青岛万科李沧模板施工方案

青岛万科李沧新城展览馆模板工程施工方案编码：LJ/SHZ/1725/2010/05编制单位：莱西市建筑总公司第二十五项目部目 录1、工程概况 33 2、编制依据 34 3、施工布署 44 4、生产准备 4-5 5、施工方法 57 6、模板拆除 7-8 7、支撑系统 8108、使用管理 9-10 9、材料管理 10-10 10、成品保护 1111 11、计算书 1130 12、模板放样图 一 、工程概况： 1、工程地点 本工程位于李沧区李家上流A5地块的东南角,场地南侧为金水路，东侧临城市公园及李村河上游区域,北侧为A5地块的居住小区,西侧为A5地块沿金水路集中商业。 2、工程规模本工程由青岛万科置业有限公司开发建设；上海原构设计咨询有限公司设计；山东新昌隆建设咨询有限公司监理；莱西市建筑总公司总承包施工。该工程总建筑面积约为2433m2,一层建筑面积为1315.5平方米，二层建筑面积为1117.5平方米。全现浇钢筋混凝土框架结构,基础混凝土强度等级C30；主体一层C35、二层C30；外墙采用石材幕墙结构;屋面为坡屋面；总高度为16.1米,其中一层相对标高为6。3米，二层最高处为16.1米。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）2、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/10352006）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、直缝电焊钢管(GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）5、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）6、钢结构设计规范（GBJ17-88）7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002)、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）三、施工部署 1、人员分工本工程任命隋良发为木工班长，崔健凯负责质检，解伟根负责模板材料采购，同时设木工翻样一名，后台配模及现场指挥施工各一名.2、职责木工班长:主要负责根据图纸和规范要求提出模板选型及采购计划，负责技术交底工作，选择科学合理的施工方法，指导工人进行模板工程的施工。质检员:主要负责模板工程施工过程的质量检查与控制。四、施工生产准备 1、施工准备施工前项目经理部组织管理人员搜集有关资料，以备现场施工时使用。包括各种现行施工规范，与图纸有关的各种设计规范标准图集、有关规定文件。技术员、质检员、各专业工长充分熟悉图纸，做好图纸会审，对设计图上的差错的不明之处,在图纸交底和图纸会审会议上提出,会同设计单位和建设单位、监理单位共同解决，并做签好会议纪要，必要时报设计单位出具变更祥图和说明,以免造成质量隐患和延误工期。项目部有关人员仔细研究施工流程,专业工长必须做好施工前的技术交底工作，交代清楚工艺操作要求、工序搭接、质量标准及安全事项,以达到每个施工人员心中有数，杜绝质量和安全事故的发生.2、生产准备本工程木工施工人员配备如下：基础部分木工：16人，主体部分木工30人;本工程材料准备如下工程圆柱部分采用450、600钢模板,48米，每层分三次浇筑，梁及平板采用105MM厚木胶板，6500平方米。基础埋土部分采用旧木胶板，0。00以上采用新木胶板，以保证砼成型后的观感要求。本工程机械配备如下：塔吊1台、圆盘锯一台、平刨机一台、电钻三台、木工专用工具.本工程材料由木工班长提出模板需用计划，由材料部门及时采购组织进场，保证施工顺利进行.木工棚、模板配制场地及大模板堆放场地详见施工现场总平面布置图。五、施工方法 1、基础承台、地梁、挡土墙模板安装：由技术员进行定位放线，经验收合格后，由木工班长带领工人进行基础模板的安装，基础梁为300800mm，竖向间距400(mm）,断面跨度方向的间距700mm；对拉螺栓的为12。 模板的拆除：浇筑完混凝土后,待混凝土强度达到拆除时不掉棱、掉角时，方可拆除模板。 2、圆形柱模板安拆：1）本工程一层、二层柱采用450、600的圆形柱，我公司为了保证浇筑质量及观感,采用圆形组合钢模板,型号为2米、1。5米、0。5米；柱模配置高度根据承台高度及柱帽处梁底标高确定；由于是定型钢模板，在柱顶部与梁交接处会出现不足定型尺寸的模板，钢模板无法支设,我公司将采用0.2MM白铁皮根据现场情况定型制作弧形模板。2）圆形柱模板支设工艺流程:弹柱位置线安装柱模板加固模板垂直度调整验收检查模板报验浇筑混凝土拆模通排柱先安装端部，经校正、固定,拉通线校正中间各柱，按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装模板.钢模板之间用螺栓紧密连接，柱模板加固：柱钢模板采用50*80方木和48mm钢管，第一道柱固距地面150，第二道450，其余间距各为500mm,间距布置。圆柱加固用钢管体系与满堂支撑体系相连接，以加强柱模的稳定性.将柱模板内清洗干净,封闭清理口办理柱模预检。3）漏浆的预防方法：由于本工程圆柱采用钢制模板，出现漏浆的地方为钢模板拼接的地方，我项目部决定在钢制板拼接的地方(水平缝、竖直缝)采用双面海绵胶条，胶条宽为10mm厚2mm，来防止模板漏浆；在浇筑混凝土前,在柱底部抹水泥砂浆找平层；防止出现底部跑浆、烂根。4)圆型柱钢模板的拆除:常温下圆型柱混凝土强度达到1.2Mpa时或不掉棱、掉角时，方可拆除模板，根据现有的温度情况，应在浇筑完成24小时方可拆除。 3、顶板梁板模板安装1）本工程梁宽300、600mm，梁高620、800mm,楼板厚度0.11m、0.14m，模板面板采用普通胶合板本；工程顶板梁较多，较密,荷载大，层高达到6.3米，搭设模板支撑时，必须采用满堂脚手架支撑体系，模板支撑系统的立杆底部满铺架子板，在立杆钢管底部加设钢底座。2）梁、板模板布置的要求：内龙骨布置4道，内龙骨采用方木80mm50mm ，外龙骨间距350mm，外龙骨采用483。0双钢管， 对拉螺栓布置1道,竖向间距400（mm),断面跨度方向的间距700mm；对拉螺栓的为12;梁底采用3根50mm80mm的木方，顶托内托梁材料选择双钢管；梁两侧立杆间距1.20（mm）,立杆上端伸出至模板支撑点的长度0。3(mm)。板底采用托梁支撑形式，木方间距300mm，木方尺寸:50mm80mm，顶托内托梁材料选择双钢管。2）梁、板的支设顺序工艺流程：梁位置定位放线扎设满堂脚手架梁底模板支设梁邦模板支设顶板模板支设验收检查钢筋绑扎、验收浇筑混凝土拆除3)模板的技术要求 本工程顶板、梁工程，我部目部决定采用通缝拼接的方式，拼缝宽度将海绵条挤压至0。51MM，以保证混凝土的成型美观，梁、板具体拼缝大样图见附图.由于本工程梁的跨度为49米，跨度大于4米，设计没有规定起拱,按照规范要求进行起拱，起拱为3/1000。现浇构件模板允许偏差及检查方法如下:项目允许偏差mm检验方法备轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6吊线或钢尺检查大于5m8吊线或钢尺检查相邻模板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4）在主梁和次梁交接处,先支设主梁模板，再支设次梁的底模和侧模。在次梁和次梁交接处，先支设梁底模并在较高的次梁侧模上留梁豁,同时支设次梁侧模，在交接处粘贴海绵胶条保证模板支设的严密性,防止漏浆.施工中遵循平面压立面,次梁压主梁，主梁立面包次梁里面，梁立面包梁底面的接茬原则.4、模板的质量控制施工过程中由木工班长隋良发用水准仪、米尺，对过程进行控制，包括板的放样、拼缝、标高，水平，梁的截面尺寸等。施工中用水准仪测出标高点，对各个表高点挂通线，进行整体控制，特别注意板的标高、水平及梁的通线。由技术员吕晓辉对工程模板分段按上述项目进行分段验收。六、模板的拆除 1、圆柱模板拆除：拆除拉杆或斜撑拆除竖楞自上而下拆除模板模板及配件维护 由于本工程圆柱采用钢模板,重量较大，在拆除过程中铺以塔吊进行吊运，拆除时先从顶部开始拆除，按顺序自上而下，依次进行拆除。在拆除过程中，要防止钢模板对圆柱混凝土的损坏. 2、梁板模板的拆除：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板拆除楼板部分支架拆除楼板模板拆除梁底模板及支撑系统。 梁板拆除技术要求:严格按照设计要求及规范规定，底模拆除时混凝土强度必须达到如下强度：构件类型构件跨度立方体抗压强度标准值的百分率备注板2502，8758100梁拱壳8758100 悬臂构件1003、 拆除方法：模板支架拆除时，应按拆除操作工艺确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步.模板支架拆除时,应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面;b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件,按品种、规格随时码堆存放.七、支撑系统搭设的技术要求 1、立杆：支撑系统搭设高度6.3m,步距1。50m,排距1。00m，纵向间距1.00m。 (1) 承重支承系统采用2根承重立杆，木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距0.8m(1) 搭接要求:立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定:a 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。b 搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。2、 扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 3、水平杆(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2） 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接.对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3;b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm.（3)主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 4、剪刀撑 剪刀撑包括垂直方向和水平方向两部分组成,要求根据本工程特点布置如下： (1) 设置数量，本工程模板支架高度超过4m，模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2） 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时,则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接;c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。八、使用管理 1 、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖,否则必须采取加固措施.3、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理;混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣,并采取有效措施防止混凝土超高堆置。九、材料的管理 1、钢管、扣件（1） 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的相关规定 (2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求:a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差;钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求:a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理;十、成品保护:1、模板安拆时轻起轻放；不准碰撞；防止模板变形2、拆摸时不得用大锤硬砸，硬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。3、模板在使用过程中加强管理,分规格堆放，及时涂刷脱模剂。4、支完模板后，保持模内清洁.5、模板在就位过程中,应保持模内清洁。6、搞好模板的日常保养及维修工作。十一、设计计算(计算书）计算书：梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）. 计算依据2施工技术2002。3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（杜荣军）。 模板支架搭设高度为6.3米， 基本尺寸为：梁截面 BD=600mm800mm,梁支撑立杆的纵距(跨度方向） l=0。70米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆.图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025。0000。1100。4500。350=0。520kN。 采用的钢管类型为483。0. 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重线荷载（kN/m): q1 = 25.0000.8000.350=7。000kN/m (2）模板的自重线荷载(kN/m）： q2 = 0.5000。350（20.800+0.600）/0。600=0.642kN/m (3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN): 经计算得到,活荷载标准值 P1 = （1。000+2。000)0。6000。350=0.630kN 均布荷载 q = 1.207.000+1.200。642=9。170kN/m 集中荷载 P = 1。40.630=0.882kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 35。001.801。80/6 = 18.90cm3； I = 35。001.801.801。80/12 = 17。01cm4； 计算简图 弯矩图(kN。m） 剪力图(kN) 变形图（mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。032kN N2=4。321kN N3=1。032kN 最大弯矩 M = 0。103kN.m 最大变形 V = 0。4mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。10310001000/18900=5.450N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2; 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ (2）抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31719.0/(2350。00018.000）=0。409N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! （3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。383mm 面板的最大挠度小于300。0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 (一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 4.321/0。350=12.345kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112。350。350。35=0。151kN。m 最大剪力 Q=0。60。35012.345=2。592kN 最大支座力 N=1.10.35012。345=4。753kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5.008。008.00/6 = 53.33cm3; I = 5。008。008。008.00/12 = 213。33cm4； (1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.151106/53333.3=2。84N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ (2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32592/(25080)=0。972N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3）木方挠度计算 最大变形 v =0.67710.288350.04/(1009500.002133333。5)=0.052mm 木方的最大挠度小于350。0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图（kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.169kN.m 最大变形 vmax=0。142mm 最大支座力 Qmax=6.341kN 抗弯计算强度 f=0。169106/4491.0=37。66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm，满足要求! (二） 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图（kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.777kN。m 最大变形 vmax=1。133mm 最大支座力 Qmax=13.632kN 抗弯计算强度 f=0.777106/4491。0=172。95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于700。0/150与10mm，满足要求! 四、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力 N1=13。63kN （已经包括组合系数1。4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200。1116。300=0。837kN N = 13.632+0。837=14。469kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.60 A - 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4。24 W 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 4。49 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 - 计算长度 （m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1）或（2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a） (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3;u = 1。700 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。30m； 公式(1)的计算结果：l0=1。1671.7001。50=2。976m =2976/16.0=186。574 =0.207 =14469/（0.207424)=164。626N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 公式（2）的计算结果:l0=1。500+20.300=2.100m =2100/16.0=131。661 =0.391 =14469/(0.391424）=87。246N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1。1671.010(1。500+20.300）=2.475m =2475/16.0=155。185 =0。291 =14469/(0。291424)=117。383N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 - 步距 h(m) h0.9 0。9h1.2 1.2h1。5 1.5h2.1 k1 1。243 1。185 1。167 1。163 - 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 - H（m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h（m） 1。35 1.0 1。014 1。026 1.039 1。042 1。054 1.061 1.081 1。092 1。113 1。137 1.155 1。173 1.44 1.0 1.012 1。022 1.031 1.039 1。047 1.056 1.064 1。072 1。092 1。111 1。129 1.149 1。53 1。0 1.007 1.015 1.024 1。031 1。039 1.047 1。055 1。062 1。079 1.097 1.114 1。132 1。62 1.0 1.007 1.014 1。021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1。074 1。090 1.106 1。123 1。80 1。0 1。007 1。014 1.020 1。026 1.033 1.040 1。046 1。052 1。067 1.081 1.096 1。111 1。92 1.0 1.007 1。012 1。018 1。024 1.030 1.035 1。042 1。048 1。062 1。076 1.090 1.104 2。04 1。0 1。007 1.012 1。018 1.022 1.029 1.035 1。039 1.044 1.060 1.073 1.087 1。101 2.25 1。0 1.007 1。010 1.016 1。020 1.027 1.032 1。037 1。042 1。057 1.070 1.081 1。094 2。70 1。0 1。007 1。010 1.016 1。020 1。027 1.032 1.037 1.042 1.053 1。066 1。078 1.091 - 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）。 计算依据2施工技术2002。3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军）。 模板支架搭设高度为6。3米， 搭设尺寸为:立杆的纵距 b=1。00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用双钢管483。0mm。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483。0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.000+0.3501.000=5.350kN/m 活荷载标准值 q2 = （2.000+1.000)1.000=3。000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100.001。801.80/6 = 54。00cm3； I = 100.001。801。801。80/12 = 48.60cm4; （1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M - 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值（kN/m）； 经计算得到 M = 0.100(1。25.350+1。43。000）0.3000。300=0。096kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09610001000/54000=1。770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! （2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1.25。350+1。43.000)0.300=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=31912.0/（21000.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。6775.3503004/（1006000486000)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算. 1。荷载的计算 (1）钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000。2000.300=1。500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500。300=0。105kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值 q2 = （1。000+2.000）0。300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.001。500+0.000.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40。900=1.260kN/m 2。木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.186/1.000=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.13.191.001.00=0。319kN。m 最大剪力 Q=0.61。0003.186=1。912kN 最大支座力 N=1。11。0003.186=3。505kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008。008。00/6 = 53。33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213。33cm4； （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.319106/53333。3=5。97N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求! (2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31912/(25080）=0.717N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ (3)木方挠度计算 最大变形 v =0。6771.6051000。04/(1009500。002133333。5)=0。536mm 木方的最大挠度小于1000。0/250，满足要求！ 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3。505kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0。080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN。m) 托梁变形图（mm) 托梁剪力图（kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1。170kN。m 经过计算得到最大支座 F= 12。991kN 经过计算得到最大变形 V= 1.9mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8。98cm3； 截面惯性矩 I = 21。56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.170106/1。05/8982.0=124.06N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求! （2）顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1。9mm 顶托梁的最大挠度小于1000。0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架的自重(kN）： NG1 = 0.1116。300=0。697kN （2）模板的自重(kN）： NG2 = 0。3501.0001。000=0.350kN （3)钢筋混凝土楼板自重(kN）： NG3 = 25.0000。2001.0001.000=5。000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.047kN. 2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1。000+2。000)1。0001.000=3.000kN 3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1。4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.46kN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm)；i = 1。60 A - 立杆净截面面积 (cm2）; A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4。49 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 - 计算长度 (m); 如果完全参照扣件式规范,由公式（1)或（2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = （h+2a) （2） k1 计算长度附加系数,按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3;u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001。50=2.945m =2945/16.0=184。655 =0。212 =11457/（0。212424）=127。752N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 公式(2)的计算结果：l0=1。500+20。300=2。100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =11457/(0.391424)=69。082N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2(h+2a） （3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式（3)的计算结果：l0=1。1551。010（1.500+20.300）=2.450m =2450/16.0=153.590 =0。298 =11457/（0。298424）=90。795N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！- 26 -