带式输送机地设计2017

word设计题目： 带式输送机的设计 设 计 者：学 院：专 业：学 号：指导教师：年 月 日目录1.设计任务344.输送带宽的校核42.3. 输送带输送能力校核-42.4.输送带的选型56774.4.校核输送带强度9105.1.电动机的计算、选定105.2.联轴器的选用、校核105.4.减速器的计算、选用和校核105.5.滚筒的选择和滚筒合力的计算116.托辊、机架的选型设计146.1.托辊的计算、选用和校核146.2.机头架、中间架、机尾架的选用157.拉紧装置的选型设计16161617定17181911.参考文献201. 设计任务综合设计题目与要求题目：某洗煤厂上料皮带运输机设计条件： 原煤上料运输 皮带运输机运输能力为700 - 学号5吨/时 皮带运输机出料端高度为70 - 学号米 皮带运输机入料端高度为平面开阔地，皮带长度和倾角可以自由选择我的学号是XXXXXXXX18，设计条件如下：原煤上料运输 皮带运输机运输能力Q为700-185=610t/h； 皮带运输机出料端高度为70-18=52 m； 皮带长度为240m； ； 物料的堆积密度为； 物料的颗粒度为0-300mm；目前国内采用的是DT型固定式带式输送机系列。该系列输送机由许多标准件组成，各个部件的规格也都成系列。故本设计中也采用DT型固定式带式输送机系列。图1 DTII(A)型带式输送机简图2. 输送带的选型设计 根据文献5设计带宽B按下式计算必需的带宽值，对照MT4 14中的带宽标准值予以圆整。、带速v、倾斜系数k和煤的堆积密度，k经过查阅文献2表3-3得0.925，由于运送的是原煤，故根据文献1可查得运送原煤最大皮带速度选择标准以与根据文献2的推荐速度系列，初步选择带速 v=2 m/s P233-14求出S值后通过文献2表3-2查的带宽，查表得带宽应选择1000mm，由于运行堆积角为25，托辊槽角为35，初步选择带宽B为1000mm。假定物料是未经筛分的散装物料，根据文献5 P233-15,可知,根据条件物料的粒度为0-300mm,如此有mm,所以输送带的带宽为1.0m。根据文献5核算带式输送机的输送能力Q1输送机的输送能力可用最大装料断面面积，带速v，倾斜系数和物料的堆积密度来表示，根据文献5 P223-6按下式计算 t/h 2由于输送机安装倾角3由于运送的是原煤，故根据文献1可查得运送原煤最大皮带速度选择标准以与根据文献2的推荐速度系列，初步选择带速 v=2 m/s 。，运行堆积角为255采用三段等长托辊，初步选择托辊槽角为35。6输送机的输送能力可用最大装料断面面积，根据文献5P22表3-2可查得，满足要求。根据文献5P51表4-6，松散密度在 2.5 以下的中小块矿石、原煤、焦炭和砂砾等对输送带磨损不太严重的物料，芯层可以选择EP(涤纶聚酯帆布芯)覆盖层可以选择SBR(丁苯橡胶)，根据文献5P51表4-7，输送带上胶厚初步选择4.5mm，下胶厚1.5mm，输送带带芯初步选择EP-300型。3. 带式输送机系统布置4. 输送机运行阻力与X力计算4.1. 有关参数计算带式输送机传动滚筒上所需的圆周驱动力是所有阻力之和。根据文献5P233-16，用公式表示的形式为：，进一步简化为。而对于输送带机长L80m,可以进一步简化，为此引人一个系数C 作为主要阻力的因数，它取决于带式输送机的长度。4.2. 运行阻力计算主要阻力FH和附加阻力FNN倾斜阻力特种阻力+附加特种阻力X0.6+0 =1800N1800N根据文献1计算可得：带式输送机传动滚筒上所需圆周驱动力4.3. 输送带X力的计算进展输送带X力的校核:1. 输送带不打滑条件校核 文献5P28输送带不打滑条件为： 3-32式中 传动滚筒与输送带间的摩擦系数，见文献5p28表3-12，取， 由文献 5p28表3-13查得由于双滚筒的围包角，故查表3-13得由于采用双滚筒传动，2. 输送带下垂度校核为了限制输送带在两组托辊间的下垂度，作用在输送带上任意一点的最小X力，需按下式进展验算，由文献5P293-333-34，得：承载分支:回程分支:式中允许最大下垂度，一般小于0.01；承载上托辊间距最小X力处；回程下托辊间距最小X力处；可按照文献2 得出；3. 各特性点X力由文献5P29 逐点X力法1根据不打滑条件，传动滚筒奔离点X力为。令S1= 也满足空载边垂度条件。4.4. 校核输送带强度输送带带芯初步选择EP-300型，根据文献5P323-50，对于棉、尼龙、聚酯等织物芯输送带层数Z可以按照下式计算：参考2表3-20，可知Z=4；根据文献2,对于芯带的强度校核按下式校核：故聚酯织物芯输送带EP-300即满足要求。5. 驱动装置的选型设计5.1. 电动机的计算、选定由文献5P303-40可知，传动滚筒轴功率由文献5P313-46可知，电动机功率可按下式计算：电动工况：式中 -传动效率，一般在0.850.95之间选取,这里；-电压降系数，一般取0.900.95，这里取-多驱动功率不平衡系数，一般取0.900.95，故取。传动系统采用双滚筒四电机模式运作正常工作为三台电机，所以每台电机的驱动功率为：138.94/3=46.31kW。根据计算出的值，查电动机型谱，按就大不就小原如此选定电动机功率,查表可知，选择电动机Y250 M-4,其功率为55kW。根据文献5Y-ZLY/ZSY(Y-DBY/DCY)驱动装置选择表可查得驱动装置组合号为515，输送机代号10080。5.2. 联轴器的选用、校核根据文献5可知，在选择Y-ZLY/ZSY驱动装置时，当电动机功率小于37KW时，驱动装置采用梅花形弹性联轴器连接电动机和减速器；当电动机功率大于45KW时，驱动装置采用液力耦合器连接电动机和减速器。所以电动机与减速器之间采用液力耦合器。但是对于驱动装置与传动滚筒之间的连接，如此采用ZL型低速联轴器。由于选用的电动机额定功率为55kW,转速1480r/min，传动滚筒的线速度为2m/s，设传动效率，如此有传动滚筒转速为：,如此联轴器承受的转矩为：，所以可以查表得选用的LZ型低速联轴器型号为m2,公称转矩为25000N，许用转速为2300r/min，满足题目要求。5.3. 液力耦合器的选择液力耦合器的作用是连接电动机输出与减速器，能够起到均载的作用，查表可知，液力耦合器的配套型号为：，由于选煤厂具有防爆要求，所以采用水介质。5.4. 减速器的计算、选用和校核根据前面的计算可知，减速器输入轴转速为=1480r/min，减速器输出轴转速=47.77r/min，所以所选减速器的传动比约为。初步选用的减速器型号为ZSY315-31.5，查表可知，该减速器的公称传动比为31.5，公称输入转速为1500 r/min时，公称输出转速为48 r/min，故恰好满足条件。5.5. 滚筒的选择和滚筒合力的计算1. 确定传动滚筒合力计算根据工况要求功率配比为1：1时：=第一滚筒的合X力:第二滚筒的合X力:功率配比为1：2时：=第一滚筒的合X力:第二滚筒的合X力:功率配比为2：1时：=第一滚筒的合X力:第二滚筒的合X力:综合以上三种情况，第一滚筒的合X力:第二滚筒的合X力:2. 传动滚筒的选择和校核文献5P65表6-1三种工况中，初步选择传动滚筒的直径为800mm，如此传动滚筒最大扭矩为：根据传动滚筒最大合X力和最大扭矩，选择传动滚筒为10080.3，滚筒直径D=800mm，许用扭矩27kN.m，许用合力160kN，轴承型号为22232，转动惯量,此传动滚筒的输入轴直径d=150mm。应当选用该滚筒100A307Y(Z)。3. 改向滚筒的选择 文献5P70表6-2根据计算出的各特性点的X力，1:2双驱动时，各特性点的X力最大，即据此计算出各滚筒合X力，所选改向滚筒型号与其转动惯量如下表所示。表5.2 改向滚筒参数表序号滚筒名称滚筒直径/mm滚筒长度/mm合X力/KN滚筒图号转动惯量/1头部180改向滚筒8001150DTII(A)100B3072尾部180改向滚筒6301150DTII(A)100B1063拉紧180改向滚筒6301150DTII(A)100B1064前部90改向滚筒8001150DTII(A)100B207735第一90增面滚筒6301150DTII(A)100B4066第二90增面滚筒6301150DTII(A)100B1067第一90拉紧滚筒4001150DTII(A)100B20468第二90拉紧滚筒4001150DTII(A)100B20469头部45改向滚筒5001150DTII(A)100B30510尾部45改向滚筒4001150DTII(A)100B10466. 托辊、机架的选型设计6.1. 托辊的计算、选用和校核根据文献2p543表4-12，表7.1 辊径参数表辊子直径d/mm限制带速限制带速时的辊子转速108557根据文献5P53进展辊子载荷计算:静载荷计算:承载分支托辊：式中 e-辊子载荷系数，取e=0.8,，根据文献5P54表4-13;-承载分支托辊间距，m。； v-带速，m/s, v=2m/s;-每米输送带质量，kg/m,=13kg/m-输送能力，,kg/s。回程分支托辊：动载荷计算:1承载分支托辊：式中 -运行系数，取=1.2，根据文献5P54表4-14-冲击系数，取=1.2，根据文献5P54表4-15-工况系数，取=1.1，根据文献5P54表4-162回程分支托辊：计算后取静载荷、动载荷二者之中较大的值文献5P54表4-17来选择辊子，使其承载能力大于或等于计算值，这样就可保证辊子轴承寿命高于3000h,转角小于。由于,故应选用大于等于1.48N的辊子。根据文献5可知，托辊的参数和尺寸应符合GB/T990-1991，承载托辊选择槽型托辊，槽形角选择35；回程托辊选择平形托辊。承载托辊：根据文献5P77表6-3DL轴承AECH1083156205/C4129013501038300H1H2PQd质量图号159437220170M16100C414回程托辊：文献5P95表6-21DL轴承EACH10811506305/C413421290164H1H2PQd质量图号15090M16100C4606.2. 机头架、中间架、机尾架的选用根据选择的带式输送机总体布置图可知，根据文献5P60机头架为改向滚筒头架探头滚筒支架，中间架为传动滚筒中间架和改向滚筒中间架，机尾架为改向滚筒机尾架。7. 拉紧装置的选型设计7.1. 拉紧参数计算7.1.1. 拉紧力根据文献5P343-66，拉紧装置拉紧力可以按下式计算：7.1.2. 拉紧行程根据文献3p45可得拉紧行程计算公式：。其中拉紧滚筒的拉紧行程m；输送带弹性伸长和永久伸长综合系数； 托辊组间的输送带屈挠率；输送带安装附加行程m 。取=0.012，=0.001，=1.5m，=240m，故有0.012+0.001240+1.5=4.62m。7.2. 拉紧装置的选型设计经过比拟，选择块式垂直重锤拉紧装置，根据拉紧力的值。根据5p110表6-38，拉紧装置的图号为DTII(A)100D1061C，质量为，180拉紧改向滚筒选择100B106，质量为。ALECHQ质量拉紧装置图号改向滚筒图号15001636185080021321515800380525100D1061C100B106所以重锤重量，故可得重锤块数，即使用158块。8. 制动装置的选型设计8.1. 逆止力矩的计算根据文献6p127可知，逆止器的使用是在向上运输的带式输送机上，但并非都需要使用逆止器，当满足下式时需要逆止器而，故需设置逆止器。根据文献5P313-43，不同工况下，输送机带料停车时产生的逆转力是不同的。为组织逆转，传动滚筒上需要的逆止力可用下式计算。出于安全上的考虑，对阻止逆D的力乘了0.8的系数。根据文献5P313-44，对于传动滚筒轴上的逆止力矩为：式中，传动滚筒直径,mm。根据文献5P313-45，逆止器需要的逆止力矩：式中，i从传动滚筒轴到减速器安装逆止轴的速比，从传动滚筒轴到减速器安装逆止器轴的传动效率要求当将逆止器安装在减速器低速轴时，逆止力矩大于；当将逆止器安装在减速器高速轴上时，有。8.2. 逆止器的选定1、 根据文献5P778，当将逆止器安装在减速器高速轴时，选用非接触式逆止器NF25，额定逆止力矩为，安装尺寸，而减速器输入轴直径的，应当选型合理。导料槽的选型设计根据文献7可知，物料装载到带式输送机上到达带速之前，必须用导料槽使其保持在输送带上，并使物料保持在输送带的中央，以防止物料的堆积偏心引起输送带的跑偏与物料从导料槽的边缘撒出。加料过程经过装料加速稳定阶段。这次设计工作，是我们进入大学以来第一次独立进展的设计作业，不同于之前机械设计课程上的二级减速器的设计，这次作业从资料的查阅，参数的计算，图纸的绘制全都是依靠个人的努力完成的，是对我们专业知识的一次考验也是一次升华。比起以往的设计，这次的设计更加全面，也更贴近我们的专业特点，是我们第一次具体接触有关矿山机械的设计工作，设计规模也比上次的二级减速器要大的多，是一个整套的产品，整体的结构设计和小型零件的选择与校核都需要我们仔细进展，以保证设计出来的产品是合格的。通过这次综合设计，在专业知识方面，我对机械专业又有了一个更加深入的认识，机械专业其实是一个综合的学科，需要掌握的技能和知识有很多，我们不仅仅要掌握一些课本上的知识，在这次设计中，我们也要对文献的查阅，设计手册的应用，cad绘图软件的操作都要有很深入的了解，要进一步提高自己的专业素养，必须扎实的掌握各种有关于专业的技巧，设计到电气，计算机的相关技术。在心理方面，我认识到，做设计是一个枯燥漫长的过程，自己必须一步步的仔细进展，不能急于求成，在这次设计过程中，我是根据教师的ppt要求的步骤，并且借鉴了一些前人的设计经验才完成这次设计的，这对于我们这些还没有毕业的学生来说其实是一个比拟复杂的设计，因为我们之前从没有涉与过这种大型煤矿机械的系统设计，这次的设计根本上是循规蹈矩，按照步骤进展的，自己创新的地方根本上没有。但是我认为这是我进步的起点，没有人可以一开始就做出十分具有心意的设计，我还有很长的路要走，在以后研究生的学习阶段，我们要培养起对专业的兴趣，加强自己对于专业领域的思考和探索，提高自己认识事物和解决问题的能力，为以后的求学历程进展积累，利用一点一滴的机会帮助自己逐渐进步。最后，谢谢教师对于这次设计的指导工作，以与在这次综合设计中帮助过我的同学。本次设计仍然有很多不足，希望教师和同学们可以批评指正。1 中华人民某某国煤炭工业部.MTT467-1996_煤矿用带式输送机设计计算. MTT467-1996,19963 中华人民某某国住房和城乡建设部与中国煤炭建设协会.带式输送机工程设计规X.in GB504312008.:中国计划,20084 中华人民某某国机械工业部.连续搬运设备、带承载托辊的带式输送机运行功率和X力的计算. in GBT17119-1997,1997(A)型带式输送机设计手册.：冶金工业，20036 宋伟刚.通用带式输送机设计.: 机械工业,20067 马美英,温富成.合理确定带式输送机的导料槽长度J.煤矿机械,2004,(9):14-15.20 / 20