脚手架工程1 (2)

一炼钢水处理系统主泵房脚手架及梁、板、柱模板专项方案施工现场“三通一平”工作已基本就绪。本工程的脚手架采用D48钢管脚手架，按脚手架的搭设操作规程进行搭设、使用。建筑物外墙采用落地式双排立杆钢管外脚手架。室内采用满堂内脚手架进行主体结构工程的施工。（一）外墙脚手架搭设1、脚手架搭设要点： 要有足够的坚固性和稳定性。施工期间有允许荷载和气候条件用下，不产生变形、倾斜或摇晃现象，确保施工人员人身安全。 要有足够的面积，能满足施工操作，材料堆放等的需要。 因地制宜，就地取材，尽可能量节约架子用料。 构造简单、装拆方便，并能多次周围使用。2、脚手架使用荷载和安全系数：脚手架使用荷载是以脚手架上实际作用的荷载为准，落地式外脚手架，用于砌筑砖墙，荷载不得超过每平方米2.7KN，脚手架堆砖只许单行侧摆三层。用于装修工程，均布荷载不得超过每平方米2KN。由于脚手架搭拆较频，施工荷载变动大，因此安全系统采用应力计算，安全系数采用K=3。垂直运输架子的使用荷载应按实际需要取值。其安全系数取K=3，吊盘的动力系数取1.3。脚手架的大、小横杆不允许有明显的挠度，一般不得超杆长的1/150。 3、脚手架搭设步骤：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。搭设脚手架前，应清除搭设范围内的障碍物，平整场地、夯实基土，作好现场排水工作，根据建筑物的外形、高度、结构形式以及脚手架的使用要求，确定脚手架的搭设形式，搭设前要作好材料及工具的准备，对钢管、扣件要进行检查，钢管要求平直，扣件和螺栓要求光洁、灵活，变形过大，损坏严重者不能使用。脚手架应搭设在老土或夯实的填土上，底座可直接放在土上。如土质不好，应在底座下加垫板，垫板厚为5厘米，并沿纵向顺方柱底下设置通长的扫地杆。在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，排水沟坡度为35。在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出场外。 搭设时，先放出底座位置，主稳底座，紧跟着插装立杆，立杆要插到底，双排宜先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，然后立中间部分各立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.20米，立杆的步距为1.5 米；立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。a.立杆：脚手架采用落地式双排立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50；各接头中心距主节点的距离不大于60。b.大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50，各接头距立杆的距离不大于50。c.小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设2根小横杆，其最大间距不大于75。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10；伸出里排大横杆距结构外边缘15，且长度不大于44。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。d.纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。e.剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于1.2m,横向剪刀撑连续设置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45度。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10。f.脚手板：脚手板采用松木，厚5、宽3545、长度不少于3.5米的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8处用直径1.2的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2米时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。g.连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3米，水平间距为4米。连墙杆用483.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5米处预埋HRB335钢筋，用483.5的钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙杆。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。4、脚手架外安全网：必须沿建筑物四周设置安全网，并随楼层高而上升，以防操作人员高空坠落发生安全事故。安全网一般多采用尼龙丝绳编织。凡霉烂、腐朽、有漏孔的不得使用，脚手架外铡设栏杆，安全网就绷设在两大横杆之间。最大空隙不得超过15厘米。纵向网与网之间必须搭牢固，不得有空隙，转角处的网搭接要拉紧并互相绑牢。作业层脚手架立杆于0.6米及1.2米处设有两道防护栏杆，底部侧面设20的挡脚板。防护栏杆如下图所示：临边防护示意图i. 脚手架出入口的构造：大小为45米（宽高）的防护棚，上铺50厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞15两侧分别增加两根。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，接长时用对接扣件连接。如下图所示：5、脚手架拆除步骤：双排架的拆除顺序与安装顺序相反，拆除时先将脚手板传递下来。每档内仅剩一块翻到下一步，人站到脚板上拆除。拆除各杆件拆完后，把脚手板再往下翻一步，如此逐步往下拆，剪刀撑随着立杆拆除而卸下。有抛撑的则应留到最后拆，以保持架子稳定。拆下的钢管不得从高处掷下，以防将钢管摔坏或发生碰伤事故。拆下来的扣件要集中放在工具袋内，装满后吊到地面，不得直接往下面扔。拆除工作应不少于3人，上面至少2人，下面1人负责指挥，捡料分类，兼管安全。脚手架应边拆除边按不同长度、规格、搬运到指定地点堆放整齐。（二）结构施工用满堂脚手架搭设结构施工支撑采用扣件式钢管满堂脚手架。钢管采用483.5。立杆纵距立杆横距横杆竖向步距1.2m1.2m1.5m。搭设高度按10.5米考虑。1、脚手架的搭设要求 （1）、脚手架对地基的要求 1）、脚手架地基应平整夯实； 2）、脚手架立杆不能直接立于地面上，应加设底座和垫板（或垫木），垫木厚度不小于50mm； 3）、脚手架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基；（2）、脚手架材料的要求 对进场的脚手架材料必须严格按质量标准检查验收，不符合质量要求的不允许用于使用；（3）、支撑架的构架必须按确保整体稳定的要求设置整体性拉接杆件和其他撑拉、连墙措施。并根据不同的构架、荷载情况和控制变形的要求，给杆件以适当的起拱量；2、脚手架的搭设程序及方法脚手架的搭设作业必须在统一指挥下，严格按照以下程序进行：2.1、按施工设计放线、垫铺垫、设置底座或标定立杆位置；2.2、脚手架应从一个角开始并向两边延伸交圈搭设；2.3、应按定位依次树起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵、横向的水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；2.4、脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于1.2m，横向剪刀撑连续设置。剪刀撑的斜杆与水平面宜在45之间，水平投影不小于4跨或4m，不大于4跨或8m；剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10。2.5、脚手板或其他作业层铺板的铺设应符合以下规定：1）、脚手板或其他铺板应铺平铺稳；2）、脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支撑横杆的距离应控制在100200mm之间；3）、脚手板采用搭接铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且应在搭接段的中部设有支撑横杆。铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未作固定的探头板；4）、长脚手板采用纵向铺设时，其下支撑横杆间距不得大于：竹串脚手板为：750mm；木脚手板为：1000mm。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支撑横杆绑扎牢固：脚手架的两端及拐角处；沿板长方向每隔1520m；坡道的两端；其他可能发生滑动和翘起的地方；5）、采用以下板材铺设架面时，其下支撑杆件的间距不得大于：竹夹板为400mm，七夹板为500mm；2.6、用于制支托挑、吊、挂脚手架的悬挑梁、架必须与支撑结构可靠连接。其悬臂端应有适当的架设起拱量；2.7、装设连墙件或其他撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和架体的显著变形；2.8、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予以临时固定。工人必须戴好安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业；2.9、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵、横距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主管人员解决；2.10、脚手架的搭接遇到梁、顶板时，在梁、顶板模板的底面紧接架设第一层横杆，铺设方横木。再在方横木底面往下300mm处架设一层横杆，以满足荷载要求。3、满堂脚手架及梁、板、柱模板计算书主泵房的施工重点是10.5米梁板柱的模板支撑系统，即为10.5米梁板柱的满堂脚手架。（一）屋面板模板与支撑计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为10.5米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1001.200+0.3501.200=3.420kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.420+1.43.600)0.6000.600=0.329kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.32910001000/64800=5.080N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.420+1.43.600)0.600=3.292kN 截面抗剪强度计算值 T=33292.0/(21200.00018.000)=0.229N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.4206004/(1006000583200)=0.858mm 面板的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.600=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.600=0.210kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.600=1.800kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.210=2.052kN/m 活荷载 q2 = 1.41.800=2.520kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.571.201.20=0.658kN.m 最大剪力 Q=0.61.2004.572=3.292kN 最大支座力 N=1.11.2004.572=6.035kN 抗弯计算强度 f=0.658106/5080.0=129.60N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6773.510+0.9901.800)1200.04/(1002.06105121900.0)=1.962mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=6.04kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.267kN.m 最大变形 vmax=4.804mm 最大支座力 Qmax=12.975kN 抗弯计算强度 f=1.267106/5080.0=149.48N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.98kN 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1299.500=1.226kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.2001.200=3.600kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.330kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 12.45 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 129.11N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 65.85N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!（二）梁模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=450mm， 梁截面高度 H=1400mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面侧面方木距离400mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.强度计算 强度计算公式要求： = M/W f 其中 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.214.19+1.46.00)1.40=35.599N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1035.5990.4002=-0.570kN.m =0.570106/75600.0=7.534N/mm2 梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.40035.599=8.544kN 截面抗剪强度计算值 T=38544/(2140018)=0.509N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 14.191.40=19.87N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67719.866400.04/(1006000.00680400.1)=0.843mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.843mm小于 v = 400/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.214.19+1.46.00)1.400.60/1=21.36kN 穿梁螺栓直径为16mm； 穿梁螺栓有效直径为13.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=21.360kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!（三）柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=500mm； 柱断面宽度H=750mm； 方木截面宽度=50mm； 方木截面高度=100mm； 方木间距l=600mm, 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取2h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2m/h； 1外加剂影响系数，取1； 2混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=12.694kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=12.69kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.212.69+1.43.00)750.00/1000=14.571kN/m l方木间距,取l=600mm； 经计算得 M=0.114.571(600.00/1000)2=0.525kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=750(18)2/6=40500.00mm3 = M/W=0.525106 /40500.000=12.952N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.212.69+1.43)750600/106=5.246kN 经计算得 =35.246103/(2750.00018.000)=0.583N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=12.69750/1000=9.518kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=750.00018.0003/12=364500.000mm4； a方木间距,取a=600mm； E弹性模量,取E=6000 N/mm2； 经计算得 W=0.6779.518600.0004/(1006000.00364500.00)=3.82mm 最大允许挠度 W=l/250=600/250=2.40mm 胶合板的计算挠度大于W,所以满足要求! 四、方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 方木计算简图 (1) 方木抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.212.690+1.43.000)600/1000=11.657kN/m B截面长边,取B=750mm； 经计算得 M=11.657(750/1000)2/8=0.820kN.m； 方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=83333.333mm3； = M/W=0.820106/83333.333=9.840N/mm2； 方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 方木抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.212.690+1.43.000)600750/106=4.371kN 经计算得 =34.371103/(250.000100.000)=1.311N/mm2 方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 方木挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=12.69600/1000=7.614kN.m I=bh3/12=501003/12=4166666.667mm4 B柱截面长边的长度,取B=750mm； E弹性模量,取E=9500 N/mm2； 经计算得 W=57.6147504/(3849500.004166666.67)=0.792mm 允许挠度 W=B/250=750/250=3.000mm 方木的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求!