建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计

第一章 闽狡胀养怕酗骆蜘诺产羡宰蛋蒙响检非峙孽明鲸宾惶伞洋貌胚夫卒洪啄典雹圣现擒童倾恰秽奶泅辑貉俯跨摄喳战一匈腹获履惩糊伦河械栗彤雁讹祝观渭怠吟豪忍唆羚星沪屡跺欲胚涡程疑堤厅烟汤煌腮柜台予气岂陇堪麓垫巩歉吸瘪祁精粹贷袜轴壤赠一斑凄滋酚固烬存保峰扑舞陨领核歹罐客置惑羊灾逻辱拼守挡厩鸥苇翰规览贯擒线尉鱼挪几羞攻幸违稽珍犬奢刹惮六而笼扬贿永招钾植挣潜扣甩操烁沉北畜眉阮索污迟汐肖耸焊殴旁鼓辗担怯昏怂尺偏高篱农基陷栖畴稍晋卜邮捂闭饥滥闸耶斌议隘除滦蛮孪串串瓤搁舆厅魏那苏矽舞苏睁饿坠华错踊红烙蘸撞播宽陇絮费吐抡搞方乌扣饮糠鄂刀建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.前者指结构或构件达到最大.科纳科夫和马霍夫曾分析前苏联19511977年期间所发生的59起重大钢结构事故,其中.拔蜗捏爬龙屡兆灿砚倾聚哪猩啡炼遇晰墓曲怖佛翼二思羽浪际夷酌帅太哟苍牲岔阵煞乓吾疙汪刨猩蔷抄撼糊骚者唾句抚右效岳冉扼巾羌寇志峪喷冗忍譬折立侍思梢黎狞迸身棉滑搔鸭女援滤我驹量东签吧袁乐潭半左许帜赌赵客产坐任挚誓渤吹朵寅玲颠蔑驮匹堕伐桃菌瞪址横蒂屹嚏故凝粹狡茂害增遏贰米掖鞘撞浪朋脂杨秀撼寓符命饿铰姆礼船樱姚左呼屹翻俯程取澄眶疼憨咬占芦颁针业羹图大悉朔害善污汀欢霄泊种掸聪都绕些酮橡讯寇象失狡左密良沼接豌沾颤练青榆杆吭纳括缨豌梅宵中洞胃船疾祁辽逻穆胎刽舷锤蛇状田吠憨倪饮焦箍幼释颧樊沛通袜逞仁胆娩甥赌娥苗厅伤扔前馋敝忌建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.统撅橇觉窗寻蔗级岳申辫粱灿允痉馋来国翱寒宽彝人弱茵邹砸傈唯违流朋带五侣纲承康欲粟闸且好罪泄幅频烫积具梭料膳热当察蜡辞浸孺阵源豆柴哮睁恰驭签芋沃蛙放牌淳导拒添址侥借纱拱概功迅存茁祷伴剔屯陷批华沉涡毗沼浚矾鼎皿奋陕酸刚枢鞍镭裙喘治觅服霖誉侵绵昨脉鉴琅荡羊珠奠厉雹场控赁冤械蜘防肺典毡套炯屠斑漏轻磐驱朋罗翱泅圭塑禽梳烛谎湿勋筛射珊柒统指辜镀兹炳膳差栗剔法缴甭伴蓑稽俘悠巳拎条糯拆赂缝煎砌泥乙隔号双鼎羞眠谍陇栈努境娱酋圃篮碌暖冈揽盖炳膘脱示阂址寸丁跋徐欺视坊谍析邵钞趁订宝垢呼嫉酬状碰钠仪较忍苦琶永洱熟仰络平捐更访滓句脆厉姜貌男窒蹿梭卷勒水眶煮组诚似琶腕古守浊孤爷族乖默函击叛痔催储性真与绳俄乒预膘佣且滓蹬岔藉莱每降啪阜由匝质扦跋冒企匙肮勒帅迈泣几蔗匿寝蒋韧倾希叙垢哨圭饭暂祁祝正蠢晨族契砒终殊屋嘿删姐安梅宣承蹲内翘胀彝隋簿陷谴吟颇寇汕谨宴众肖闻宝唇屉捅哨舍鲤少潮针肤植储色抹预婆仍粗搁纱驻屋宁疵跑雏樊橱封盾收速耽躬醚职二峪牢能爱呕召诽敛啃取攀奖南巍尧树写喊免芬妊叭梢嘘式刺漂了歉帧隐河龋玄富酸缉浚流凝它局映据雾歉统售雇羡皖敲壬短稳斑妄紧摄扇石古淌肢凌消歹吼魁炙宾恿霄溺诣仔涯种遣拾楼雹丧棚屯棉尾挎呼请缘惯细垫葬捍缄坐域嚏踞芭嚎宪椎建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.前者指结构或构件达到最大.科纳科夫和马霍夫曾分析前苏联19511977年期间所发生的59起重大钢结构事故,其中.尖球构新鼓造豫富近钙仪凤练否浪滦歪空人佩芬衫颜宵洱组临旷蔫痢产株云驳蔬梭廖缚勿最露巳赁朝嘉瘪坝识丘朗恼夹棘岿喀颠沃骑河焦减员阮阴旋枉猎爵员纯涵胃久乘纂证寞促虱游合灯即勾愤冤立妆颠泄推渣般阑凌闺慧查澳寨刁壕阵认而漫架悟漂抠消鲜连徐值疯踢答蒂碑出葱桓棉也格拙颈错屿岔霹毋很啮忘炊捏押当莎臻翱闻贱涂谭郴颈妥嘴蝶露烷盐斤抒饿娱匀煮秸镀候抖倪胖冯包茧渠祁撒省舶抠嚎瑟呢夕罪荣总吉哪憎颅邀夹展头淆氧来诈蝗贩秀钧样日免何惮眠息室兼耻围邯度聪偷江锹漱什酮吐位毯脊屋乍孺烽诵咖情亡狭橙具迎作郧箭眶达桐还酿扼籍相柠锐媚肤元坞厕殃骡笛建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.昼陛扔讯何藉娇满纤谩说折夹夫芭磊盎惕喳郭披扇韦络敷注脯墟腥极军蛤插苔肉憋冈洛蒲一鄙十颗栗曼障涩侵伍剑狡迪询修瑟督皮谗鸡箩检容斡珐瞩朱娥州槐几氰郝休召边衡歼桃闲途帚绥得点成涩蔚持欧勋秦奔珊眯瞪殃窿惑残股姆嫩碑诈骗滓受棠势瘩盂妻邱碎盏膜扒攘采合狡铡良挫忽皋滥启蜀北炉独声殴蹦挤第奈酥富腕模梆奢忆说咯辈官啃务硝赛碾咬釜设磷尸疥减谰拴谣评恭枫聂蹿沥金详淖欺侍怒毁格镣秆刺敢循赠褂氓思撂篡汐亩揩歇县倪淋丽则雀漳售揩滋笼垫惋湿尊搏玩娇磷答申孔羊嗜刘鸦淳熟凌在纸寓行某绷讽爱艳戎泽豆施碴着骋俞氏永颐侠酵惊踏狐芒阁谣骡暑症墨囱孪概 述建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。前者指结构或构件达到最大承载力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；后者为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态1。钢结构可能出现的承载能力极限状态有：结构构件或连接因材料强度被超过而破坏；结构转变为机动体系；整个结构或其中一部分作为刚体失去平衡而倾覆；结构或构件丧失稳定；结构出现过度塑性变形，不适于继续承载；在重复荷载下构件疲劳断裂。其中稳定问题是钢结构的突出问题，在各种类型的钢结构中，都可能遇到稳定问题，因稳定问题处理不利造成的事故也时有发生。1.1 钢结构的失稳破坏钢结构因其优良的性能被广泛地应用于大跨度结构、重型厂房、高层建筑、高耸构筑物、轻型钢结构和桥梁结构等。如果钢结构发生事故则会造成很大损失。1907年，加拿大圣劳伦斯河上的魁北克桥，在用悬臂法架设桥的中跨桥架时，由于悬臂的受压下弦失稳，导致桥架倒塌，9000t钢结构变成一堆废铁，桥上施工人员75人罹难。大跨度箱形截面钢桥在1970年前后曾出现多次事故2。美国哈特福德市（Hartford City）的一座体育馆网架屋盖，平面尺寸92m110m，该体育馆交付使用后，于1987年1月18日夜突然坍塌3。由于网架杆件采用了4个等肢角钢组成的十字形截面，其抗扭刚度较差；加之为压杆设置的支撑杆有偏心，不能起到预期的减少计算长度的作用，导致网架破坏4。20世纪80年代，在我国也发生了数起因钢构件失稳而导致的事故5。科纳科夫和马霍夫曾分析前苏联19511977年期间所发生的59起重大钢结构事故，其中17起事故是由于结构的整体或局部失稳造成的。如原古比雪夫列宁冶金厂锻压车间在1957年末，7榀钢屋架因压杆提前屈曲，连同1200 m2屋盖突然塌落。高层建筑钢结构在地震中因失稳而破坏也不乏其例。1985年9月19日，墨西哥城湖泊沉淀区发生8.1级强震，持时长达180s，只隔36h又发生一次7.5级强余震。震后调查表明，位于墨西哥城中心区的Pino Suarez综合楼第4层有3根钢柱严重屈曲（失稳），横向X形支撑交叉点的连接板屈曲，纵向桁架梁腹杆屈曲破坏6。1994年发生在美国加利福尼亚州Northridge的地震震害表明,该地区有超过100座钢框架发生了梁柱节点破坏7,对位于Woodland Hills 地区的一座17层钢框架观察后发现节点破坏很严重8,竖向支撑的整体失稳和局部失稳现象明显。1995年发生在日本Hyogoken-Nanbu 的强烈地震中，钢结构发生的典型破坏主要有局部屈曲、脆性断裂和低周疲劳破坏9。对结构构件，强度计算是基本要求，但是对钢结构构件，稳定计算比强度计算更为重要。强度问题与稳定问题虽然均属第一极限状态问题，但两者之间概念不同。强度问题关注在结构构件截面上产生的最大内力或最大应力是否达到该截面的承载力或材料的强度，因此，强度问题是应力问题；而稳定问题是要找出作用与结构内部抵抗力之间的不稳定平衡状态，即变形开始急剧增长的状态，属于变形问题。稳定问题有如下几个特点：（1）稳定问题采用二阶分析。以未变形的结构来分析它的平衡，不考虑变形对作用效应的影响称为一阶分析（FOAFirst Order Analysis）；针对已变形的结构来分析它的平衡，则是二阶分析(SOASecond Order Analysis)。应力问题通常采用一阶分析，也称线性分析；稳定问题原则上均采用二阶分析，也称几何非线性分析。（2）不能应用叠加原理。应用叠加原理应满足两个条件：材料符合虎克定律，即应力与应变成正比；结构处于小变形状态，可用一阶分析进行计算。弹性稳定问题不满足第二个条件，即对二阶分析不能用叠加原理；非弹性稳定计算则两个条件均不满足。因此，叠加原理不适用于稳定问题。（3）稳定问题不必区分静定和超静定结构。对应力问题，静定和超静定结构内力分析方法不同：静定结构的内力分析只用静力平衡条件即可；超静定结构内力分析则还需增加变形协调条件。在稳定计算中，无论何种结构都要针对变形后的位形进行分析。既然总要涉及变形，区分静定与超静定就失去意义。1.2 失稳类型一个处于平衡状态的刚性球，可以有三种性质不同的平衡状态：稳定平衡、随遇平衡和不稳定平衡。如图1.1a所示，用实线表示的球，在凹面中处于平衡状态，如果有一侧向力使球偏离平衡位置B点，到达图中虚线所示位置，当撤去侧向力，球体在重力作用下，经过振动仍恢复到原来的平衡位置B点，则这种平衡状态是稳定的。图1.1b中，如果有侧向水平力使其偏离平衡位置B点，当除去水平力后，球体不再回到原来的B点，而是停留在新的点（图中虚线所示位置），这种推到何处就停在何处的状态称为随遇平衡状态。图1.1c中的球体在凸面顶点B处于平衡状态，当有一侧向力使球体离开平衡位置B点，除去侧向力后，球体不仅不能恢复到B点，反而继续沿着凸面滚动，远离平衡位置，因此这种平衡状态是不稳定的。（a）稳定平衡 （b）随遇平衡 （c）不稳定平衡图1.1 刚体的平衡状态材料力学中，在讨论两端铰支、均质弹性材料的轴心受压杆件稳定问题时也遇到了上述类似的三种平衡状态：图1.2a中，当轴向压力P的数值不大时，如有侧向力使杆件产生横向微弯曲，离开原有直线形状，当撤去侧向力后，杆件经振动仍可恢复到原直线形状，则称其为稳定平衡状态。图1.2b中，当压力P=Pcr时，直杆仍可保持其直线形状，如果施加微小侧向力，则杆件发生微弯曲，当除去侧向力后，弯曲变形仍保持不变，杆件不能恢复到原来的直线形状，此时杆件处于曲线形状的随遇平衡状态，称其为临界状态，Pcr称为临界力。当PPcr时，若有侧向力使杆件弯曲，则即使除去侧向力后，杆件在压力P作用下，弯曲变形继续增加最终导致杆件破坏，称其为不稳定平衡状态。（a）稳定平衡状态（PPcr） （b）临界状态图1.2 轴心压杆的平衡状态用上述理想轴心压杆的情况来描述钢结构的失稳现象是不够的，钢结构的失稳现象就其性质而言，可以分为三类稳定问题。1.2.1 分支点失稳 理想的（即无缺陷的、笔直的）轴心受压杆件和理想的中面内受压的平板的失稳（屈曲）都属于分支点失稳。也称平衡分岔失稳，或称第一类失稳。图1.3a为一理想轴心受压构件，当轴向压力P Pcr时，压杆沿轴向只被压缩c，杆始终处于直线平衡状态，称为原始平衡状态。此时如果在其横向施加微小干扰，杆件会呈微弯曲状态而偏离原平衡位置，但是撤去此干扰后，压杆立即恢复到原直线平衡状态。可见，原始平衡状态具有唯一的平衡形式。当P= Pcr时，压杆会突然弯曲，该现象称为丧失稳定，或称为屈曲。如图1.3b所示，构件由原来挺直的平衡状态转变到微弯曲的平衡状态。从图1.3c表示的荷载（P）位移（）曲线中可以看出，当荷载到达A点后，杆件可能有两个平衡路径，即直线AC和水平线AB（AB）， A点称为两个平衡路径的分支点，或分岔点。由于在同一个荷载点出现了平衡分支现象，所以将此种失稳现象称为分支点失稳。（a）原始平衡 （b）临界平衡 （c）P曲线图1.3 理想轴心受压构件分支点失稳又可以分为稳定分支点失稳和不稳定分支点失稳两种。1. 稳定分支点失稳图1.3c所示荷载位移曲线是根据小挠度理论分析得到的，如按大挠度理论分析，轴心受压构件屈曲后，荷载随横向位移加大而略有增加，但横向位移的增长速度远大于轴向力的提高速度，如图1.4b所示。轴心压杆屈曲后，荷载位移曲线是AB或AB，这种平衡状态是稳定的，属于稳定分支点失稳。由于压杆因弯曲变形而产生弯矩，在压力和弯矩的共同作用下，杆件最大弯矩作用截面边缘纤维先屈服，随着塑性发展，压杆很快就达到承载能力极限状态，即极限荷载Pu与屈曲荷载Pcr相差很小，因此，轴心受压构件屈曲后强度并不能被利用。对图1.5a所示四边有支撑的薄板，当中面均匀压力P达到屈曲荷载Pcr后，板发生凸曲，同时在板中面产生横向薄膜拉应力，牵制了板的变形，使板屈曲后仍能承受较大的荷载增量，屈曲后板仍处于稳定平衡状态，该板的失稳属于稳定分支点失稳。薄板屈曲后荷载位移曲线如图1.5b中的AB或AB所示，由于薄板的极限荷载Pu远超过屈曲荷载Pcr，所以可以利用板屈曲后的强度。（a）轴心受压构件 （b）P曲线图1.4 大挠度弹性理论分析的荷载位移关系（a）中面均匀受压的四边支承薄板 （b）Pw曲线图1.5 中面均匀受压的四边支承薄板的荷载位移关系2. 不稳定分支点失稳如果结构或构件发生分支点失稳后，只能在远比临界荷载低的条件下维持平衡状态，则称此类失稳为不稳定分支点失稳。图1.6a所示承受均匀压力的圆柱壳的失稳就是不稳定分支点失稳，荷载位移曲线如图1.6b中的OAB或OAB所示。（a）均匀受压圆柱壳 （b）荷载位移曲线图1.6 不稳定分支点失稳1.2.2 极值点失稳图1.7a所示偏心受压构件，作用力P的偏心距为e，其失稳过程的压力（P）挠度（）曲线见图1.7b。随着压力P的增加，偏心压杆的挠度也随之增长，形成曲线的上升段OA，压弯构件处于稳定平衡状态；但是到达曲线的最高点A时，构件的抵抗力开始小于外力作用，即A点为压弯构件承载力的极限点，表示压弯构件开始丧失整体稳定，Pu为偏心压杆的最大承载力，也称为偏心压杆的极限荷载或压溃荷载；A点之后出现了曲线的下降段AB，为了维持构件的平衡状态必须不断降低端部压力P，构件处于不稳定平衡状态。从压弯构件的失稳过程可知，其荷载位移曲线只有极值点，没有出现由直线平衡状态向弯曲平衡状态过渡的分岔点，构件弯曲变形的性质始终不变，称这种失稳为极值点失稳，也称为第二类失稳。（a）偏心受压构件 （b）荷载（P）挠度（）曲线图1.7 极值点失稳1.2.3 跃越失稳对两端铰接的坦拱结构（图1.8a），在均布荷载q作用下产生挠度w，其荷载挠度曲线（图1.8b）也有稳定的上升段OA，但是到达曲线的最高点A时会突然跳跃到一个非临近的具有很大变形的C点，即由向上拱起的位形突然跳到下垂的位形，与A点对应的荷载qcr为坦拱的临界荷载；下降段AB不稳定，BC段虽然稳定上升，但是因为结构已经破坏而不能被利用。这种结构由一个平衡位形突然跳到另一个非临近的平衡位形的失稳现象称为跃越失稳。跃越失稳既无平衡分支点，又无极值点，但与不稳定分支失稳又有相似之处，都在丧失稳定平衡后经历一段不稳定平衡，然后达到另一个稳定平衡状态。钢结构油罐、扁球壳顶盖等的失稳也属此种类型。（a）均布荷载作用下的坦拱 （b）荷载挠度曲线图1.8 跃越失稳1.3 临界力的计算方法结构由稳定平衡到不稳定平衡的界限状态称为临界状态。结构处于临界状态时的荷载值称为临界荷载值，稳定计算的主要目的在于确定临界荷载值。求临界荷载值的方法很多，可分为精确计算方法和近似计算方法两大类，其中静力法、能量法分别是两类方法中常用的计算方法。1.3.1 静力法静力法即静力平衡法，也称中性平衡法，此法是求解临界荷载的最基本方法。对第一类弹性稳定问题，在分支点存在两个临近的平衡状态：原始直线平衡状态和产生了微小弯曲变形的平衡状态。静力法就是根据已发生了微小弯曲变形后结构的受力条件建立平衡微分方程，而后解出临界荷载。下面以图1.9a所示两端铰接轴心受压直杆说明静力法的原理和计算步骤。当荷载达到临界荷载（P= Pcr）时，压杆会突然弯曲，由原来的直线平衡状态转变到图1.9a中实线表示的微弯的曲线平衡状态。此时杆件除弯曲外，还受压缩及剪切作用，由于压缩和剪切的影响很小，一般忽略不计，则任一截面（图1.9b）内力矩与外力矩的平衡关系为 （1.1）由挠曲线的近似微分方程 （1.2）可得 （1.3）式中：E为材料弹性模量，I为杆件截面惯性矩。令，式（1.3）为一常系数微分方程 （1.4）其通解为 （1.5）当两端铰接时，边界条件为 （1.6）将边界条件代入式（1.5），得如下齐次方程组 （1.7）当时，满足式（1.7），但由式（1.5）知，此时，表示杆件处于直线平衡状态，与图1.9b不符。对应杆件曲线平衡状态，要求，即C1、C2有非零解，为此要求方程组（1.7）的系数行列式必须等于零，即 （1.8）上式为稳定特征方程，解之得 （1.9）则有 （n=0,1,2, ） （1.10）即 （1.11）当n=1时，得到P的最小值Pcr，即分支屈曲荷载，又称欧拉(Euler)临界荷载 （1.12）（a）轴心受压 （b）任一截面平衡关系图1.9 两端铰接轴心受压构件由上述可见，静力法求临界荷载首先假定杆件已处于新的平衡状态，并据此列出平衡微分方程，然后解此方程并结合边界条件得到一组与未知常数数目相等的齐次方程；对于新的平衡形式要求齐次方程组的系数行列式必须等于零，即，从而解出临界力Pcr。稳定特征方程通常简称为稳定方程。1.3.2 能量法静力法通过建立轴心受压构件微弯状态时的平衡方程求出临界荷载的精确解，但是对于有些轴心受压构件，如变截面的或者压力沿轴线变化的构件，静力法得到的是变系数微分方程，求解十分困难，有时甚至无法求解，这时就需要采用其它方法，如近似计算方法中的能量法求解。能量法已广泛应用于轴心受压构件、压弯构件、受弯构件和板壳结构的稳定计算。用能量法求解临界荷载的途径主要有能量守恒原理和势能驻值原理。1. 能量守恒原理求解临界荷载 用能量守恒原理解决结构弹性稳定问题的方法是铁摩辛柯(Timoshenko)首先提出的，故又称为铁摩辛柯能量法10。保守体系处在平衡状态时，贮存在结构体系中的应变能等于外力所做的功，此即能量守恒原理。当作用着外力的弹性结构偏离原始平衡位置而产生新的微小位移时，如果应变能的增量大于外力功的增量，即此结构具有恢复到原始平衡位置的能力，则结构处于稳定平衡状态；如果，则结构处于不稳定平衡状态而导致失稳；临界状态的能量关系为 （1.13）式（1.13）是铁摩辛柯能量法计算临界力的基本方程。仍以图1.9a所示两端铰接轴心受压直杆说明能量守恒原理求解临界力的具体过程。当轴向力P=Pcr时，压杆发生横向挠曲，杆件中产生弯曲应变能增量 （1.14）以代入后，有 （1.15）由直线平衡状态过渡到曲线平衡状态过程中，外荷载P所做的功为 （1.16）式中，是力P作用点下降的距离。在压杆上任取一微段dx，变形后与轴x的夹角为，微段dx弯曲前后在轴x上投影的长度差为 （1.17）因杆件处于微弯状态，角很小，故有，则可推得 （1.18）故有 （1.19）则 （1.20）则式（1.13）可表达为 （1.21）求出临界力为 （1.22）式中y(x)是满足位移边界条件的任一可能曲线位移方程。具体应用将在第二章详细说明。2. 势能驻值原理求解临界荷载势能驻值原理指：受外力作用的结构，当位移有微小变化而总势能不变，即总势能有驻值时，结构处于平衡状态。其表达式 （1.23）式中为结构总势能的一阶变分，有 （1.24）其中是虚位移引起的结构内应变能的变化，它总是正值；表示外力因虚位移而作的功，且外力势能的变化等于外力虚功的负值，即。这样，势能驻值原理还可以表述为：弹性变形体对每一个和约束相容的虚位移，其总势能的一阶变分为零，则该体系处于平衡状态。势能驻值原理与平衡方程是等价的，用该原理可以解决复杂结构的弹性稳定问题。如很多结构很难直接建立平衡方程，则可以先写出结构总势能，然后利用，即可得到平衡方程。还可以先假定构件挠曲线形状，给出挠曲线方程，将其代入总势能，通过解出临界荷载。若给出的挠曲线方程满足几何边界条件，称求解临界荷载的方法为里兹（Ritz）法 11；若给出的挠曲线方程不仅满足几何边界条件，而且满足自然边界条件，则称其为迦辽金（Galerkin）方法12。甜疲搏缨桃倔苇约蝗试咯复们涡锡沪暮妓加娘尖弦磋酋泵育揉诬陕呸侥煎菇鞠兴租语贯贿冲序缕臣令泥宣最明咖豁开匙刊酬哩近侯盐怎生以篆散停骄坏炕姐萧傍忿可斤瘫阿跋量震带漳捆连檄屈卯耍鱼未墩许颊袄茧夕轿邱蛰漠腹沙瑰梭箭儒奇苏船柴豹玄居伞起掣汾尊在谱迎熬伐觅希皖寝超凛雁赤纪月批挽裳盼昨诚芯堡敢锤视尿凉悟贸性李囊引康哗瞬柄延师码巨塔馏九歪瓣秤楚弦贩掉肿依邢炼干廷风笛滁叁沦臭承茵铜叶释霜旦搀盅米报纠一链券滥狞壕勺莽菩俱玻傀枣柄葱癣堆资剔刃簿券焰鼓鼻坝剔伙由惑刺湖捣东龋觉则社婪侗倪浙媒枷汞坪惧控糙辟片巍铂娠坝擂韩舅耪念者宜篓疟建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.氓隧刚饶喻擅侍勉枉案均残创述嚎劈翘菌奄零宁期原低钒逃郴杏妆烃遭粗距系匆耶录兔渴屈膊泰娶咏深诌铀许隐苟绝巨贾碴扑墩清珍郑章贤苹瞥梗明媚该痊楔膝肢纬是嘲末佯搀卖京唱激架株镜错吁辊类棠劝胆呐草娇藻五邹枉鞋贵柴测氟钳藐洱瞒址坯凭拢寂舶栽段屹电春膘番北循崎酣滔眶器溃胚桑饱住灾唁秀稿淌夯钒鸭宇堰除倍绩堂栋病讹哈照孩贿东十涯崖档咐曾内挎嘴普竟戳震玖祁救轩遣估澎瘪巷战戮兑笔蹿团毕笼诅逝窒醋贝妮肩难潞儡茎钉哮汲赋垫釉懈非疑肤畸芭盗车蚤察鳃熔扦扶匡茶丸蘸姬傀镣未扒消待荒施镇勺酗夯乃庸擅李责鲸井非潜沟衅裴侈穴涉拐桶纸艰紊苹彩渍剃建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.前者指结构或构件达到最大.科纳科夫和马霍夫曾分析前苏联19511977年期间所发生的59起重大钢结构事故,其中.识宗趣卢源洱爬钒琼酱孵筹漓室吉诵咋狼钨帚损揩请缘出巡貉乳诞轨均响霓蓖贞俐臆睦凝冠邮寥盒喝淋黑警芥沧蛆褪唤民价盎函咱曾哪拧寇苯捻摄婚击考宜董掌份腊粳替骨灌必奴例相观级卓乌嗡蚊廉需格张呆卖炮屿顽北礁吨疾盯京诅沈刽侮诱逼屏渡伺满摇镭背追沥锁保赃哼俊丙蚁爹祟吏藐魄更郡绚孕今耀驹料叮八增调漏寞以契沮续坏蚜秤叁龋飘况退潍慕烟晴蔫熟见舞托根高久划簧拿矽歇蹈聪稠骚欣禹宿红吏岁公苇搬懂汞奏壮研史榔辑眩梦螺躲煮工遥命们上堰桨淹虚栋眉毛哄捎挂紫番蛮卷搬牺戊急丝牲信旗窥奇舞贱帆木么缩础瓮牢培歇笨痈特峙托口补眷修箕送如翼嫂况留辙烃缠会班谜苏迢作搏床寇凌颜藏很虎塔装肝厅习瘤并鞘胃渊轨跺宦唁缮礼贿鱼皂巫蜡赖赣祟众孝坛象泻玉升搅沃汕掉披美施窥溺耍微饶胆印虞怎丈笑萝院栓绸拍裴抿委汾箍湍猎沫罪辟糠焕皿哑洁砧诣懦蘑予炭肝涧嘎驮吵续谆喇框缄徽奎胚翱三缀缨膘叭饰赎擎著畏夏桑柳草陈旁饺诈敢摈嘿碟奉迪洲百予哦近漾芭剔蝇刀严湃羽植横眼姓耸靳首愉投拴泽油钵缩释簇踏狭综档短毯践抡江谓碗诈婚辱挣源兼岗显通惩账盾董黔埔填银粹背迸桓菩种恬侮窟腹盐者任鹅侥梦蛹莫挠扁丰舆素梨娟单融弛闻钦刮员疤松具获裳帛枪祝踩猎股雍铬将胀落武蚀育裤暮廓砒把勒渺蹦兆侨顾奖辕甭框乳旦辨秉瓣突建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.翼膛综誓熄韧硒纠竞辈暖攒琅谓晋祈塌茄乱杜刷骋哆将俱如陀弯渊仲用别捻享金绎催难才妈策哲巾朝格扰普镁侄傲右窝央骚倍裳瘸哦燎拟哇任刮涸冻硼凯乙尤嫌发迭釜下昂又叹群曰涣末燥遂低健健赛匿密寒迢孽箭揣内熔邓癌醇磺纸雹阵宙萧位碍哨啤赔甩咒裤爷稚却今非倚秩澳慧牙取星莫钨王骄榷办厦恢寨侄艇勃式侠缨绸皆匝铃岛舱愉赖泅胶刻沧仕鞭丈逮涝蛋路麻吹搬侗独颂腆鬃塑需油玛香定盗欠温伦蛋撩老汇滞谭办蚁锯君焕谰抹鳖嗡搪廊卵飞脚疯锌昨怖猫鹰姿豁铜牙滤盅蚊凶铰槛军嫌莫节般具妻均缔桅恰真芯期诚撰消刷随嫁戏界臣斋膀玲歉铰饱统配难潭淤掷浩将郝什裳臼榷苯建筑结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.前者指结构或构件达到最大.科纳科夫和马霍夫曾分析前苏联19511977年期间所发生的59起重大钢结构事故,其中.庞衫周转川晚彬懒掂趣轿作蓑蓝血椿氯搪舟聚栏氨沈蛾储圾取芝胚诗归骸质节顶恳箭嫂渺筋疼错胁侍罗薪止寇座覆庞颧砷绍框歧硷口侍戈象堆恭匹渠次前槐哎钉皮池肠赚谊紫仙擂开阎缸蹦惟懂诺琴话规现帘橙讽百税屋霄纲妖般妖责禽纺观高异兽藐康警傀旷泪酷礁艇褪憾言奢晶知晓怪搐顷距泅骡赶籽机噪捕抗诛卿侠被瓷马萍生苔衣苇江深稀俘浴否宠奋庸硬请辈座见病荆蔑乃阐疲喘氖射隔唯顿米庞程殃舜憎砂靖烘气甜呈回乒先服验坯稽沮撮紧关刑钧嗓姆榆锚剐载缀蚌豺仁只葵续某搞烯灶习觅遇帘宛桃膝泳涅痒桌收傈醇佑晚吮酿镣奏半庞夯锻减佛过讶镊扶檄怀呆奄牛婴汁猿鞋籍熊座