城市广场工程模板工程安装方案

恒丰-城市广场一期工程模板工程施工方案福建省永泰建筑工程公司2013年7月目 录1、 工程概况2、 支模施工方案3、 模板构造及材料4、 质量要求5、 拆除6、 安全技术要求7、 成品保护8、 模板计算书模板工程安装方案一、工程概况 工程名称： 恒丰-城市广场（一期） 工程地点： 漳州市平和县城南环路和三林路交界处 建设单位： 平和县立华房地产有限公司 设计单位： 福建华合现代建筑设计有限公司勘察单位： 福建省东辰勘察院 福建省力岩岩土工程有限公司监理单位： 福建宇宏工程项目管理有限公司施工单位： 福建省永泰建筑工程公司 1.工程规模：地下室建筑面积为19401.50，框架一层，建筑高度为4.04.9m，顶板覆土厚度0.71.25m，停车位494辆，详细情况详见下列表：序号工程名称建筑面积（）结构体系层数基础类型0.00以上层层高（m）11#楼13860地下室为框架地上为剪力墙地下室一层地上为十八层筏板1层=4.22层3.15318层均为3.022#楼13851地下室为框架地上为剪力墙地下室一层地上为十八层筏板1层=4.22层3.15318层均为3.033#楼13426地下室为框架地上为剪力墙地下室一层地上为十八层筏板1层=4.22层3.15318层均为3.44#楼6064地下室为框架地上为剪力墙地下室一层地上为十八层筏板1层=4.2218层均为3.055#楼6081地下室为框架地上为剪力墙地下室一层地上为十八层筏板1层=4.2218层均为3.066#楼/地下室为框架地下室一层冲（孔）灌注桩/77#楼12181地下室为框架地上为剪力墙地下室一层地上为十八层筏板1层=4.2218层均为3.08幼儿园1883框架地上为三层独立1-3层均为3.6914#楼 3334框架地上为二层独立1层=4.352层=3.6010地下室19401.50框架地下室一层梁筏裙楼部分为4.0筏板主楼部分为4.9等11合计90082/注：建筑物高度1#5#、7#楼均为55.20m，14#楼7.95，幼儿园13.8m。建筑总面积为90082m2（其中：地下室为19401.5 m2；上部为70680 m2）。2.功能布局：地下室平时为汽车库和设备用房，临战时部分转换为人防工程，人防建筑面积为8107.09，人防工程为了3个常六乙类，二等人员防护单元和一个常六乙类人防物资库。建筑防火等级级耐火等级：类汽车库，耐火等级为一级；结构体系：上部主体剪力墙体系，地下室为框架体系；抗震设防烈度七度；主体结构合理使用年限为五十年。结构安全等级为二级15#楼、7#楼（十八层）剪力墙抗震等级为三级； 1、根据工程的结构特点及有关规定，现取地下室的最大值作为计算依据： 梁跨最大距为86008000,、最大梁截面为450900、次梁截面为300800系多跨连续梁。 地下室顶板厚度分别为非人防板厚为180，人防板厚为200两种均为双向板。 剪力墙厚为300 柱最大主要截面为600600. 层高裙楼部分为4M，主楼部分为4.9M。 2、柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。二、支模施工方案1、本工程结构施工工期分地下室170天，上部主体18层为181天，主体结构工期累计351日历天。2、本工程模板采用周转方式，拆模时间以检测报告达到规范要求后方可拆除。3、每层柱、梁板的模板均一次性安装完整，但砼浇注分二次，第一次浇捣竖向结构墙、柱，待墙、柱砼完成后，安装梁板钢筋，浇捣梁板砼，保证模板稳定性安全。4、地下室由于抗渗要求，在浇捣砼底板时，先安装350高侧墙，并加防水钢板3003，做为防水施工缝。5、地下室顶板由于梁的载面高度为900，钢筋安装难度大，为便于钢筋安装保证质量，先安底模，待钢筋安装完毕再安装侧模。三、模板构造及材料：1、材料支撑：采用钢管483.5模板：18厚松木胶合板，强度30N/。弹性模量4103。楞木：杉木两面削平托梁：杉木两面削平钢管483.5 扣件：标准扣件2、构件尺寸布置及材料选用 梁模板梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.70；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；板模横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.50；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 50100mm；柱模：柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；墙模板：次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；3、构造要求：钢管架支撑的设置必须严格按设计要的间距、排距进行支设不得随意减少，特别是大梁，上部荷载重要保证安全承载。采用的楞木、托梁规格应按设计要求选用，保证强度、挠度，只许用大，不许用小，间距必须按设计要求。楼板部分模板支撑应独立支设钢管架，不得支靠于梁钢管架上，预防梁底支架及托梁超载。钢管架高度不够应以上托为主调节，底托最大调节高度不超300。3m以上高度钢管架应采用上调节架，连接棒、不得采用钢管插孔接高而降低承载力。钢管架底部应采用下托，垫板，不得直接将管脚支在砼上，造成局部砼结构剪切破坏。相邻钢管架应用剪力撑拉结牢固，高度3.5m以上，应设置上下水平拉结杆、扫地杆、封口杆、保证架体稳定。钢管架应垂直支架保证轴心受力，托梁、楞木不得支在钢管架横杆上，应支于钢管架立杆上。柱模、墙模均必须选用50100松方木做压骨，螺栓采用12。梁底搁栅应垫平，保证梁底脱模后，保持平直，跨度大于4m的梁，应起拱3/1000。楼面模板四角应加铁钉，防止翘角及探头板。模板的接缝应采用胶带封闭，严防漏浆。高度大于700梁，双侧必须加压条，用2根14#铁丝锁紧。柱模压条柱箍之间有空隙缝的应采用木楔塞紧，以防柱变形。柱模底部应留清渣口，待卫生干净后封堵。4、组装顺序柱（墙）模支架梁模搁栅楼面模板柱模安装顺序：柱侧模柱箍拉杆或斜撑墙模安装顺序：安装门洞口模板予埋件支一面模板车拉杆或斜撑 支固定料管或螺栓支另一面模板压条上螺栓梁模安装顺序：支架梁底板侧模压条穿螺栓楼面模板安装顺序：支柱托梁搁栅面板调整四、质量要求：1、主控项目：（1）支撑稳定，保证强度，下层楼板应足够支承上层荷载。（2）涂涮隔离剂时不得沾污钢筋，及砼接搓处。 2、一般项目：（1）模板接缝不应漏浆，在浇砼前木模板应浇水湿润，但板内不应有积水。（2）模板与混凝土的接触面应清理干净，并涂刷隔离剂，隔离剂不得影响装饰工程。（3）浇捣砼前模板内垃圾杂物应清理干净。（4）固定在模上的预埋件，柱梁插筋不得遗漏，在浇捣砼前应认真检查一遍。（5）轴线位移控制在：5mm内（6）标高控制在：5mm内（7）截面尺寸控制在：+4/3mm内（8）垂直度墙柱：3mm（4mm必须调整）（9）表面平整度：2mm（10）相邻板高低差：2mm（11）除上述质量要求外，尚须符合GB50204-2002标准要求。五、拆除1、模板拆除：柱侧模应在24小时以后砼不受破坏后拆除，梁板应在砼强度达到75%后拆除。2、模板拆除应先提出申请，待审批后拆除，跨度8m外及悬臂构件必须达100%后拆除。3、模板应做拆模砼试块，待试块送检达到强度后，才能拆模。4、上层砼未捣前不许拆除下层模板支撑，砼支撑必须保持二层。5、除上述要求外，尚须符合GB50204-2002标准要求。六、安全技术要求1、模板安装前应向操作人员做技术交底。2、模板材料不得用腐朽，龟裂材料，门架应达到规范要求质量。3、支模时应按工序进行，在支架未固定之前不得进行下道工序施工。4、立柱模时四周应先用铁钉固定。操作时应使用马凳或工作台，不得在柱模上操作或在单独未固定的梁底模上行走。5、吊料时，材料应分散堆放，不得超荷堆放。6、拆模后，要及时起钉分类整理，堆放，场地收拾干净，废料及时运走。7、模板安装后要先自检合格后，通知验收，并收拾好废料，及时运出，场内保持畅通。8、在楼面上施工不得将材料、工具向下抛掷。材料应两人以上传递。9、上班人员均应戴好安全帽，穿好安全鞋，严禁穿拖鞋上班。10手动电动工具应按现场要求，使用带有接地保护的电线插头，严禁电线头裸露，严禁由电线直接插在插座上或直接插在开关电源上，所有接线必须通过漏电保证器。11、拆除模板时，现场应设警示牌，非工作人员不得进入拆模警戒区。拆模时对松动的模板应及时拆下，不得悬挂在顶上或墙上。12、模板材料不得放在外脚手架上，凡落在脚手架上板料的均要及时清理。13、拆模时应将脚手架同楼面的间隙盖密，防止材料坠落伤及下方人员。七、成品保护1、柱筋或先安装的钢筋不得私自撬动，箍筋、保护层垫块不得移动，松脱，随意取下。2、涂刷隔防剂不得污染钢筋。3、预埋件要保护好，不得移动模板计算书一、柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图1、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2kN/m2。2、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 180 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.956180180= 9.38104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.38104 / 2.43104 = 3.861N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.861N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.956180.0 = 3127.200N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3127.200N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33127.200/(245018.0)=0.579N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.579N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.76180.04/(1009500.02.19105) = 0.088 mm；面板的最大挠度计算值 =0.088mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.72mm,满足要求！3、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.180.90=11.129kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.454kN/m； q = (11.129+0.454)/1=11.582 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.111.582450.0450.0= 2.35105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.35105/6.40104 = 3.665N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.665N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.180.90=11.129kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.454kN/m； q = (11.129+0.454)/1=11.582 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.611.582450.0 = 3127.200N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 3127.200N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33127.200/(260.080.0)=0.977N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.977N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.18 = 10.30 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.30450.04/(1009500.02.56106) = 0.118 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.118mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！4、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6 8 8 / 6 = 64 cm3； I = 6 8 8 8 / 12 = 256 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.18 0.45/1 = 5.21 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 12.292 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.487 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.115 mm；柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.49 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 7.25 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.25N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.115 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.115mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!5、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.292 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.292kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!6、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6 8 8 / 6 = 64 cm3； I = 6 8 8 8 / 12 = 256 cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.18 0.45/1 = 5.21 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 12.292 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.487 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.115 mm；柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.49 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 7.248 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =7.248N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.115 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 V =0.115mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.2mm，满足要求!7、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.292 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=12.292kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁模板因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KLX-17。 1、梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 246.67mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98246.6672 = 6.68104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.68104 / 2.70104=2.474N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.474N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 246.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779246.674/(10095002.43105) = 0.098 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =246.667/250 = 0.987mm；面板的最大挠度计算值 =0.098mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.987mm，满足要求！3、梁侧模板内外楞的计算内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.247=5.42kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.42500.002= 1.35105N.mm； 最大支座力:R=1.15.4170.5=2.979 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.35105/6.40104 = 2.116 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.116 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.25= 4.44 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.445004/(10090002.56106) = 0.082 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.082mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.979kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.298 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.98105/2.67105 = 1.117 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.117N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.054 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.054mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！4、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.450.900.90=11.15kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.15+0.17+1.13=12.46kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1012.4580.32=0.112kN.m； =0.112106/2.43104=4.614N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.614 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.45= 10.49KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.4853004/(10095002.19105)=0.277mm；面板的最大挠度计算值: =0.277mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！6、梁底支撑木方的计算荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.90.3=6.885 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.3(20.9+0.45)/ 0.45=0.525 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.26.885+1.20.525=8.892 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 8.892+1.890 = 10.782 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=510510/12 = 4.17102 cm4；支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=2.426 KN；方木最大应力计算值 ： =0.697106 /83333.33=8.366 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=32.4261000/(250100)=0.728N/mm2；方木的最大挠度：=1.192 mm；方木的允许挠度: =0.8001000/250=3.200 mm；方木最大应力计算值 8.366 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.728 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =1.192 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！7、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.426 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.092 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.477 mm ；最大支座力 Rmax = 10.614 kN ；最大应力 = 1.092106 /(166.667103 )=6.551 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=11 N/mm2；托梁的最大应力计算值 6.551 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 11 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=1.477mm小于1200/250,满足要求!8、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =10.614 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.7=0.728 kN； N =10.614+0.728=11.342 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f -