一层楼板180mm厚高支模专家论证

.扣件式钢管支架楼板模板安全计算书（一层 180mm 厚楼板）一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范 GB50010-20103、建筑结构荷载规范 GB50009-20124、钢结构设计规范 GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度 h(mm)180楼板边长 L(m)8.1楼板边宽 B(m)5模板支架高度 H（m ）5.05主梁布置方向平行于楼板长立柱纵向间距 la(m)0.9边立柱横向间距 lb(m)0.9水平杆步距 h1 (m)1.8立杆自由端高度 a(mm)400架体底部布置类型垫板次梁间距 a(mm)300次梁悬挑长度 a1(mm)200主梁悬挑长度 b1 (mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值 fak (kPa)/架体底部垫板面积 A(m2)0.4. 专业资料 .是否考虑风荷载是架体搭设省份 、城市湖南张家界地面粗糙度类型B类模板及其支架自重标准值0.3G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值24钢筋自重标准值1.1G2k(kN/m3)G3k(kN/m3)计算模板及次梁时均布活荷2.5计算模板及次梁时集中活荷2.5载 Q1k(kN/m2)载Q2k(kN)计算主梁时均布活荷载1.5计算立柱及其他支撑构件时1Q3k(kN/m2)均布活荷载 Q4k(kN/m2)基本风压值 Wo(kN/m2)0.3. 专业资料 .简图：（图1）平面图（图 2）纵向剖面图 1. 专业资料 .（图 3）横向剖面图 2三、面板验算取b=1m 单位面板宽度为计算单元。W=bh 2/6= 1000 12/6=24000mm3I=bh334/12= 1000 12/12=144000mm1、强度验算A.当可变荷载 Q1k 为均布荷载时 ：由可变荷载控制的组合 ：. 专业资料 .q1=0.9 1.2G1k+(G 2k+G 3k)hb+1.4Q 1k b= 0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 1+1.4 2.5 1)=8kN/m.353由永久荷载控制的组合 ：q2=0.9 1.35G1k+(G 2k+G 3k)hb+1.4 0.7Q1k b= 0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 1+1.4kN/m0.7 2.5 1)=8.059取最不利组合得 ：q=maxq 1,q2=max(8.353,8.059)=8.353kN/m（图 4 ）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载 Q1k 为集中荷载时 ：由可变荷载控制的组合 ：q3=0.9 1.2G1k+(G 2k+G 3k)hb= 0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 1)=5.203kN/mp1=0.9 1.4Q2k= 0.9 1.4 2.5=3kN.15. 专业资料 .（图 5 ）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合 ：q4=0.9 1.35G1k+(G 2k+G 3k)hb= 0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 1)=5.854kN/mp2=0.9 1.40.7Q 2k = 0.9 1.4 0.7 2.5=2kN.205（图 6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得 ：M max =0.094 kN m. 专业资料 .（图7）面板弯矩图 =Mmax /W= 0.094 610/24000=3.916N/mm2f=31N/mm 2满足要求2、挠度验算qk=(G 1k +(G 3k+G 2k ) h) b=(0.3+(24+1.1) 180/1000) kN/m 1=4.818（图 8 ）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图. 专业资料 .=0.307mm 300/400=0=.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载 Q1k 为均布荷载时 ：计算简图 ：（图 10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合 ：q1=0.9 1.2G1k+（ G2k+G 3k )ha+1.4Q 1k a= 0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 300/1000+1.4 300/1000)=2.506kN/m由永久荷载控制的组合 ：q2=0.9 1.35G1k+ （G2k +G 3k )ha+1.4 0.7Q1k a= 0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 300/1000+1.4 0.7 2.5 0)=2.418kN/m取最不利组合得 ：q=maxq 1,q2=max(2.506,2.418)=2.506kN/m. 专业资料 .当可变荷载 Q1k 为集中荷载时 ：由可变荷载控制的组合 ：q3=0.9 1.2G1k+(G 2k+G 3k)ha= 0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 300/1000)=1.561kN/mp1=0.9 1.4Q2k= 0.9 1.4 2.5=3kN.15（图 11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合 ：q4=0.9 1.35G1k+(G 2k+G 3k)ha= 0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 300/1000)=1.756kN/mp2=0.9 1.40.7Q 2k = 0.9 1.4 0.7 2.5=2kN.205（图 12 ）永久荷载控制的受力简图. 专业资料 .1、强度验算（图 13）次梁弯矩图M max =0.661 kN m =Mmax /W= 0.661 610/(64 3)=10.332N/mm 2 f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图 14）次梁剪力图Vmax=3.462kN34 10)=1.082N/mm2max=V max S/(Ib 0 )= 3.462 1000 48/(25610106 1=.4N/mm 2满足要求. 专业资料 .3、挠度验算挠度验算荷载统计 ，qk=(G 1k +(G 3k+G 2k ) h) a=(0.3+(24+1.1) 180/1000) 300/1000=1kN/m.445（图 15）正常使用极限状态下的受力简图（图 16）次梁变形图max =0.218mm 0.=91000/400=2.25mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后 ，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合 ：q1= 0. 专业资料 .1.2G1k+(G 2k +G 3k )ha+1.4Q 3k a= 0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 300/1000+1.4 1.5 300/1000)=2.kN/m128B.由永久荷载控制的组合 ：q2= 01.35G1k +(G 2k+G 3k)ha+1.4 0.7Q3k a= 0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 300/1000+1.40.7 1.5 0)=2.153kN/m取最不利组合得 ：q=maxq 1,q2=max(2.128,2.153)=2.153kN此时次梁的荷载简图如下（图 17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G 1k +(G 2k+G 3k )ha= (0.3+(24+1.1) 180/1000) 300/1000=1kN/m.445此时次梁的荷载简图如下. 专业资料 .（图 18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得 ：Rmax=2.133kNRkmax =1.432kN还需考虑主梁自重 ，则自重标准值为 gk=28.8/1000=0.029kN/m自重设计值为 ：g= 01.2g k= 0.9 1.2 28.8/1000=0.kN/m031则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图 19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：. 专业资料 .（图 20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图 21）主梁弯矩图M max =0.578 kN m =Mmax /W= 0.578 610/(64 1000)=9.024N/mm 2f=11N/mm2满足要求. 专业资料 .2、抗剪验算（图 22）主梁剪力图Vmax=3.972kN34 10)=1.241N/mm2max=Q max S/(Ib 0)= 3.972 1000 48 /(25610106 1=.4N/mm 2满足要求3、挠度验算（图 23）主梁变形图max =0.672mm 0.=9103/400=2.25mm满足要求. 专业资料 .4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax =6.945kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接 ，按铰支座考虑 ，故计算长度 l0取步距则长细比为 ： =h1/i=1.8 1000/(1.6 10)=11250.5 =满足要求2、立柱稳定性验算根据 查 JGJ162-2008附录 D得到 =0.478A不考虑风荷载N1=0.9 1.2(G1k +(G 2k +G3k )h)+1.4Q 4k l alb +0.9 1.2 Hgk=0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 180/1000)+1.4 1) 0.9 0.9+0.9 1.20.141=6.004kNf=N 1/( A)=6.0041000/(0.478 (3.98100)=31.562N/mm2 =205N/mm 2满足要求B考虑风荷载. 专业资料 .风荷载体型系数 ：k=zs 0 = 0.115 1 0.3=0.kN/m035 2M w =0.92/10= 0.92 1.4klah 1.4 0.035 0/10=0.9.013.8 kN mN2=0.9 1.2(G1k+(G 2k +G 3k )h)lalb +0.9 1.4Q4kl a lb +M w /l b +1.2 Hgk= 0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 0.9 0.9+0.9 1.4 (1 0.013/0.9)+1.2 5.05 0.141)=5kN.918f=N 2/( A)+Mw/W= 5.918 1000/(0.47863 3.98 100)+0/(4.013.25)=3104.092N/mm 2 205N/mm= 2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知 ，可调托座受力 N= R zmax =6.945 kNN=6.945 kN N=30kN满足要求八、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算 。工况 1：混凝土浇筑前 ，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自. 专业资料 .重产生 (G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小为 0.02G1k，则：21k LBH)=0.9 1.42M T=0.9 1.4(kLH/2+0.02G (0.035 /2+08.1.025.05 0.3 8.1 5 5.05)=6.036kNm22mM R=1.35G 1k LB /2=1.350.3 8/2=41.5.006kNM T=6.036 kN mMR=41.006 kN m满足要求工况 2：在混凝土浇筑过程中 ，倾覆力矩主要由泵送 、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋 、混凝土、模板及支架自重产生 。其他水平力作用于架体顶部 ，大小为 0.02G1k +(G 2k+G 3k)h ，则：MT=0.9 2 1.4 (0.035 21.4(kLH/2+0.02G 1k +(G 2k +G 3k )hLBH)= 0.98.1 5.05/2+0.02 (0.3+(24+1.1) 180/1000) 8.1 5 5.05)=29.322kNmM R=1.35G1k +(G2k +G2(0.3+(24+1.1)2 8.153k )hLB /2= 1.35 180/1000)/2=658.56kN mM T=29.322kN mMR=658.56 kN m满足要求. 专业资料 .