(精品)第3章 通风阻力 (2)

,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,风流流动时，必须具有一定的能量,(,通风压力,),，用以克服井巷及空气分子之间的摩擦对风流所产生的阻力。通风压力克服通风阻力，两者因次相同，数值相等，方向相反。知道通风阻力的大小就能确定所需通风压力的大小。在矿井通风中，存在着,摩擦阻力和局部阻力,，必须分析研究它们的特性、测定方法以及降低措施等，从而作为选择通风设备，进行通风管理与设计的依据。这在通风设计中尤其重要。,第三章 井巷通风阻力,第一节 风流的流态,流体产生的阻力与流体流动过程中的状态有关。流体流动时有两种状态；一种是流体呈层状流动，各层间流体互不混合，流体质点流动的轨迹为直线或有规则的,平滑曲线，这一状态称为,层流,。在流速很小，管径很小，或粘性较大的流体流动时会发生层流。,另一种是流体流动时，各部分流体强烈地互相混合，流体质点的流动轨迹是极不规则的。除了有沿流体总方向的位移外，还有垂直于液流总方向的位移，流体内部存在着时而产生时而消灭的漩涡，这种状态称为,紊流,。研究层流与紊流的主要意义在于两种流态有着不同的阻力定律。,试验证明，层流与紊流彼此间的转变关系决定于液体的密度,、绝对粘性系数,，流体的平均速度,V,与管道水力直径,d,，这些因素的综合影响可以用雷诺数来表示为：,式中,运动粘性系数，,m,2,/s,。,雷诺数,当,Re2000,时，流体呈层流流动；当,Re,2000,时，液流开始向紊流流动过渡，当,Re,10000,时，流体完全呈现为紊流。,矿井巷道很少为圆形，对于非圆形通风巷道，以,4S/U(,水力直径,),代替上式中的,d,，即：,式中,U,巷道周界长度，,m,。,c,断面形状系数，梯形断面,c=4.16,；三心拱,c=3.85,；半圆拱,c=3.90,；圆断面，,c=3.54,。,例：某巷道的断面,S,2.5m,2,，周界,U,6.58m,，风流的,14.410,6,m,2,/s,，试计算出风流开始出现紊流时的平均风速？,解：当风流开始出现紊流时，则其,Re,2000,，当完全紊流时，,Re,10000,，因此：,由于煤矿中大部分巷道的断面均大于,2.5m,2,，井下巷道中的最低风速均在,0.25,米,/,秒以上，所以说井巷中的风流大部为紊流，很少为层流。,第二节 摩 擦 阻 力,一、摩擦阻力及影响因素,风流在井巷中作均匀流动时，沿程受到井巷固定壁面的限制，引起内外摩擦，因而产生阻力，这种阻力，叫做,摩擦阻力,。所谓均匀流动是指风流沿程的速度和方向都不变，而且各断面上的速度分布相同。流态不同的风流，摩擦阻力,h,fr,的产生情况和大小也不同。一般情况下，摩擦阻力要占能量方程中通风阻力的,80,90,，它是矿井通风设计，选择扇风机的主要参数，也是生产中分析与改善矿井通风工作的主要对象。,前人实验得出水流在圆管中的沿程阻力公式（达西公式）是：,式中,实验比例系数，,无因次,；,水流的密度，,kg/m,3,；,L,圆管的长度，,m,；,d,圆管的直径，,m,；,V,管内水流的平均速度，,m/s,；,上式是矿井风流摩擦阻力计算式的基础，它对于不同流态的风流都能应用，只是流态不同时，式中,的实验式不同。,尼古拉兹在壁面分别胶结各种粗细砂粒的圆管中，实验得出了流态不同的水流,系数同管壁的粗糙程度、雷诺数的关系。管壁的粗糙程度用管道的直径,d (m),和管壁平均突起的高度,(,即砂粒的平均直径,) k (m),之比来表示。并用阀门不断改变管内水流的速度，实验结果如图所示。,试验结果可分以下几种情况：,1),在,lgRe3.3(Re2320),时，即当液体作层流流动，由左边斜线可以看出，所有试验点都分布于其上，,随,Re,的增加而减小，且与管道的相对粗糙度无关，这时,与,Re,的关系式为：,64/Re,2),在,3.31gRe5.0(2320,Re100000),的范围内，流体由层流向紊流过渡，,系数既和,Re,有关，也和管壁的粗糙度有关。,3),当,Re100000,时，流体成为紊流流动。,与,Re,无关，只和管壁的粗糙度有关。管壁的粗糙度越大，,系数就越大。其试验式为：,矿井巷道中的风流，其性质与上面完全一样，所不同的是矿井巷道的粗糙度较大，在较小的,Re,时，便开始由层流变为紊流；此外，由于大多数矿井巷道风流的,Re,均大于,100000,，故,值仅决定于井巷壁的相对粗糙度，而与,Re,无关。在一定时期内，各井巷壁的相对粗糙度可认为不变，因之,值即为常量。,二、井巷摩擦阻力计算公式,由于矿井巷道极少为圆形，可用当量直径,d,4S/U,代入沿程阻力公式得：,令：,是巷道的摩擦阻力系数，与巷道帮壁的粗糙程度有关。则：,由于矿井中巷道的长度，周界及摩擦阻力系数在巷道形成后一般变化较小，可看作常数。再令：,R,fr,为巷道的摩擦风阻。,这时：,这就是完全紊流情况下的摩擦阻力定律。当巷道风阻一定时，摩擦阻力与风量的平方成正比。,三、井巷摩擦阻力的计算,例,1,某梯形木支架煤巷，长,200,米，断面积为,4m,2,，沿断面的周长为,8.3m,，巷道摩擦阻力系数,通过查表得到的标准值为,0.018N,s,2,/m,4,，若通过巷通的风量为,960m,3,/min,，试求其摩擦阻力,?,解：,答：该巷道的摩擦阻力为,119.5Pa,。,应当注意，巷道的,值随,的改变而改变，在高原地区，空气稀薄，当地的,值需进行校正。校正式如下：,四、降低井巷摩擦阻力的措施,井巷通风阻力是引起风压损失的主要根源，因此降低井巷通风阻力，特别是降低摩擦阻力就能用较少的风压消耗而通过较多的风量。许多原来是阻力大，通风困难的矿井，经降低阻力后即变为阻力小、通风容易的矿井。,根据,h,fr,(LU/S,3,)Q,2,的关系式可以看出，保证一定风量，降低摩擦阻力的方法就是降低摩擦风阻，根据影响,R,fr,的各因素，降低摩擦阻力的主要措施有：,1,降低,R,fr,与,成正比，而,主要决定于巷道粗糙度，因此降低,，就应尽量使巷道光滑。当采用棚子支护巷道时，要很好地刹帮背顶，在无支护的巷道，要注意尽可能把顶底板及两帮修整好；对于井下的主要巷道，在采用料石或混凝土砌璇，特别是采用锚杆支护技术时，更能有效地使,系数减小。,2,扩大巷道断面,S,因,R,fr,与,S,3,成反比，所以扩大巷道断面有时成为降低摩擦阻力的主要措施。由于摩擦阻力又与风量的平方成正比，因此在采用这种措施时，应抓主要矛盾，即首先应考虑风量大、断面小的总回风道的扩大，其次再考虑其它巷道的扩大。,3,减少周界长,U,R,fr,与,U,成正比，在断面积相等的条件下，选用周长较小的拱形断面比周长较大的梯形断面好。,4.,减少巷道长,L,R,fr,与,L,成正比，进行开拓设计时，就应在满足开采需要的条件下，尽可能缩短风路的长度。例如，当采用中央并列式通风系统，如阻力过大时，即可将其改为两翼式通风系统以缩短回风路线。,降低摩擦阻力，还应同时结合井巷的其它用途与经济等因素进行综合考虑。如断面过大，不但不经济，而且也不好维护，反而不如选用双巷。,第三节 局部阻力,一、局部阻力的产生,风流流经井巷的某些局部地点,突然扩大或缩小、转弯、交岔以及堆积物或矿车等，由于速度或方向发生突然的变化，导致风流本身产生剧烈的冲击，形成极为紊乱的涡流，从而损失能量。造成这种冲击与涡流的阻力即称为,局部阻力,。,二、局部阻力定律,实验证明，在完全紊流状态下，不论井巷局部地点的断面、形状和拐弯如何变化，所产生的局部阻力,h,er,，都和局部地点的前面或后面断面上的,h,v1,或,h,v2,成正比：,1,、,2,局部阻力系数，无因次，分别对应于,h,v1,、,h,v2,。可选用其中一个系数和相应的速压计算；,若通过局部地点的风量是,Q(m,3,/s),，前后两个断面积是,S,1,和,S,2,(m,2,),，则两个断面上的平均风速为：,V,l,Q/S,1,；,V,2,Q/S,2,，,m/s,代入上式：,令,式中,R,er,叫做局部风阻。由此得到：,h,er,R,er,Q,2,，,Pa,上式表示完全紊流状态下的局部阻力定律，和完全紊流状态下的摩擦阻力定律一样，当,R,er,一定时，,h,er,和,Q,的平方成正比。,三、局部阻力的计算方法,计算局部阻力时，先要根据井巷局部地点的特征，对照前人实验查出局部阻力系数,，然后用其指定的相应风速,V,进行计算。,三、降低局部阻力的措施,由于局部阻力是风流在局部阻力地点发生剧烈的冲击而产生的，故降低局部阻力的措施主要是：,1,在容易发生局部阻力的地点，应尽量减少局部风阻值,值。如采用斜线形或圆弧形连接断面不同的巷道。巷道转弯时，转角,愈小愈好。,2,尽量减少产生局部阻力的条件，如不用或少用直径很小的铁筒风桥，避免在主要巷道内任意停放矿车、堆积木材、器材等；,3,局部阻力与,V,2,成正比，故应特别注意降低总回风道和风峒的局部阻力，及时清扫风峒内的堆积物，在井筒与风峒的转弯处做成圆滑的壁面。,第四节 井巷风阻与等积孔,一、井巷风阻及其阻力特性,在矿井巷道中，任何井巷的通风阻力，不管它是摩擦阻力、局部阻力或系两者同时具有的阻力，其阻力公式均可写成通式：,h,RQ,2,二、井巷等积孔,当研究井巷通风阻力时，为了在概念上更形象化，有时采用井巷等积孔来代替井巷风阻。,等积孔就是用一个与井巷风阻值相当的理想孔的面积值来衡量井巷通风的难易程度。,设想将一个矿井的入风口到出风口，沿着井下主要巷道进行均匀压缩，最后形成一个薄片，在这个薄片上将形,成一个孔口，这个孔口面积,A,使得薄片的两端作用有矿井的风压差,P,时，通过孔口的风量正好为该矿井的风量,Q,，这时，该孔口面积即为矿井的等积孔。,设当空气自左向右流经此孔时，无阻力，无能量损失，并设当空气从此孔流出后，在其流线断面最小处,(,虚线位置,),的流速为,V(m/s),，则这个理想孔左、右两侧的静压差可全部变为速压,(,静压能全部转化为动能,),，由此可得：,实验证明，在出口流线断面最小处的面积一般为,0.65A(m,2,),，再当流量为,Q(m,3,/s),时，,V,Q/0.65A,，以此,V,值与,1.2 kg/m,3,代入上式，即得：,由此得到：,这就是计算矿井等积孔常用的公式。计算出矿井的风阻和等积孔后，就可以对该矿井的通风难易程度进行评价，评价的标准如下表：,例,已知矿井总阻力为,1440Pa,，风量为,60m,3,/s,，试求该矿井的风阻与等积孔,?,如生产上要求将风量提高到,70m,3,/s,，问风阻与等积孔之值是否改变,?,阻力增加到多少,?,解：,当井巷的规格尺寸与连接形式没有改变及采掘工作面没有移动时，则风量的增加并不改变等积孔与风阻之值。由于风量增加到,70m,3,/s,，故阻力增加到：,h,RQ,2,0.470,2,1960 Pa,三、风流的功率与电耗,物体在单位时间内所做的功叫做功率，其计量单位是,N,m/s,。风流的风压,h,乘风量,Q,的计量单位就是,N/m,2,m,3,/s,N,m/s,。故风流功率,N,的计算式为，,N=h,Q/1000,，,kW,矿井一天的通风电费是：,式中,e,每度电的单价，,y/(kW,h),；,风机、输电、变电、传动等总效率。直接传动时，取,0.6,；间接传动时，取,0.5,。,例：如图所示的矿井，左右两翼的通风阻力分别是；,h,r1,1274Pa,；,h,r2,1960Pa,通过两翼主扇的风量分别是,Q,f1,60m,3,/s,；,Q,f2,70m,3,/s,。两翼的外部漏风,Q,m1,(1,Le1)Q,f1,(1,4%)60,57.6m,3,/s,Q,m2,(1,Le2)Q,f2,(1,5%)70,66.5m,3,/s,率分别是,L,e1,4%,；,L,e2,5%,。则两翼不包括漏风的风量分别是：,两翼不包括外部漏风的风阻分别是：,R,1,h,r1,/Q,m1,2,1274/(57.6),2,0.38399N.s,2,/m,8,R,2,h,r2,/Q,m2,2,1960/(66.5),2,0.44321N.s,2,/m,8,两翼不包括外部漏风的,等积孔,分别是：,为了计算全矿的总风阻和总等积孔，须先求出全矿的总阻力,h,r,，因全矿的风流总功率等于左右两翼风流的功率之和，即,h,r,(Q,m1,Q,m2,),h,r1,Q,m1,h,r2,Q,m2,，,W,故,则全矿不包括外部漏风的总风阻是：,全矿不包括外部漏风的,总等积孔,是：,对于用多台主扇通风的矿井，都要用这种方法计算全矿的总风阻和总等积孔。只有,h,r1,h,r2,时，才能用,A,A,1,A,2,计算。设两翼主扇的风压分别等于其通风阻力。则两翼的通风电费分别为：,第五节 井巷通风阻力测定,一、阻力测定的内容与意义,1.,测算风阻,2.,测算摩擦阻力系数,3.,测量通风阻力的分配情况,二、阻力测定方法与原理,测定方法：,压差计法,气压计法,测定原理：,通风阻力测量仪器、仪表和用品,序号,名 称,型 号,数 量,用 途,1,精密气压计,1,测气压,2,干湿温度计,1,测干湿温度,3,高、中、低速风表,3,测风速,4,秒表,1,测风计时,5,皮尺,5 m,1,测断面尺寸,6,手表,机械表,1,记录测量时间,7,竹竿,2 m,1,辅助测量,8,记录表格,自制,若干,测风和测压记录,测风点巷道断面及风速测量记录表,测点,风表读数,风表号,全高,(m),净宽,(m),巷道,形状,支护,方式,测点附近,巷道素描,1,2,高,中,微,A,B,C,D,E,误差计算,式中：,h,r,系统实测通风阻力，,Pa,；,由通风机房水柱计读数计算出的系统理论通风阻力，,Pa,。,