碎石桩与砂桩(精品)

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,第四章 碎石桩与砂桩,第一节 概述,第二节 加固机理,第三节 设计计算,第四节 施工工艺,用振动、冲击或水冲等方法在软弱地层中成孔后，再将碎石或砂挤压入土孔中，形成大直径的由碎石或砂所构成的密实桩体称,碎石桩,(,Stone Column,),或,砂桩,(,Sand Pile,，总称,粗颗粒桩,(,Granular Pile),。,方法,成桩方法,：,沉管法、振动气冲法、袋装碎石桩法以及强夯置换法等,碎石桩与砂桩,碎石桩与砂桩,施工方法分类,碎石桩,分类,施工方法,成桩工艺,适用土类,挤,密,法,振冲挤密法,采用振冲器振动水冲成孔，再振动密实填料成桩，并挤密桩间土,砂性土、非饱和粘性土，以及炉灰、炉渣、建筑垃圾为主的杂填土，松散素填土,沉管法,采用沉管成孔，振动或锤击密实填料成桩，并挤密桩间土,干振法,采用振孔器成孔，再用振孔器振动密实填料成桩，并挤密桩间土,置,换,法,振冲置换法,采用振冲器振动水冲成孔，再振动密实填料成桩,饱和粘性土,钻孔锤击法,采用沉管且钻孔取土成孔，再振动密实填料成桩,排,土,法,振动气冲法,采用压缩气体成孔，振动密实填料成桩,饱和软粘土,沉管法,采用沉管成孔，振动或锤击密实填料成桩,强夯置换法,采用强夯击成孔，重锤夯击填料成桩,其,它,方,法,水泥碎石桩法,在碎石内加入水泥和膨润土制成桩体,饱和软粘土,裙围碎石桩法,在群桩周围设置刚性的,(,混凝土,),裙围来约束桩体的侧向鼓胀,袋装碎石桩法,将碎石装入土工聚合物袋而制成桩体，土工聚合物约束桩体的侧向鼓胀,碎石桩与砂桩,施工方法分类,砂桩,砂桩施工方法主要有两种：,振动成桩法,与,冲击成桩法,。,碎石桩与砂桩,中小型工业与民用建筑,港湾构筑物：,如码头、护岸等,土工构筑物：,如土石坝、路基等,材料堆置场：,如矿石场、原料场等,其它：,如轨道、滑道、船坞等。,应用范围,碎石桩与砂桩,加固机理,一、对松散砂土的加固机理,挤密作用；,排水减压作用；,砂基预振作用。,二、对粘性土的加固机理,置换作用；,排水固结；,加筋作用。,碎石桩与砂桩,设计计算,一、一般设计原则,二、砂性土,1,、桩距确定,2,、液化判别,三、粘性土,1,、承载力计算,2,、沉降计算,3,、固结度计算,4,、稳定分析,碎石桩与砂桩,1,、加固范围,对于一般地基，在基础外缘加,12,排桩,对可液化地基，在基础外缘加,24,排桩,2,、桩位布置,对大面积处理，采用等边三角形,对独立或条形基础，采用矩形、正方形或等腰三角形,对圆形或环形基础，采用放射形,3,、加固深度,加固深度应该根据软土层的性能、厚度以及工程要求按照以下原则确定：,(1),当相对硬层埋深不大时，加固深度应该按相对硬层的埋深确定；,(2),当相对硬层埋深较大时，对按变形控制的工程，加固深度应该满足碎石桩或砂桩复合地基的变形不超过建筑物地基容许变形值的要求；,(3),对于按稳定性控制的工程，加固深度应该不小于最危险滑动面的深度；,(4),在可液化地基中，加固深度应该按抗震处理深度要求确定；,(5),桩长不宜小于,4,米。,4,、桩径,桩径应该根据地基土质情况和设备因素确定,设计计算：一般设计原则,碎石桩与砂桩,设计计算：砂性土,桩距,设桩的布置如下图,(p82),。假设在松散砂土中桩能起到,100%,的挤密效果，即成桩过程中地面没有隆起或下沉，被加固的砂土没有流失。设桩的加固面积为,A,，单位深度灌碎石,(,或砂,),量为,A,p,，原砂土地基单位深度的平均体积为,V,o,，其中砂固体颗粒所占体积为,V,s,；桩距为,L,。,碎石桩与砂桩,处理前地基土的体积：,(3-2),(3-3),(3-4),处理后地基土的体积：,从式,(3-2),和,(3-3),可以得到,：,碎石桩与砂桩,(3-5),所以：,设桩的直径为,d,，则：,(1),当桩按正方形布置时：,(2),当桩按等边三角形布置时：,碎石桩与砂桩,地基挤密后，要求得到的孔隙比,e,1,可以按照工程对地基承载力的要求或下式求得：,e,max,e,min,分别为砂土的最大与最小孔隙比。地基挤密后要求达到的相对密实度,0.700.85,。,碎石桩和砂桩每根桩每米长度的填料量,q,：,等边三角形布置：,正方形布置：,如果用加固前后土的重度,o,、,1,表示则：,碎石桩与砂桩,设计计算：砂性土,液化判别,一般对在地下,15m,范围内的液化土应该符合下面要求：,N,63.5,-,饱和土标准贯入锤击数实测值,(,未经杆长修正,),；,N,cr,液化判别标准贯入锤击数临界值；,N,o,液化判别标准贯入锤击数基准值，按下表取值；,d,s,饱和土标准贯入点深度,(m),；,c,粘粒含量百分率，当小於,3,或为砂土时，均采用,3,；,d,w,地下水位深度,(m),。,近、远震,地震烈度,7,8,9,近 震,6,10,16,远 震,8,12,-,碎石桩与砂桩,设计计算：粘性土,承载力计算,单桩的加固范围及破坏形式,碎石桩与砂桩,设计计算：粘性土,承载力计算,f,R,地基土极限承载力的作用面积；,f,n,C,u,的作用面积；,f,m,p,ro,的作用面积,p,P,桩顶应力,(kPa),；,p,s,桩间土面上的应力,(kPa),；,p,ro,桩对土块的侧向作用力,(kPa),；,BA,面与水平面的夹角；,C,u,地基土不排水抗剪强度,(kPa),。,单桩承载力,Brauns,极限承载力法,假设单桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏,(p86),碎石桩与砂桩,设计计算：粘性土,承载力计算,单桩承载力,Brauns,极限承载力法,假设单桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏,假设碎石桩的内摩擦角为,P,，当桩顶应力达到极限值时，考虑,B,BAA,内的土体发生被动破坏，即土块,ABC,在桩的侧向力的作用下沿,BA,面滑出，桩出现膨胀破坏。,碎石桩与砂桩,设计计算：粘性土,承载力计算,单桩承载力,Brauns,极限承载力法,假设单桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏,为碎石桩的半径,再假设,1),桩的破坏长度,2),3),不计地基土和桩的自重。,碎石桩与砂桩,设计计算：粘性土,承载力计算,单桩承载力,Brauns,极限承载力法,假设单桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏,f,n,方向的的力平衡方程式为,(3-14),且：,(,xAC,长度；,mAB,长度,),碎石桩与砂桩,设计计算：粘性土,承载力计算,单桩承载力,Brauns,极限承载力法,假设单桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏,又,求,p,ro,的极大值,得到：,则可以得到：,则：,碎石桩与砂桩,设计计算：粘性土,承载力计算,综合极限承载力法,假设单桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏。,K,P,被动土压力系数,p,碎石料的内摩擦角，取,35,0,45,0,；,r1,-,桩体侧向极限应力，可以按下式计算,K,常量；,ho,某深度处的初始总侧向应力。,如果按照单桩极限承载力计算，可以写成：,碎石桩与砂桩,碎石桩与砂桩,设计计算：,复合地基承载力,当作用由复合地基上的载荷为时,p,(p90),，设作用于桩的载荷为,p,P,作用于粘性土的载荷为,p,s,。假设在桩和粘性土各自面积和范围内为均布应力，则：,其中,A,单桩所分担的加固面积。,设桩土应力比为,对粘性土取,24,，对粉土取,1.53,桩土面积置换率为,碎石桩与砂桩,则：,p,应力集中系数；,s,应力降低系数。,S,u,桩间土十字板抗剪强度。,对小型工程，可以按下式简单计算地基承载力标准值,设计计算：,复合地基承载力,碎石桩与砂桩,设计计算：,沉降计算,(1),分层总和法：,复合土层的压缩模量：,E,sp,复合土层的压缩模量；,E,s,桩间土的压缩模量。,(2),沉降折减法,一般天然粘性土地基沉降量可以用下式计算：,H,固结土层厚度；,p,垂直附加应力平均值；,m,v,天然地基的体积压缩系数。,碎石桩与砂桩,如果用,作为沉降量折减系数：,地基经过处理以后，垂直附加应力，体积压缩系数都有变化，处理后地基的沉降量应该为：,则处理后地基的沉降量为：,设计计算：,沉降计算,碎石桩与砂桩,设计计算：,固结度计算,在排水砂井理论的基础上，考虑到应力集中，可以用下式计算碎石桩或砂桩的固结度,c,r,是桩间土的径向固结系数；,与应力集中和变形状态有关的参数，,取决于桩、土模量之比和置换率。,通过简化，可以得到,N,桩土模量之比；,m,置换率,碎石桩与砂桩,设计计算：,稳定分析,利用复合地基的抗剪特性，用圆弧滑动法计算,(p94),假设在复合地基中某深度处，剪切面与水平面的交角为,，如果考虑桩与桩间土都发挥抗剪强度，则复合地基的抗剪强度为,，,m,面积置换,c,桩间土的凝聚力；,z,自地表算起的计算深度；,p,桩料的重度；,p,桩料的内摩擦角；,p,应力集中系数,碎石桩与砂桩,如果考虑到由于载荷作用产生固结使凝聚力提高，则：,U,为固结度；,cu,桩间土固结不排水抗剪强度,(,内摩擦角,),；,a,应力降低系数,若,则强度增长率为：,设计计算：,稳定分析,碎石桩与砂桩,碎石桩与砂桩：,施工工艺,碎石桩与砂桩,碎石桩与砂桩：,施工工序,碎石桩与砂桩,工程实例,