金属高温条件下的力学性能-蠕变

,Click to edit Master text styles,Second level,Third level,Fourth level,Fifth level,工学院 材料系,*,Click to edit Master title style,Click to edit Master text styles,Second level,Third level,Fourth level,Fifth level,Click to edit Master title style,辽宁工程技术大学,烟台南山学院,材料力学性能,工学院 材料系,第八章 金属高温力学性能,引 言,1,金属的蠕变现象,2,金属高温力学性能指标与其影响因素,4,蠕变变形与蠕变断裂机理,3,工学院 材料系,学习目标,1,熟悉有关蠕变的概念和力学性能指标的含义,2,掌握金属蠕变及蠕变断裂的机理,3,掌握,影响金属高温力学性能的主要因素,工学院 材料系,学习重点和难点,2,影响,蠕变,的因素,1,力学行为及各种力学性能指标的意义和应用。,1,蠕变规律及蠕变机理,3,高温变形的特点,工学院 材料系,0,引言,一、高温条件下金属变形和断裂的特点,在航空航天、能源和化工等工业领域，许多机件是在高温下长期服役的，如发动机、锅炉、炼油设备等，材料在高温下其力学性能与常温下是完全不同的。,金属材料随着温度的升高，,强度逐渐降低,，断裂方式,由穿晶断裂逐渐向沿晶断裂过渡,；,常温,下可以用来,强化,钢铁材料的,手段,，如加工硬化、固溶强化及沉淀强化等，随着温度的升高强化效果,逐渐消失,；,常温下脆性断裂的陶瓷材料,，到了高温，借助于外力和热激活的作用，形变的一些障碍得以克服，材料内部质点发生了不可逆的微观位移，陶瓷也,变为半塑性材料,；,工学院 材料系,0,引言,时间是影响材料高温力学性能的又一重要因素,在常温下，时间对材料的力学性能几乎没有影响,在高温时，金属材料的强度极限随承载时间的延长而降低；,在,高温短时拉伸试验,时，塑性变形的机制是晶内滑移，最后发生,穿晶的韧性断裂,。而在应力的,长时间作用,下，即使,应力不超过屈服强度，也会发生晶界滑动，导致沿晶的脆性断裂,。,二、约比温度,温度的高低，是相对于材料的熔点而言的，一般用“,约比温度,(T/T,m,)”,来描述；以绝对温度,K,计算。,一般，当,T/T,m,0.5,时为高温，反之则为低温。,金属材料：,T0.3-0.4T,m,；,陶瓷材料：,T0.4T,m,；,高分子材料,T,T,g,，,T,g,玻璃化温度,工学院 材料系,0,引言,三、高温对材料力学性能的影响,1,）发生蠕变现象,2,）强度与载荷作用的时间有关：载荷作用时间越长，引起变形的抗力越小。,3,）材料在高温长时载荷下不仅强度降低，而且塑性也降低。应变速率越低，作用时间越长，塑性降低越显著，甚 至出现脆性断裂。,4,）与蠕变现象相伴随的还有高温应力松弛,工学院 材料系,0,引言,四、温度和时间联合作用对断裂形式的影响（,等强温度,）,实验温度对长时载荷作用下金属断裂路径的影响,温度升高时，晶粒强度和晶界强度都要降低,;,由于晶界上原子排列不规则，扩散容易通过晶界 进行，因此，晶界强度下降较快。,晶粒与晶界两者强度相等的温度称为“,等强温度,”,T,E,变形速率对,T,E,有较大影响,晶界强度对变形速率的敏感性要比晶粒的大的多，因此，等温强度随着变形速率的增加而升高,工学院 材料系,8.1,蠕变现象,一、蠕变及蠕变断裂,1.,蠕变,:,材料在长时间的恒温、恒应力作用下，即使应力小于屈服强度，也会缓慢地产生塑性变形的现象称为,蠕变,（,Creep),。,2.,蠕变断裂：由于蠕变变形导致的断裂，称为,蠕变断裂。,二、蠕变的一般规律,蠕变可以发生在任何温度，在低温时，蠕变效应不明显，可以不予考虑；,当约比温度大于,0.3,时，蠕变效应比较显著，如碳钢超过,300 ,、合金钢超过,400 ,，就必须考虑蠕变效应。,工学院 材料系,8.1,蠕变现象,1.,蠕变曲线,1,）金属材料和陶瓷材料,O,a,线段是施加载荷后，试样产生的瞬时应变,q,，不属于蠕变。,按照蠕变速率的变化，可将蠕变过程分为,3,个阶段：,第,阶段：,ab,段，称为减速蠕变阶段,(,又称过渡蠕变阶段,),第,阶段：,bc,段，称为恒速蠕变阶段,(,又称稳态蠕变阶段,),一般所反映的蠕变速度，就是以这一阶段的变形速度,表示的。,第,阶段：,cd,段，称为加速蠕变阶段,(,又称为失稳蠕变阶段,),工学院 材料系,8.1,蠕变现象,蠕变曲线随应力的大小和温度的高低而变化,当减小应力或降低温度时，蠕变第,阶段延长，甚至不出现第,阶段；,当增加应力或提高温度时，蠕变第,阶段缩短，甚至消失，试样经过减速蠕变后很快进入第,阶段而断裂。,工学院 材料系,8.1,蠕变现象,2,）高分子材料,第,阶段：,AB,段，为可逆形变阶段，是普通的弹性变形，即应力和应变成正比；,第,阶段：,BC,段，为推迟的弹性变形阶段，也称高弹性变形发展阶段；,第,阶段：,CD,段，为不可逆变形阶段，是以较小的恒定应变速率产生变形，到后期，会产生颈缩，发生蠕变断裂。,弹性变形引起的蠕变，当载荷去除后，可以发生回复，称为,蠕变回复,，这是高分子材料的蠕变与其他材料的不同之一。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,1.,蠕变变形机理,主要有,位错滑移,、,攀移,、,原子扩散,和,晶界滑动,，对于高分子材料还有,分子链段沿外力的舒展,。,(1),位错滑移、攀移蠕变机理,在常温下，若滑移面上位错运动受阻，产生塞积现象，滑移便不能进行。,在高温下，由于温度的升高，给原子和空位提供了热激活的可能，使得位错可以克服某些障碍得以运动，继续产生塑性变形。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,(a),由于原子或空位的热激活运动，使得,刃型位错得以攀移,，攀移后的位错或者在,新的滑移面,上得以,滑移,(b),异号位错反应得以消失,(c),形成亚晶界,(d),被大角晶界所吸收,这样被塞集的位错数量减少，对位错源的反作用力减小，位错源就可以重新开动，位错得以增殖和运动，产生蠕变变形。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,(2),扩散蠕变机理,无外力作用下，原子和空位的移动无方向性，材料无塑性变形。,有外力作用时，拉应力下的晶界产生空位，而压应力作用下的晶界空位浓度小,空位由拉应力 晶界向压应力晶界迁移，原子朝相反方向运动，引起晶粒沿拉伸轴方向伸长，垂直于拉伸轴方向收缩，致使晶体产生蠕变。,发生在,T/T,m,0.5,的情况下,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,(3),晶界滑动蠕变机理,晶界在外力的作用下，会发生相对滑动变形，在常温下，可以忽略不计。,高温下，晶界上的原子易扩散，受力后发生滑动，促进蠕变；,晶界形变在高温时很显著，甚至能占总蠕变变形量的一半，晶界的滑动是通过晶界的滑移和迁移来进 行的,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,图中，虚线,-,迁移前晶界,实线为迁移后晶界,A-B,，,B-C,及,A-C,晶界发生晶界滑移，晶界迁移，三晶粒的交点由,1,移至,2,再移至,3,点。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,多晶陶瓷中存在大量晶界，晶界是低熔点氧化物聚集之处，易于形成玻璃相。在温度较高时，晶界粘度迅速下降。外力导致晶界粘滞性流动，发生蠕变。,在蠕变过程中，因环境温度和外加应力的不同， 控制蠕变过程的机制也不同。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,蠕变第一阶段以晶内滑移和晶界滑动方式产生变形。位错刚开始运动时，障碍较少，蠕变速度较快。随后位错逐渐塞积、位错密度逐渐增大，晶格畸变不断增加，造成,形变强化,。在高温下，位错虽可通过攀移形成亚晶而产生回复软化，但位错攀移的驱动力来自晶格畸变能的降低。在蠕变初期由于晶格畸变能较小，所以,回复软化过程,不太明显。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,蠕变第二阶段，晶内变形以位错滑移和攀移方式交替进行，晶界变形以滑动和迁移方式交替进行。晶内滑移和晶界滑动使,金属强化,，但位错攀移和晶界迁移则使,金属软化,。由于强化和软化的交替作用，当达到平衡时，就使蠕变速度保持恒定。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,蠕变发展到第三阶段，由于裂纹迅速扩展，蠕变速度加快。当裂纹达到临界尺寸便产生蠕变断裂。,(4),粘弹性机理,高分子材料在恒定应力的作用下，分子链由卷曲状态逐渐伸展，发生蠕变变形，这是体系熵值减小的过程,当外力减小或去除后，体系自发地趋向熵值增大的状态，分子链由伸展状态向卷曲状态回复，表现为高分子材料的蠕变回复特性。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,2.,蠕变断裂机理,蠕变断裂主要是,沿晶断裂,。在裂纹成核和扩展过程中，,晶界滑动引起的应力集中与空位的扩散起着重要作用,。由于应力和温度的不同，裂纹成核有两种类型。,1),裂纹成核于三晶粒交会处,在,高应力和低温,下,，持续的恒载持导致位于最大切应力方向的晶界滑动，这种滑动必然在三晶粒交界处形成应力集中。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,2),裂纹成核分散于晶界上,在,较低应力和较高温度,下，蠕变裂纹常分散在晶界各处，特别易产生,在垂直于拉应力方向的晶界上,这种裂纹成核的过程为：首先由于晶界滑动在晶界的台阶（如经二相质点或滑移带的交截）处受阻而形成空洞。,然后由于位错运动产生的大量空位，为了减少其表面能而向拉伸应力作用的晶界上迁移，当晶界上有空洞时，空洞便吸收空位而长大，形成裂纹,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,3.,影响蠕变断裂的因素,蠕变断裂,究竟以何种,方式,发生，,取决于具体材料、应力水平、温度、加载速率和环境介质等,因素。,1),在高应力高应变速率下，温度低时，,金属材料通常发生,滑移引起的解理断裂或晶间断裂,，这属于一种,脆性断裂,方式，其断裂应变小，即使在较高温度下，多晶体在发生整体屈服后再断裂，断裂应变一般也不会超过,10,。,2),在高应力高应变速率下，温度高于韧脆转变温度时,，断裂方式从脆性解理和晶间断裂转变为,韧性穿晶断裂。,它是通过在,第二相界面上空洞生成、长大和连接,的方式发生的，断口的典型特征是韧窝。,应力高时,，这种由空洞长大的断裂方式,瞬时发生，不属于蠕变断裂；,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,应力较低、温度相对较高,时。空洞由于缓慢蠕变而长大，最终导致断裂。这种断裂伴随有较大的断裂应变。,3),在,较低应力和较高温度,下，通过在,晶界空位聚集形成空洞和空洞长大,的方式发生晶界蠕变断裂,断裂是,由扩散控制,的，,低温下,由空位扩散导致的这种断裂过程十分缓慢，实际上,观察不到断裂的发生,。,4),高温高应力,下，在,强烈变形部位将迅速发生回复再结晶,，,晶界,能够,通过扩散发生迁移,，即使在晶界上形成空洞，,空洞也难以继续长大,。,因为空洞的长大主要是依靠空位沿晶界不断向空洞处扩散的方式完成的，而晶界的迁移能够终止空位沿晶界的扩散,蠕变断裂以类似于“,颈缩,”的方式进行，即试样被拉断。,工学院 材料系,工学院 材料系,8.2,蠕变变形与蠕变断裂机理,4.,金属材料蠕变断裂断口特征,宏观特征为：一是在断口附近产生塑性变形，在变形区域附近有很多裂纹，使断裂机件表面出现龟裂现象；另一个特征是由于高温氧化，断口表面往往被一层氧化膜所覆盖。,微观特征主要是冰糖状花样的沿晶断裂。,工学院 材料系,工学院 材料系,高温力学性能指标,一、蠕变极限,为了保证高温长时载荷作用下的机件不会产生过量蠕变，要求金属材料具有一定的蠕变极限。,1.,蠕变极限的意义,表示材料在高温下受到载荷长时间作用时，对于蠕变变形的抗力,和常温下的屈服强度,0.2,相似,2.,表示方法,1),在给定温度下，使试样产生规定蠕变速度的应力值,2),在规定温度与试验时间内，使试样产生的蠕变总伸长率不超过规定值的最大应力。,对于短时蠕变试验，第一阶段的蠕变变形量所占比例较大，第二阶段的蠕变速率又不易测定，所以用总蠕变变形量作为测量对象比较合适。,工学院 材料系,工学院 材料系,3.,蠕变极限的测定,对于按稳态蠕变速率定义的蠕变极限，其测定程序为：,在同一温度、不同应力下进行蠕变试验，测出不少于,4,条的蠕变曲线；,求出蠕变曲线第二阶段直线部分的斜率，此即稳态蠕变速率。,蠕变速率与外加应力之间存在下列经验关系：,利用线性回归分析法求出,n,和,A,之值后，再用内插或外推法，或者上式，即可求出规定蠕变速率下的外加应力，即为蠕变极限。,工学院 材料系,工学院 材料系,二、持久强度极限,1.,定义及表示方法,持久强度是材料在一定的温度下和规定的时间内，不发生蠕变断裂的最大应力，记作,2.,意义,表示材料在高温长时载荷作用下抵抗断裂的能力,3.,持久强度的测定,持久强度一般通过作持久试验测定，只要测定试样在给定温度和一定应力作用下的断裂时间。,对于设计寿命为数百至数千小时的机件，可以直接用同样时间的试验来确定。,工学院 材料系,工学院 材料系,对于设计寿命为数万以至数十万小时的机件，一般做出一些应力较大、断裂时间较短的试验数据，画在,lg,t,-lg,坐标图上，联成直线，用外推法（时间不超过一个数量级）求出数万以至数十万小时的持久强度。,注意事项：,（,1,）高温长时试验表明，在,lgt-lg,双对数坐标中，各试验数据并不真正符合线性关系，一般均有折点。 折点位置和曲线形状与材料在高温下的组织稳定性 和试验温度有关。,工学院 材料系,工学院 材料系,三、剩余应力,应力松弛试验中，任一时间试样上所保持的应力称为剩余应力,sh,：,表示材料抵抗应力松弛的能力,对于不同金属材料或同种材料经过不同的热处理，在相同试验温度和初始应力下，经规定时间后，剩余应力越高，松弛稳定性越好。,工学院 材料系,工学院 材料系,高分子材料的应力松弛,温度很高远远超过,T,g,时，链段运动的内摩擦力很小，应力很快就松弛，不易察觉；,温度比,T,g,低得多时，虽然链段受很大的应力，但是由于内摩擦力很大、链段运动的能力很弱，所以应 力松弛极慢，不容易觉察。,只有在玻璃化温度附近的几十度范围内，应力松弛现象比较明显。,工学院 材料系,工学院 材料系,四、影响蠕变性能的主要因素,1.,化学成分,材料的成分不同，蠕变的热激活能不同。热激活能高的材料。蠕变变形就困难，蠕变极限、持久强度、剩余应力就高。,如设计耐热钢及耐热合金时，一般选用熔点高、自扩散激活能大和层错能低的元素及合金。,由蠕变断裂机理可知：,要降低蠕变速度提高蠕变极限，必须,控制位错攀移,的速度；,要提高断裂抗力，即提高持久强度，必须,抑制晶界的滑动,，也就是说要控制晶内和晶界的扩散过程。,工学院 材料系,工学院 材料系,在一定温度下，熔点愈高的金属自扩散激活能愈大，因而自扩散愈高；,熔点相同但晶体结构不同，则自扩散激活能愈高者，扩散愈慢；,层错能愈低的金属愈易产生扩展位错。使位错难以产生割阶、交滑移和攀移。,在金属基体中加入铬、相、钨、铝等合金元素,形成单相固溶体，除产生,固溶强化,作用外，还因为合金元素使,层错能降低,，易,形成扩展位错,，且,溶质原子与溶剂原于的结合力较强,，,增大了扩散激活能,，从而提高了蠕变极限,形成弥散相，强烈阻碍位错的滑移，提高高温强度，弥散相粒子硬度高、弥散度大、稳定性高，则强化作用好。,工学院 材料系,工学院 材料系,稀土等增加晶界激活能的元素。则既能阻碍晶界滑动，又能增大晶界裂纹面的表面能,2.,组织结构,对于金属材料，采用不同的热处理工艺，可以改变组织结构，从而改变热激活运动的难易程度,珠光体耐热钢,一般采用正火加高温回火工艺，正火温度较高，以促使,C,化物充分溶于奥氏体中，回火温度高于使用温度,100-150,，以提高使用温度下的组织稳定性。,奥氏体耐热钢,采用固溶时效处理时，在固溶处理后在进行一次中间处理（二次固溶处理或中间时效）使碳化物沿晶界呈断续链状析出可以提高持久强度极限。,采用形变热处理,改变晶界的形状，形成锯齿状，并在晶内形成多边化的亚晶界，则可使合金进一步强化。,工学院 材料系,工学院 材料系,陶瓷材料，当采用不同的工艺，获得含有不同第二相的组织时，其蠕变的机理会发生改变。,当第二相分布在晶界时，晶界是处于微晶状态，还是处于分布着液相或似液相状态，蠕变就有是以晶界扩散、晶界滑动为主，还是以牛顿粘性流动为主的区别。,3.,晶粒度,对于金属材料，当使用温度,低于等强温度时,，细化晶粒可以提高钢的强度；当使用温度,高于等强温度时,，粗化晶粒可以提高钢的蠕变极限和持久强度，但是，晶粒太大会降低钢的高温塑性和韧性。,随着合金的成分和工作条件不同有一个最佳晶粒度（奥氏体耐热钢和镍基耐热钢,24,级晶粒度）,。,工学院 材料系,工学院 材料系,对于陶瓷材料，不同的晶粒尺寸决定了控制蠕变速率的蠕变机理不同。,晶粒尺寸很大时，蠕变速率受位错滑动和晶内扩散的控制；,当晶粒尺寸较小时，情况比较复杂，蠕变速率可能受晶界扩散、晶界滑动机制所控制，也可能是所有机制的混合控制。,