资源描述
,单击此处编辑母版标,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,单击此处编辑母版标,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,储运,08,级油库课程设计,第六组,组员,储运08级油库课程设计第六组,设计任务要求 任务C,把题弄过来,设计任务要求 任务C把题弄过来,计算说明书,油罐区的设计计算,铁路作业线的设计计算,卸油工艺管线和卸油泵的选取,公路发油作业计算,消防设施的计算,计算说明书油罐区的设计计算,1.油罐区的设计计算,1.1,确定油库的周转系数,设定周转系数为,K=12,1.2,罐容的确定,根据公式,Vs=,90#,汽油,93#,汽油,97#,汽油,0#,柴油,10#,柴油,20#,柴油,年周转量（万方）,10,10,5,10,10,5,设计容量（立方米）,8772,8772,4386,4386,8772,4386,选罐型,内浮顶,内浮顶,内浮顶,拱顶罐,拱顶罐,拱顶罐,罐容,3000,3000,2000,2000,3000,2000,罐数,3,3,3,3,3,3,1.油罐区的设计计算1.1 确定油库的周转系数90#,1.2 确定罐容,考虑到如下图所示：,所以,0#,柴油，,-20#,柴油在不同的季节使用，可以将这两种油品装在同样的三个,2000,方的拱顶罐中。,本油库的库容是,39000,方，石油库的总容积在,30000-100000,之间的属于二级油库，本库属于二级油库。,0#,柴油,10#,柴油,20#,柴油,本地最低气温,油品使用温度（）,84,4-5,5-14,10,1.2 确定罐容考虑到如下图所示：0#柴油10#柴油2,1.3 防火堤的设计,1.3.1,防火堤设计的规定（见报告）,1.3.2,储罐区防火堤的计算,(,本设计分两个油罐区,),1.3 防火堤的设计1.3.1 防火堤设计的规定（见报告,1.3 防火堤的设计,防火堤计算公式：,V=A,*,Hi(V1+V2+V3+V4),V,防火堤有效容积，,m,3,A,由防火堤中心线围成的水平投影面积，,m,2,Hi,设计液面高度，,m,V1,防火堤内设计液面高度内的一个最大油罐的基础体积,(m,3,);,V2,除一个最大油罐以外的其他油罐在防火堤设计液面高度内的液体积和油罐基础体积之和,(m,3,);,V3,防火堤中心线以内设计液面高度内的防火堤体积和内培土体积之和，此处,忽略,;,V4-,防火堤内设计液面高度内的隔堤、配管、设备及其他构筑物体积之和，此处,忽略,。,由,油库设计及管理,中表,5-3,公称容积（,m,3,）,油罐内径（,m,）,油罐总高（,m,）,2000,15.55,12.801,3000,18,14.657,1.3 防火堤的设计防火堤计算公式：V=A*Hi(V1,防火堤高度的计算,汽油罐区,柴油罐区,防火堤有效容积最大油罐,V,的一半,V=0.5*3000=1500m,防火堤有效容积油罐组内最大油罐,V,V=3000,罐区长,L1（m）,L1=3D+0.4D+0.5H=83.057,罐区长,L1（m）,L1=3D+0.4D2+20.5h=83.057,罐区宽,L2（m）,L2=2D+d+0.4D+0.4d+0.5h+0.5H=78.7,罐区宽,L2（m）,L2=D+d+0.4D+0.5h+0.5H=54.479,由,防火堤中心线围成的水平投影面积,A,（,）,A=L1*L2=6536.50（）,由防火堤中心线围成的水平投影面积,A,（）,A=L1*L2=4524.86（）,V1=,DHi/4,254.34*Hi,V1=,DHi/4,254.34*Hi,V2=(,d5/4+,d3/4),1841.14*Hi,V2=(,d2/4+,d3/4),1078.12*Hi,由公式算出,Hi,0.34,由公式算出,Hi,0.93,取,Hi,1 m,取,Hi,1 m,防火堤高度的计算汽油罐区柴油罐区防火堤有效容积最大油罐V的,1.4 罐区其他数据的确定,按照,石油库设计规范,规定,我组在罐区附近设计了环形消防道路，消防道路与防火堤外堤脚线之间的距离为,4m,，相邻罐区间距,8m,消防车道，其他普通路面为,6m,的双车道。,汽油罐区占地面积,6557m,2,，柴油灌区占地面积,4482m,2,。,1.4 罐区其他数据的确定按照石油库设计规范规定,3.主要工艺管线和卸油泵的选型,3.1,卸油管径的确定,3.2,各管线的水力坡降和摩阻损失（包括局部摩阻）,3.3,卸油泵的选取,3.4,泵的安装高度计算,3.5,鹤管汽阻的校核和泵汽蚀校核,3.主要工艺管线和卸油泵的选型3.1卸油管径的确定,粘度（,m2/s,）,吸入管流速,排出管流速,由公式,吸入管管径（,m,）,排出管管径（,m,）,圆整后,吸入管管径（,mm,）,排出管管径（,mm,）,汽油,0.5910-6,1.5,2.5,0.238,0.184,273.1*6,219*6,261.1（内径）,207（内径）,柴油,610-6,1.3,2,0.256,0.206,273.1*6,219*6,261.1（内径）,207（内径）,3.1卸油管径的确定,3.1.1,业务流量,卸油作业按每小时卸油,4,辆车来计算，而每辆车的有效容积为,60 m,3,，则,Q=460=240 m,3,/h,3.1.2,管径的选择（采用经济流速法）,根据集油管，输油管管径参考表，卸车流量为,220-400,时，取输油管直径为,250mm,，集油管直径为,350mm,粘度（m2/s）吸入管流速排出管流速由公式吸入管管径（m）,油品,内径,m,Re,临界,Re1,临界,Re2,流态,水力坡降,计算长度,m,ilm,汽油,0.1,359854,（,665-765lg,）,/=865000,混合摩擦区,0.043,8.6,0.3698,柴油,0.1,35385,（,665-765lg,）,/=865000,水力光滑区,0.052,8.6,0.4472,3.2各管线的水力坡降和摩阻损失,根据平面布置图,测量,各个管路的长度,3.2.1,鹤管的沿程摩阻计算,本油库采用的,Dg100-I,型轻油装卸鹤管其计算长度为,20m,Q=60/3600 m,3,/s,集油管长（,m,）,吸入管长（,m,）,排出管长（,m,）,汽油,112,125,145,柴油,93,132,153,油品内径mRe临界Re1临界Re2流态水力坡降计算长度mil,集油管,沿程摩阻的计算,油品,内径,mm,Re,临界,Re1,临界,Re2,流态,水力坡降,i,计算长度,l,摩阻,il(m),汽油,350,411262,（,665-765lg,）,/=3513083,混合摩擦区,0.00147,112,0.164,柴油,350,40441,（,665-765lg,）,/=3513083,水力光滑区,0.00156,93,0.145,吸入管,沿程摩阻的计算,油品,内径,mm,Re,临界,Re1,临界,Re2,流态,水力坡降,i,计算长度,l,摩阻,il(m),汽油,261.1,551290,（,665-765lg,）,/=7002449,混合摩擦区,0.0054,125,0.675,柴油,261.1,54210,（,665-765lg,）,/=7002449,水力光滑区,0.0066,132,0.871,排出管,沿程摩阻的计算,油品,内径,mm,Re,临界,Re1,临界,Re2,流态,水力坡降,i,计算长度,l,摩阻,il(m),汽油,207,695371,（,665-765lg,）,/=5418473,混合摩擦区,0.017,145,2.465,柴油,207,68378,（,665-765lg,）,/=5418473,水力光滑区,0.02,153,3.06,同理，集油管、吸入管、排出管的沿程摩阻,集油管沿程摩阻的计算油品内径mmRe临界Re1临界Re2流态,3.2.6,管路的,局部,摩阻计算,各管局部摩阻计算,摩阻总计（,m,）,90,弯头（,=0.48,）,阀门（,=0.19,）,单向阀（,=2.2,）,三通（,=0.4,）,鹤管,4*0.48,1*0.19,-,-,0.476,集油管,1*0.48,-,-,-,0.02,吸入管,2*0.48,4*0.19,1*2.2,-,0.33,排出管,4*0.48,4*0.19,-,1*0.4,0.656,3.2.6 管路的局部摩阻计算各管局部摩阻计算摩阻总计（m,3.2.7,管路,总摩阻,计算结果,汽油沿程摩阻（,m）,局部摩阻总计（,m,）,汽油总摩阻（,m,）,柴油沿程摩阻（,m）,局部摩阻总计（,m,）,柴油总摩阻（,m,）,鹤管,0.3698,0.476,0.8458,0.4472,0.476,0.9232,集油管,0.164,0.02,0.184,0.145,0.02,0.165,吸入管,0.675,0.33,1.005,0.871,0.33,1.201,排出管,2.465,0.656,3.121,3.06,0.656,3.716,3.2.7 管路总摩阻计算结果汽油沿程摩阻（m）局部摩阻,3.3 卸油泵的选取（分汽油泵和柴油泵）,其中，卸油泵的流量在,240 m,3,/h,，根据是油库设计规范有关油泵房的设计中，对于泵的扬程要留有一定的余量，大概在,10%,左右。,汽油,柴油,鹤管总摩阻（,m,）,0.8458,0.9232,集油管总摩阻（,m,）,0.184,0.165,吸入管总摩阻（,m,）,1.005,1.201,排出管总摩阻（,m,）,3.121,3.716,油罐最高液面高度,15.81,13.11,总计,23.5032,21.8848,泵的扬程,H=1.1*,总计,(m),25.85352,24.07328,3.3 卸油泵的选取（分汽油泵和柴油泵）其中，卸油泵的流量,3.3 卸油泵的选取（分汽油泵和柴油泵）,根据如下的相关数据选泵：,扬程需求：大于,25.8m,；,卸载流量：,240 m /h,综上，我们这里汽油泵，柴油泵，备用泵均选取以下泵：在,240 m /h,的流量下，泵的扬程大约为,29 m,。,型号,流量,Q,扬程,H,（,m,）,效率,n,（,%,）,转速,N,电机,必需汽蚀余量,(m,3,/h),(l/s),r/min,功率（,kw,）,ISGB200-315,140,38.9,33.8,70,1450,30,3.5,200,55.6,32,78,260,72.2,28,78,3.3 卸油泵的选取（分汽油泵和柴油泵）根据如下的相关数据,汽油较柴油更易挥发，所以只要汽油满足即可,由汽油饱和蒸汽压图可知，,35,度时汽油饱和蒸汽压是,56-,（,56-48.7,）,/5*2=52KPa,泵的安装高度计算公式,z,g,泵的允许安装高度，,m,PA,吸入罐页面上的压力，即大气压,100kP,a,Pv,液体在吸入温度下的饱和蒸汽压，汽油,53.08kP,a,液体密度，汽油,720kg/m,3,h,吸入管路内流动损失能量，汽油（,0.858+,0.184,+,1.005,）,=2.0348,；,NPSH,r,必须汽蚀余量，,3.5m,3.4 泵的安装高度计算,取泵的高度,1.13m,汽油较柴油更易挥发，所以只要汽油满足即可3.4 泵的安装高,3.5,鹤管汽阻的校核和泵汽蚀校核,原因：考虑到卸油系统中某点的剩余压力输送温度时的饱和蒸气压时，油品在该点发生汽化现象；同时夏季温度高，汽油的饱和蒸汽压较大，最容易发生汽化现象，所以只要,汽油,满足即可,3.5.1,鹤管汽阻的校核,卸油鹤管选取,Dg100-I,型号，单根鹤管流量,Q=60 m,3,/h,鹤管内流体流速：,3.5 鹤管汽阻的校核和泵汽蚀校核原因：考虑到卸油系统中某点,剩余压力计算公式,（其中取油罐车液面流速：）,，所以不产生汽阻现象,3.5,鹤管汽阻的校核和泵汽蚀校核,剩余压力计算公式（其中取油罐车液面流速：）3.5,3.5.2 泵汽蚀校核,p,A,吸入罐液面上的压力，即大气压,100kP,a,p,V,液体在
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