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单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,第九章 受扭构件,9.1,概 述,第九章 受扭构件,Torsion Members,P.186,第九章 受扭构件,9.1,概 述,Questions,1,What is the behavior and crack pattern of a RC beam under pure torsion ?,2,How to reinforce,torsional,member ?,3,Torsional,resistant mechanism and analysis model of RC,torsional,member ?,4,Torsional,capacity calculation ?,5,Upper and lower limit of,torsional,member ?,6,Behavior and calculation under combined torsion and shear ?,第九章 受扭构件,9.1,概 述,9.1,概 述,受扭构件也是一种基本构件,两类受扭构件：,平衡扭转,Equilibrium Torsion,由静力平衡条件确定,约束（协调）扭转,Compatibility Torsion,由变形协调条件确定,第九章 受扭构件,9.1,概 述,静定结构中,(,Statically determinate structure,),，,构件中的扭矩可以直接由荷载静力平衡求出；,受扭构件必须提供足够的抗扭承载力，否则不能与作用扭矩相平衡而引起破坏,。,平衡扭转,Equilibrium Torsion,超静定结构中,(,Indeterminated,structure,),，,扭矩是由相邻构件的变形受到约束而产生的，扭矩大小与受扭够的抗扭刚度有关，,称为,约束扭转,Compatibility Torsion,。,对于约束扭转，由于受扭构件在受力过程中的非线性性质，扭矩大小与构件受力阶段的刚度比有关,，,不是定值，需要考虑内力重分布,(,redistribution,),进行扭矩计算。,第九章 受扭构件,9.1,概 述,第九章 受扭构件,9.2,纯扭构件,开裂扭矩,Cracking Torque,一、开裂前的应力状态,裂缝出现前，,RC,纯扭构件的受力与弹性扭转理论基本吻合。由于开裂前受扭钢筋的应力很低，可忽略钢筋的影响。,矩形截面受扭构件在,扭矩,T,作用下截面上的剪应力分布情况，,最大剪应力,t,max,发生在截面长边中点,截面受扭,弹,性抵抗矩,W,te,第九章 受扭构件,9.2,纯扭构件,由材料力学知，构件侧面的主拉应力,s,tp,和主压应力,s,cp,相等,主拉应力和主压应力迹线沿构件表面成螺旋型。,当主拉应力达到混凝土抗拉强度,f,t,时，在构件中某个薄弱部位形成裂缝，裂缝沿主压应力迹线迅速延伸。,对于素混凝土构件，开裂会迅速导致构件破坏，,破坏面呈一空间扭曲曲面,。,二、矩形截面开裂扭矩,按弹性理论,，当主拉应力,s,tp,=,t,max,=,f,t,时,:,按塑性理论,，对理想弹塑性材料，截面上某一点应力达到材料强度时并不立即破坏，而是保持极限应力继续变形，扭矩仍可继续增加，直到截面上各点应力均达到极限强度，才达到极限承载力。,此时截面上的剪应力分布如图所示分为四个区，取极限剪应力为,f,t,，,分别计算各区合力及其对截面形心的力偶之和，可求得,塑性总极限扭矩为,:,第九章 受扭构件,9.2,纯扭构件,截面受扭,弹,性抵抗矩,W,te,截面受扭,塑,性抵抗矩,W,t,此时截面上的剪应力分布如图所示分为四个区，取极限剪应力为,f,t,，,分别计算各区合力及其对截面形心的力偶之和，可求得,塑性总极限扭矩为,：,第九章 受扭构件,9.2,纯扭构件,b,为截面,短边,，,h,为截面,长边,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,假想在与截面相同的平面上淋洒松散的干燥细沙，直到沙粒四周滚落而不能再往上堆积为止。设沙堆安息角各斜面均为,，沙堆体积为,V,，受扭塑性抵抗矩为：,堆沙模拟法是一种模拟的方法，原理来自塑性力学，它的作用在于为形状比较复杂的截面提供了推导截面受扭塑性抵抗矩公式的简便方法。,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,混凝土材料既非完全弹性，也不是理想弹塑性，而是介于两者之间的弹塑性材料，,达到开裂极限状态时截面的应力分布介于弹性和理想弹塑性之间，,因此开裂扭矩也是介于,T,cr,e,和,T,cr,p,之间,。,为简便实用，可按塑性应力分布计算，并引入,修正降低系数,以考虑应力非完全塑性分布的影响。,根据实验结果，修正系数在,0.870.97,之间，,规范,为偏于安全起见，,取,0.7,。于是，开裂扭矩的计算公式为，,截面受扭塑性抵抗矩,W,t,，,b,为截面短边,P.188,公式 （,10-4,）,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,箱形截面,Hollow section,封闭的箱形截面，其抵抗扭矩的作用与同样尺寸的实心截面,基本相同,。,实际工程中，当截面尺寸较大时，往往采用箱形截面，以减轻结构自重，如桥梁中常采用的箱形截面梁。,为避免壁厚过薄对受力产生不利影响，规定壁厚,t,w,b,h,/7,，,且,h,w,/,t,w,6,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,带翼缘截面,P.194,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,带翼缘截面,P.194,此处塑性极限扭矩不能采用力偶之和来计算，因其剪应力达不到 只能用堆沙模拟法来计算。,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,带翼缘截面,P.189,对,T,形和工字形截面受扭构件，可将其划分为几个矩形截面进行计算，截面矩形划分的原则是首先满足腹板截面的完整性，然后再划分受压翼缘和受拉翼缘。,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,有效翼缘宽度应满足,b,f,b,+6,h,f,及,b,f,b,+6,h,f,的条件，且,h,w,/,b,6,带翼缘截面,P.189,一、开裂后的受力性能,由前述主拉应力方向可见，受扭构件最有效的配筋应形式是沿主拉应力迹线成螺旋形布置。,但螺旋形配筋施工复杂，且不能适应变号扭矩的作用。,实际受扭构件的配筋是采用,封闭箍筋,(,Closed stirrups,),与,抗扭纵筋,(,longitudinal bars,),形成的,空间配筋方式,。,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,9.2,钢筋混凝土纯扭构件的承载力计算,开裂前,，,T,-,q,（扭矩与扭转角）,关系基本呈直线关系。,开裂后，由于部分混凝土退出受拉工作，构件的抗扭刚度明显降低，,T,-,q,关系曲线上出现一不大的水平段。,对配筋适量的构件，,开裂后,受扭钢筋,将承担扭矩产生的拉应力，荷载可以继续增大，,T,-,q,关系沿斜线上升，裂缝不断向构件内部和沿主压应力迹线发展延伸，在构件表面,裂缝呈螺旋状,。,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,当接近极限扭矩时，在构件长边上有一条裂缝发展成为,临界裂缝,，并向短边延伸，,与这条空间裂缝相交的箍筋和纵筋达到屈服,，,T,-,q,关系曲线趋于水平。,最后在另一个长边上的混凝土受压破坏，达到极限扭矩。,二、极限扭矩分析,变角空间桁架模型,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,The core part has a little effect on the,torsional,strength of a solid RC,torsional,member.,对比试验表明，在其它参数相同的情况下，,RC,实心截面,(,Solid section,),与空心截面,(,Hollow section,),构件的极限受扭承载力基本相同。,P.192,二、极限扭矩分析,变角空间桁架模型,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,开裂后的箱形截面受扭构件，其受力可,比拟成空间桁架,Space truss,对比试验表明，在其它参数相同的情况下，,RC,实心截面,(,Solid section,),与空心截面,(,Hollow section,),构件的极限受扭承载力基本相同。,纵筋为受拉弦杆,箍筋为受拉腹杆,斜裂缝间的混凝土为斜压腹杆,二、极限扭矩分析,变角空间桁架模型,对比试验表明，在其它参数相同的情况下，,RC,实心截面,(,Solid section,),与空心截面,(,Hollow section,),构件的极限受扭承载力基本相同。,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,The resistance to torsion is provided mainly by closed stirrups, longitudinal bars and concrete compression diagonals.,纵筋为受拉弦杆,箍筋为受拉腹杆,斜裂缝间的混凝土为斜压腹杆,设达到极限扭矩时混凝土斜压杆与构件轴线的夹角为,f,，,斜压杆的压应力为,s,c,，,则箱形截面长边板壁混凝土斜压杆压应力的合力为，,同样，短边板壁混凝土斜压杆压应力的合力为，,C,h,和,C,b,分别沿板壁方向的分力为,，,V,h,和,V,b,对构件轴线取矩得受扭承载力为，,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,设达到极限扭矩时混凝土斜压杆与构件轴线的夹角为,f,，,斜压杆的压应力为,s,c,，,则箱形截面长边板壁混凝土斜压杆压应力的合力为，,同样，短边板壁混凝土斜压杆压应力的合力为，,C,h,和,C,b,分别沿板壁方向的分力为,，,V,h,和,V,b,对构件轴线取矩得受扭承载力为，,设箍筋和纵筋均达到屈服，由,C,h,的竖向分力与箍筋受力的平衡得，,由,C,h,的水平分力与纵筋受力平衡的得，,两式消去,C,h,和,h,cor,得，,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,设箍筋和纵筋均达到屈服，由,C,h,的竖向分力与箍筋受力的平衡得，,由,C,h,的水平分力与纵筋受力平衡的得，,两式消去,C,h,和,h,cor,得，,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,当,z,=1.0,时，斜压杆角度等于,45,，而随着,z,的改变，斜压杆角度也发生变化，故称为,变角空间桁架模型,。,试验表明，斜压杆角度在,30 60,之间。,此式为受扭承载力的上限,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,如果配筋过多，混凝土压应力,s,c,达到斜压杆抗压强度,n,f,c,时，钢筋仍未达到屈服，即产生,超筋破坏,，此时的极限扭矩将取决于混凝土的抗压强度，即有，,由以上推导可见，混凝土斜压杆角度取决于纵筋与箍筋的配筋强度比,z,配筋强度比,z,P.192(10-18),由于受扭钢筋由封闭箍筋和受扭纵筋两部分钢筋组成，其受扭性能和极限承载力不仅与,配筋量,有关，还与两部分钢筋的,配筋强度比,z,有关。,试验表明，当,0.5,z,2.0,范围时，受扭破坏时纵筋和箍筋基本上都能达到屈服强度。但由于配筋量的差别，屈服的次序是有先后的。,规范,建议取,0.6,z,1.7,，,设计中通常取,z,=1.01.3,。,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,第九章 受扭构件,9.2,开裂扭距,三、破坏特征,P.190,按照配筋率的不同，受扭构件的破坏形态也可分为,适筋破坏,、,少筋破坏,和,超筋破坏,。,对于,箍筋,和,纵筋,配置都合适的情况，,与临界（斜）裂缝相交的钢筋都能先达到屈服，,然后混凝土压坏，与受弯适筋梁的破坏类似，具有一定的延性。,破坏时的极限扭矩与配筋量有关,。,当配筋数量过少时，配筋不足以承担混凝土开裂后释放的拉应力，一旦开裂，将导致扭转角迅速增大，,与受弯少筋梁类似,，呈受拉脆性破坏特征，,受扭承载力取决于混凝土的抗拉强度,。,当,箍筋,和,纵筋,配置都过大时，则会在钢筋屈服前混凝土就压坏，为受压脆性破坏。受扭构件的这种超筋破坏称为,完全超筋,，,受扭承载力取决于混凝土的抗压强度,。,由于受扭钢筋由箍筋和受扭纵筋两部分钢筋组成，当两者配筋量相差过大时，会出现一个未达到屈服、另一个达到屈服的,部分超筋破坏,情况。,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,规范,受扭承载力计算公式,P.158,为避免配筋过多产生超筋脆性破坏,为防止少筋脆性破坏,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,由空间桁架模型可知，受扭构件的箍筋在整个长度上均受拉力，因此箍筋应做成,封闭型,，箍筋末端应弯折,135,，弯折后的直线长度不应小于,10,倍箍筋直径,（一般为,5,倍）,。,第九章 受扭构件,9.3,纯扭构件的承载力,受扭纵筋的搭接和锚固均应,按受拉钢筋,的构造要求处理。,箍筋间距,应满足受剪最大箍筋间距要求，且不大于截面,0.75,短边尺寸。,受扭纵筋应沿截面周边均匀布置,，在截面四角必须布置受扭纵筋，纵筋间距不大于,200mm,。,
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