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单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,在航空航天、能源化工等工业领域，许多构件是在高温下长期服役的，如发动机、锅炉、炼油设备等，它们对材料的高温力学性能提出了很高的要求正确地评价材料、合理地使用材料、研究新的耐高温材料，成为上述工业发展和材料科学研究的重要任务之一。,以航空发动机为例，,目前正朝着推力大、耗能低、推重比高和使用寿命长的方向发展。这就要求提高压气机增压比和涡轮前的进口温度等措施来实现，需采用良好高温性能的材料制造涡轮盘、叶片等构件。很明显，材料的,高温性能,是制约上述发展的重要因素。,第,8,章 材料的蠕变,1,在航空航天、能源化工等工业领域，许多构件是在,温度,对材料的力学性能影响很大，而且,不同材料,的力学性能随温度变化的规律不同。,金属材料：随着 温度,T,的升高,-,强度极限逐渐降低。,断裂方式由穿晶断裂逐渐向沿晶断裂过渡。,常温下可用来强化材料的手段，如加工硬化、固溶强化及沉淀强化等，强化效果逐渐削弱甚至消失。,陶瓷材料：,常温下脆性断裂；而在高温，借助于外力和热激活作用，变形的一些障碍得以克服，材料内部质点发生不可逆的微观位移，陶瓷也能变为半塑性材料。,2,温度对材料的力学性能影响很大，而且不同材料的力学性能,时间,也,是影响材料高温力学性能的重要因素。,常温,(RT),：时间对材料的力学性能几乎没有影响（普通环境）。,高温,(HT),：,力学性能表现出,时间效应,。,例：很多金属材料在高温短时拉伸试验时，塑性变形的机制是晶内滑移，从而发生穿晶的,韧性,断裂。而在应力的,长时间,作用下，即使应力不超过屈服强度，也会发生晶界滑动，导致沿晶的,脆性,断裂。进而使高温下金属的强度随时间延长而降低。,3,时间也是影响材料高温力学性能的重要因素。常温(RT)：时间对,温度的高低：相对于材料熔点而言。,一般地：,高温：,T,T,m,0.3,0.4,低温：,T,T,m,0.3T,m,时，蠕变效应比较显著，此时需要考虑蠕变的影响。因此，,工程上把,T0.3T,m,的温度确定为明显蠕变的温度。,不同的材料，出现明显蠕变的温度不同。,例如：,碳钢超过,300,、合金钢超过,400,就出现蠕变效应，而,高熔点的陶瓷材料在,1100,以上也不发生明显蠕变。,7,蠕变的温度在应力作用下，蠕变可以发生在任何温度。7,8.1.2,典型的蠕变曲线,瞬时应变,蠕变速率,减速蠕变,恒速蠕变,加速蠕变,蠕变,断裂,恒温、恒应力条件,8,8.1.2 典型的蠕变曲线瞬时应变蠕变速率减速蠕变恒速蠕变加,第,I,阶段：,AB,段，,减速蠕变,阶段,(,过渡蠕变阶段,),。开始的蠕变速率很大，随着时间的延长，蠕变速率逐渐减小，到,B,点，蠕变速率达到最小值；,第,阶段：,BC,段，,恒速蠕变,阶段,(,稳态蠕变阶段,),。特点是蠕变速率几乎不变。,一般可以表示为材料的蠕变速率,。,第,阶段：,CD,段，,加速蠕变,阶段,(,失稳蠕变阶段,),，随着时间的延长，蠕变速率逐渐增大，到,D,点发生蠕变断裂。,9,第 I 阶段：AB段，减速蠕变阶段(过渡蠕变阶段)。开始的蠕,蠕变时,应变与时间,的关系：,0,f,(,t,)+,Dt,+,(,t,),0,：,瞬时应变；,f,(,t,),：减速蠕变；,Dt,：恒速蠕变；,(,t,),：,加速蠕变。,10,蠕变时应变与时间的关系：0 f(t)+Dt,常用的蠕变与时间的关系：,瞬时应变,减速蠕变,恒速蠕变,11,常用的蠕变与时间的关系：瞬时应变11,蠕变应变速率与时间的关系,:,n,为小于,1,的正数；,t,很小时，,应变速率随,t,逐渐减小,-,第一阶段,；,t,增大时,，,应变速率,随,t,接近恒定值,-,第二阶段,。,12,蠕变应变速率与时间的关系:n 为小于1的正数；12,8.1.3,应力和温度对蠕变曲线的影响,T,不同材料在不同条件下的蠕变曲线是不同的，同一种材料的蠕变曲线也随应力和温度的变化而不同。,13,8.1.3 应力和温度对蠕变曲线的影响T不同材料在不同,8.2.1,蠕变极限,高温服役的构件在其服役期内，不允许产生过量的蠕变变形，否则将引起构件的早期失效。因此，,为保证高温长期载荷作用下的构件不致产生过量变形，要求材料须具有一定的蠕变极限。,蠕变极限：,反映长期载荷作用下的材料对高温蠕变变形的抗力。,它是选用高温材料、设计高温下服役机件的主要依据之一。,8.2,蠕变极限与持久强度,14,8.2.1 蠕变极限8.2 蠕变极限与持久强度14,1,）在给定温度下，使试样在蠕变第二阶段产生规定稳态蠕变速率的最大应力定义为蠕变极限。,记作：,T,：温度（）；,：第二阶段的稳态蠕变速率（,h,）。,蠕变极限的两种表示方法：,.,15,1）在给定温度下，使试样在蠕变第二阶段产生规定稳态蠕变速率,例如：,表示在,500,的条件下，第二阶段的稳态蠕变速率,1,10,5,h,的应力值为,80 MPa,。,即：蠕变极限,80 MPa,在高温下长期服役的构件，如在汽轮机、电站锅炉的设计中，常把蠕变速率,1,10,5,h,的应力定义为,蠕变极限,，作为选材和机件设计的依据。,16,例如：16,2,）在给定温度和时间的条件下，使试样产生规定的蠕变应变量的最大应力定义为蠕变极限。,记作：,T,：表示实验温度（,）,t,：,表示在给定的时间,t,(h),内产生的蠕变,应变为,（,%,）,。,17,2）在给定温度和时间的条件下，使试样产生规定的蠕变应,例如：,表示在,600,，,10,万小时后，蠕变应变量,1,的应力值为,100 MPa,。,即：蠕变极限,100 MPa,18,例如：18,对于按稳态蠕变速率定义的蠕变极限，其测定程序为：,在同一温度、不同应力下迸行蠕变实验，测出不少于,4,条的蠕变曲线；,求出各应力下蠕变曲线第二阶段直线部分的斜率，即为相应的稳态蠕变速率；,稳态蠕变速率,=,规定的稳态蠕变速率所对应的应力值即为蠕变极限。,蠕变极限测试：,19,对于按稳态蠕变速率定义的蠕变极限，其测定程序,同一温度下，蠕变速率,与外加应力,之间存在下列经验关系：,A,和,n,是与材料及实验条件有关的常数。,对于单相合金，,n=36,。,.,20,同一温度下，蠕变速率 与外加应力 之间,12Cr1MoV,钢的,曲线,.,21,12Cr1MoV钢的 曲线.21,8.2.2,持久强度,某些在高温下工作的构件，蠕变变形很小或对变形要求不严格，只要求构件在使用期内不发生断裂。如,锅炉、管道等零件在服役中基本上不考虑变形、原则上只要求保证在规定条件下不破坏。,在这种情况下，要用,能反映蠕变断裂抗力的指标,作为评价材料、设计机件的主要依据。,持久强度：,材料在一定温度下和规定的时间内，不发生蠕变断裂的最大应力（发生蠕变断裂的最小应力）。,记作：,22,8.2.2 持久强度 某些在高温下工作的构件，蠕,表示在,700,时，经,1000h,后才发生断裂的应力为,30 MPa,。即,持久强度,=,30 MPa,。,例如：,23,表示在 700时，经1000h后才发生断裂的应力为30 M,所谓,规定时间,是以零件设计时的工作寿命为依据的，对于有些重要的零件，例如航空发动机的涡轮盘、叶片等，不仅要求材料具有一定的蠕变极限，同时也要求材料具有一定的持久强度，两者都是设计的重要依据。,材料的持久强度是实验测定的，,持久强度实验,时间通常比蠕变极限实验要长得多，根据设计要求，持久强度实验最长可达几万,几十万小时。,24,所谓规定时间是以零件设计时的工作寿命为依据的，,由于实际高温构件所要求的持久强度一般要求几千到几万小时，较长者可达几万至几十万小时。实际上持久强度是不宜直接测定的，一般要通过内插或外推方法确定。所以，在多数情况下，实际的持久强度值是利用短时寿命（如几十或几百，最多是几千小时）数据的外推来估计的。,实验表明：金属材料在,给定温度,下，,持久应力,和断裂时间,（断裂寿命）,t,可用下列经验公式表示：,A,，,为与实验温度、材料特性有关的常数。,25,由于实际高温构件所要求的持久强度一般要求几千到几万小时，较长,持久强度曲线及其转折现象示意图,一种高温用钢,550,的持久强度曲线,26,持久强度曲线及其转折现象示意图一种高温用钢550的持久强度,8.2.3,持久塑性,通过持久强度试验，还可以测定材料的持久塑性。,持久塑性：,用试样断裂后的延伸率和断面收缩率来表示，是衡量材料蠕变脆性的一个重要指标。很多材料在高温下长时间工作后，延伸率降低，往往发生脆性破坏，如汽轮机中螺栓的断裂、锅炉中导管的脆性破坏。,27,8.2.3 持久塑性 通过持久强度试验，还可以,8.3,蠕变变形和蠕变断裂机制,8.3.1,蠕变变形机理,材料在高温下加载后，要伴生一定量的瞬时变形，其中包括弹性变形和塑性变形。在机理上，瞬时变形与常温的弹、塑性变形相似，弹性变形由正应力作用产生，塑性变形主要由切应力作用产生。随后产生的蠕变变形取决于温度和应力的共同作用，与常温塑性变形有所不同。,1,）在常温下变形时，若滑移面上位错受阻而产生塞积现象，滑移便不能继续进行，而使变形难以继续进行。,但在高温蠕变条件下，由于热激活作用，可使滑移面上塞积的位错进行攀移，形成小角度亚晶界（位错多边化），从而导致金属材料软化，软化过程消除了加工硬化作用，使滑移重新开动，变形继续进行。,由此，位错滑移对蠕变有显著贡献，但蠕变速度则受位错攀移过程所控制。而且，位错滑移导致加工硬化，是硬化过程，而位错攀移是软化过程。,2,）在常温下晶界变形极不明显，可忽略不计。,但在高温蠕变条件下，由于晶界强度降低，其变形量很大，有时甚至占总蠕变变形量的一半，这是蠕变变形的重要特点之一。,28,8.3 蠕变变形和蠕变断裂机制8.3.1,鉴于蠕变变形是涉及晶体内位错运动、晶界变形、原子扩散等多种复杂的过程，下面分别阐述相应过程的蠕变变形机制。,(1),位错滑移蠕变机理,在高温下，由于温度升高，给原子和空位提供了热激活的可能，使得位错可以克服某些障碍得以运动（,可动性提高,），能继续产生塑性变形。位错的热激活方式有：刃型位错的攀移、螺型位错的交滑移、位错环的分解等。,29,鉴于蠕变变形是涉及晶体内位错运动、晶界变,刃型位错克服障碍的几种模型：,被塞积的位错减少，位错源可重新开动，位错得以增殖运动，产生蠕变变形。,30,刃型位错克服障碍的几种模型：被塞积的位错减少，,蠕变第,I,阶段：,开始变形时位错及其运动障碍较少，易于滑移，蠕变速度较快。但随着变形不断进行，位错密度逐渐增大，晶格畸变不断增加，位错逐渐塞积，造成形变强化。,蠕变变形逐渐产生的,形变硬化,，使,可动位错不断渐少、,位错源开动的阻力和位错滑动的阻力逐渐增大，致使蠕变速率不断降低。,另一方面，在高温作用下，位错虽可进行交滑移、通过攀移形成亚晶而产生回复软化，,但位错攀移的驱动力来自晶格畸变能的降低。而,在蠕变初期，由于晶格畸变能小，致使回复软化过程不明显。,因此，这一阶段的,形变强化效应超过回复软化效应，使蠕变速度不断降低,，形成了减速蠕变阶段。,31,蠕变第 I 阶段：开始变形时位错及其运动障碍较少，易于滑移，,蠕变的第,阶段：由于,位错滑移产生的,形变硬化,不断发展，促进了,位错交滑移、攀移等,动态回复的软化效应,不断加强。当,形变硬化和回复软化达到,动态平衡,时，蠕变速率遂为一常数，因此形成了恒速蠕变阶段。,蠕变的第,阶段：,空洞,（可从第二阶段形成）,长大、连接,形成,裂纹,而迅速扩展，致使蠕变速度加快，直至裂纹达到,临界尺寸,而产生蠕变断裂。,32,蠕变的第 阶段：由于位错滑移产生的形变硬化不断发展，促进,（,2,）扩散蠕变机理,在,较高温度,下，原子和空位可以发生热激活扩散，在不受外力的情况下，它们的扩散是随机的，在宏观上没有表现。,（趋于平衡态）,但在高温时有,外力,作用下，晶体内部产生不均匀应力场，原子和空位在不同的位置具有不同的势能，它们会由高势能位向低势能位进行,定向扩散,(,应力诱导,),。,（与取向有关）,33,（2）扩散蠕变机理 在较高温度下，原子和空位可,扩散蠕变机理示意图,拉应力作用下：,晶界上的空位势能发生变化，,垂直于拉应力轴,的晶界,(,图中,A,、,B,晶界,),处于,高势能态,，,平行于拉应力轴,的晶界,(,图中,C,、,D,晶界,),处于,低势能态,。导致空位由势能高的,A,、,B,晶界向势能低的,C,、,D,晶界扩散。,空位,的扩散引起,原子,向相反的方向扩散，从而引起晶粒沿拉伸轴方向伸长，垂直于拉伸轴方向收缩，致使晶体产生,蠕变变形,。,34,拉应力作用下：晶界上的空位势能发生变化，垂直于,（,3,）晶界滑动蠕变机理,晶界在外力作用下，会发生相对滑动变形，但在,常温下晶界变形极不明显，,可以忽略不计。,在高温蠕变条件下，,由于晶界强度降低，,晶界的相对滑动引起的变形量很大,，,有时甚至占总蠕变变形量的一半，从而产生,明显的蠕变变形。,35,（3）晶界滑动蠕变机理 晶界在外力作用下，会发生,晶界滑动示意图,晶格畸变区,晶粒,1,晶粒,2,晶粒,1,晶粒,2,36,晶界滑动示意图晶格畸变区晶粒1晶粒2晶粒1晶粒236,晶界变形,-,晶界滑动和迁移,37,晶界变形-晶界滑动和迁移37,晶界的变形是由晶界的滑动和迁移交替进行的过程。,晶界的滑动对变形产生直接的影响，晶界的迁移虽不提供变形量，但它能消除由于晶界滑动而在晶界附近产生的晶格畸变区，为晶界的进一步滑动创造条件。,因此，可以认为,晶界滑动,是,硬化,过程，而,晶界迁移,是,软化,过程。,38,晶界的变形是由晶界的滑动和迁移交替进行的过程。38,8.3.2,蠕变断裂机理,不含裂纹的高温构件，在高温长期服役过程中，由于,蠕变裂纹,相对均匀地,在构件内部,萌生和扩展,，最终在应力和温度共同作用下导致断裂；原来就存在裂纹或类似裂纹的缺陷的高温工程构件中，其断裂则由,主裂纹的扩展所致,。,蠕变断裂是与,蠕变变形的第,2,阶段,相关的。此时材料中已产生空洞、裂纹等。,在裂纹成核和扩展过程中，,晶界滑动,引起的应力集中与,空位的扩散,起着重要作用。,39,8.3.2 蠕变断裂机理 不含裂纹的高温构件，在高温长期服,断裂方式：,晶间断裂,是蠕变断裂的普遍形式，,高温低应力,下情况更是如此。,等强温度：,晶界和晶内强度相等的温度。,因为温度升高，多晶体晶内,及晶界强度都随之降低，但后者,降低速率更快，造成高温下晶界,的相对强度较低的缘故。,随应变速度下降，等强温度降低，从而使晶界断裂倾向增大。,40,断裂方式：晶间断裂是蠕变断裂的普遍形式，高,两种晶界断裂模型：,晶界滑动和应力集中模型,在蠕变温度下，持,续的恒载将导致位于最,大切应力方向的晶界滑,动，这种滑动必然在,三,晶粒交界处,形成,应力集,中,，如果这种应力集中,不能被滑动晶界前方晶,粒的塑性变形或晶界的迁移所松弛，当应力集中达到晶界的结合强度时，在三晶粒交界处必然发生开裂，形成楔形,空洞或裂纹,。,楔形空洞形成示意图,（,高应力和较低温度,）,应力集中,裂纹,41,两种晶界断裂模型：晶界滑动和应力集中模型楔形空洞形成示意图应,曲折晶界,和,夹杂物处,空洞形成,:,晶界滑动和晶内滑移可能,在晶界形成交截,，使晶界曲折，,曲折的晶界,和,晶界夹杂物,阻碍了晶界的滑动，引起,应力集中,，导致空洞形成。,42,曲折晶界和夹杂物处空洞形成:晶界滑动和晶内滑,空位聚集模型,在垂直于拉应,力的那些晶界上，,当应力水平超过临,界值时，空位自周,围晶界及晶内向受,拉晶界扩散、聚集,而萌生空洞，空洞,核心一旦形成，在,应力作用下，空位,由晶内和沿晶界继,续向空洞处扩散，,使空洞长大并互相连接形成裂纹。裂纹形成后，随时间延长，裂纹不断扩展，达到临界值后，材料发生蠕变断裂。,空位聚集形成空洞示意图,（较低应力和较高温度）,43,空位聚集模型 在垂直于拉应空位聚集形成空洞示意图,综上，以上两种机制都要经历空洞稳定长大而形成微裂纹到裂纹不稳定扩展而断裂的过程。并且，在不同的应力和温度下，两种机制占有不同的主导地位。一般地，,晶界滑动机制主导的蠕变断裂发生在中等温度和较高应力水平的条件下,；而,空位聚集机制主导的断裂发生在较高温度和较低应力水平的条件下,。,44,综上，以上两种机制都要经历空洞稳定长大而形成微裂纹到裂,温度对断裂机制的影响,温度低时，金属材料通常发生滑移引起的解理断裂或晶间断裂，这属于一种脆性断裂方式，其断裂应变小，即使在较高应力下，多晶体在发生整体屈服后再断裂，断裂应变一般也不会超过,10,。,温度高于韧脆转变温度时，断裂方式从脆性解理和晶间断裂转变为韧性穿晶断裂。它通常是通过在第二相界面上空洞生成、长大和连接的方式发生的，断口的典型特征是韧窝。,45,温度对断裂机制的影响温度低时，金属材料通常发生滑移引起的解理,应力高时，由空洞长大的断裂方式会瞬时发生，“不属于”蠕变断裂；,应力,较低,(,温度相对较高,),时，空洞由于缓慢蠕变而长大，最终导致蠕变断裂。这种断裂往往伴随有较大的断裂应变。,应力对断裂机制的影响,46,应力高时，由空洞长大的断裂方式会瞬时发生，“不属于”蠕变断,较低,应力,和较高,温度,下，通过在,晶界空位聚集形成空洞,和,空洞长大,的方式发生晶界蠕变断裂；,这种断裂是由扩散控制的，,低温,下由空位扩散导致的这种断裂过程十分缓慢，实际上难以观察到最终断裂的发生。,47,较低应力和较高温度下，通过在晶界空位聚集形成空洞和空洞长大,高温高应力,下，在,强烈变形部位,将迅速发生回复、再结晶，晶界能够通过扩散发生迁移，即使在晶界上形成空洞，,空洞也难以继续长大,，因为空洞的长大主要是依靠空位沿晶界不断向空洞处扩散的方式完成的，而,晶界的迁移能够终止空位沿晶界的扩散,，结果蠕变断裂以类似于试样被拉断的,“,颈缩,”,的方式进行。（,材料塑化,）,48,高温高应力下，在强烈变形部位将迅速发生回复、再结晶，晶界能够,金属材料蠕变断裂断口的特征,宏观特征：,一是在断口附近产生塑性变形，在变形区域附近有很多裂纹，使断裂构件表面出现龟裂现象；二是由于高温氧化，断口表面往往被一层氧化膜所覆盖。,微观特征：,主要是冰糖状花样的沿晶断裂。,49,金属材料蠕变断裂断口的特征宏观特征：49,8.4,影响蠕变性能的主要因素,根据蠕变变形和断裂机制可知，要降低蠕变速度、,提高蠕变极限,，必须控制,位错攀移,的速度；要提高断裂抗力，即,提高持久强度,，必须抑制晶界滑动、,强化晶界,，亦即要,控制晶内和晶界的扩散过程,。,一般地，蠕变是发生在一定的温度、应力条件下，是材料的热激活微观过程的宏观表现，这不仅决定于材料的成分、组织结构等,内在因素,，而且也受应力、温度等,外来因素,的影响。,50,8.4 影响蠕变性能的主要因素 根据蠕变变形和断裂机制可,8.4.1,内在因素,（,1,）化学成分的影响,材料的成分不同，蠕变的热激活能不同。热激活能高的材料，蠕变变形就困难，蠕变极限、持久强度就高。设计耐热钢及耐热合金时，一般选用熔点高（原子结合力强）、自扩散激活能大（扩散困难）和层错能低的元素及合金。常用合金元素有：,Cr,、,W,、,Mo,、,Nb,、,V,、,B,、,51,8.4.1 内在因素（1）化学成分的影响,原因：,1,）,熔点愈高,的金属,原子结合力愈强，,自扩散激活能愈大，因而自扩散愈慢,，位错攀移阻力愈大,；,2,）如果熔点相同但晶体结构不同，则,自扩散激活能愈高,者，扩散愈慢；,3,）,层错能愈低,的金属愈易产生扩展位错，使位错难以产生割阶、交滑移和攀移。这些都有利于降低蠕变速率。,4,）体心立方晶体的,自扩散系数,最大，面心立方晶体次之。因此，大多数面心立方结构的金属，其高温强度比体心立方结构的高。,52,原因：1）熔点愈高的金属原子结合力愈强，自扩散激活能愈大，因,在金属基体中加入,铬、铂、钨、铌等形成单相固溶体，除产生固溶强化作用外，还因为合金元素使层错能降低，易形成扩展位错，且溶质原子与溶剂原子的结合力较强，增大了扩散激活能，从而提高了蠕变极限；,形成,弥散相,的合金元素，则由于弥散相能强烈阻碍位错的滑移，提高高温强度。弥散相粒子硬度高、弥散度大、稳定性高，则强化作用好；,硼、稀土等增加晶界激活能的元素，则既能阻碍晶界滑动，又能增大晶界裂纹面的表面能，因而对提高蠕变极限，特别是持久强度是很有效的。,53,在金属基体中加入铬、铂、钨、铌等形成单相固溶体，除产生固溶强,（,2,）热处理及组织结构的影响,采用不同的热处理工艺，可以改变材料的组织结构，从而改变热激活运动的难易程度。,如,珠光体耐热钢,，一般采用正火加高温回火工艺，正火温度应较高，以促使碳化物较充分而均匀地溶解在奥氏体中；回火温度应高于使用温度,100,150,以上，以提高其在使用温度下的组织稳定性。如,奥氏体耐热钢,或合金一般进行固溶处理和时效，改善强化相的分布状态，并使之得到适当的晶粒度；,在固溶处理后再进行一次中间处理，,使合金的碳化物沿晶界呈断续链状析出,，可使持久强度和蠕变延伸率进一步提高。,54,（2）热处理及组织结构的影响 采用不同的热处,（,3,）晶粒尺寸的影响,细化晶粒是唯一可以同时提高材料常规强度、硬度和塑性、韧性的方法，但,对于材料的高温力学性能，其影响则并非如此,。,（通常，晶界滑动对蠕变的贡献占主导地位。,）,所以，进行热处理时应考虑采用适当的工艺，以满足对晶粒度的要求。,55,（3）晶粒尺寸的影响 细化晶粒是唯一可以同时提高,当,使用温度,低于,等强温度,时，细化晶粒可以提高钢的强度；,当,使用温度,高于,等强温度,时，粗化晶粒可以提高钢的蠕变极限和持久强度。,但是，晶粒过于粗大会降低钢的,高温塑性和韧性,。对于耐热钢及合金，随合金成分和工作条件的不同，都有一最佳晶粒尺寸范围。,例如，奥氏体耐热钢及镍合金，一般以,2,4,级晶粒度较好。,56,当使用温度低于等强温度时，细化晶粒可以提高钢的强度；56,实际材料由于晶粒度不均匀，会使一些细晶粒对耐热合金的蠕变强度不利。,由于,垂直于拉应力的晶界,通常是,空洞和裂纹的成核位置,，所以采用,定向凝固,工艺使柱状晶沿受力方向生长，减少横向晶界，可大大,提高构件的持久强度,。目前，该工艺正在涡轮叶片上得到很好的应用。,57,实际材料由于晶粒度不均匀，会使一些细晶粒对耐热合金的蠕变强度,8.4.2,外部因素,1,）应力,材料的蠕变性能和蠕变速率主要取决于应力水平，高应力下蠕变速率提高，低应力下蠕变速率降低。,各类,Si3N4,系列陶瓷的,ln,ln,关系曲线见右图。,58,8.4.2 外部因素 1）应力 58,应力对蠕变的影响主要是改变,蠕变机制,，在低应力范围，,扩散蠕变机理,起控制作用，而在中、高应力范围，,位错运动机理,起控制作用。,59,应力对蠕变的影响主要是改变蠕变机制，在低应力范围，扩散蠕变机,2,）温 度,蠕变是热激活过程，蠕变激活能和扩散激活能的相对关系影响着蠕变机制。,蠕变激活能和扩散激活能都是温度的减值函数,，,随着温度的改变,，它们也发生相应的变化，使得,蠕变机理发生改变,。根据,扩散路径,不同，扩散蠕变机理有两种，即,Nabarro,Herring,提出的,体扩散,机理和,Coble,提出的,晶界扩散,机理。,一般地，随着温度的升高，金属的蠕变机理可从晶界扩散控制的,cole,机理转化为晶内扩散控制的,Nabarro,Herring,机理。所以，温度升高，蠕变性能降低。,60,2）温 度 蠕变是热激活过程，蠕变激活能和扩散,
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