建筑施工模板和脚手架讲解课件

模板与脚手架事故、规范与计算讲座二、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008讲座内容、时间、针对人群讲座内容、时间、针对人群五、时间：上午3小时、下午3小时一、脚手架与模板支架坍塌案例与原因分析及措施六、针对人群：项目经理、技术负责人、安全员、资料员三、利用软件来编制脚手架模板临电方案（半小时）四、典型工程为例讲解模板和脚手架计算上午：上午：下午：下午：随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架与模板工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。有关数据表明，因脚手架与模板问题造成的人身伤亡事故在所有工程施工伤亡事故中所占的比例非常高（30%以上），是群死群伤工程事故的高发地!2006年山东省建筑施工重大事故年山东省建筑施工重大事故分析报告分析报告脚模架坍塌事故案例一：2005年年9月月6日，日，位于北京西单的西西工位于北京西单的西西工程程4号地综合楼工地发生模板支架坍塌事故，号地综合楼工地发生模板支架坍塌事故，事发时现场共有事发时现场共有4747名工人施工。事故造成名工人施工。事故造成8 8人人死亡，死亡，2020多人受伤。多人受伤。该工程施工方工程施工方为中国第中国第二十二治金建二十二治金建设公司。公司。脚模架坍塌事故案例：2002年年10月月25日上午，南京三建有限公日上午，南京三建有限公司承建的南京司承建的南京电视台演播中心工程，其大演台演播中心工程，其大演播播厅舞台在舞台在浇筑筑顶部混凝土施工中，因模板部混凝土施工中，因模板支撑系支撑系统失失稳，大演播，大演播厅舞台屋盖坍塌，造舞台屋盖坍塌，造成正在成正在现场施工的民工和施工的民工和电视台工作人台工作人员6人人死亡，死亡，11人重人重伤，24人人轻伤。近期发生的几起脚模架坍塌事故案例：一、2007年9月4日,淄博市周村区淄博职业学院新校区千人礼堂，在浇筑楼顶时脚手架坍塌，4人死亡，4人重伤。二、2007年9月6日,河南省郑州市富田太阳城工程在中心采光井施工中，模板支架突然垮塌，造成7人死亡，17人受伤。2007年年9月月6日日郑州富田太阳城中心采光井模板支架坍塌现场！郑州富田太阳城中心采光井模板支架坍塌现场！2008年年1月月2日上午日上午合肥建筑工地发生模板坍塌事故，正在浇筑砼的十多合肥建筑工地发生模板坍塌事故，正在浇筑砼的十多人被埋，造成人被埋，造成12人受伤，人受伤，1人死亡！人死亡！2008年年11月月21日，博兴县体育活动中心游泳乒乓球馆二楼楼顶突然坍塌，日，博兴县体育活动中心游泳乒乓球馆二楼楼顶突然坍塌，20余工人随楼顶落下，余工人随楼顶落下，18人受伤住院。人受伤住院。模板支撑系统坍塌事故原因分析模板支撑系统坍塌事故原因分析材料方面材料方面管理方面管理方面计算方面计算方面构造方面构造方面施工方面施工方面构造原因构造原因垂直与水平剪刀撑的设置垂直与水平剪刀撑的设置水平杆与扫地杆的设置水平杆与扫地杆的设置其它构造原因其它构造原因构造原因构造原因侧向支撑（剪刀撑）设置不足，导致失稳。侧向支撑（剪刀撑）设置不足，导致失稳。图示一图示一图示二图示二坍塌机理坍塌机理坍塌机理坍塌机理坍塌机理坍塌机理坍塌机理坍塌机理扣件规范参照了英国标准，但构造要求没有英国标准扣件规范参照了英国标准，但构造要求没有英国标准严格。按英国标准，横向框格与纵向框格设斜杆者均占一严格。按英国标准，横向框格与纵向框格设斜杆者均占一半，接近于半，接近于“几何不可变杆系结构几何不可变杆系结构”构造原因构造原因扣件规范扣件规范6.8.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2、高于、高于4米的模板支架，其两端与中间每隔米的模板支架，其两端与中间每隔4排立排立杆从顶层开始向下每隔杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。步设置一道水平剪刀撑。建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008构造要求构造要求水平杆与扫地杆水平杆与扫地杆垂直与水平剪刀撑垂直与水平剪刀撑其它要求其它要求建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：规定：满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔向应每隔1Om1Om左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为其宽度宜为4 46m6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑杆处设置水平剪刀撑(图图6.2.4-1)6.2.4-1)剪刀撑设置剪刀撑设置建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：规定：当建筑层高在当建筑层高在8 820m20m时，除应满足上述规定外，时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑撑中间处增加一道水平剪刀撑(图图6.2.4-2)6.2.4-2)。建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：规定：当建筑层高超过当建筑层高超过20m20m时，在满足以上规定的基时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑.1 1、在立柱底距地面、在立柱底距地面200mm200mm高处，沿纵横水平方向应按高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。纵下横上的程序设扫地杆。2 2、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。平拉杆。3 3、扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板、扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。拉杆。水平杆与扫地杆水平杆与扫地杆4.4.高度高度8 820m20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆一道水平拉杆5.5.高度大于高度大于20m20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆别增加一道水平拉杆6 6、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。续式剪刀撑。水平杆与扫地杆水平杆与扫地杆板模板支架板模板支架不设置扫地杆时立杆的稳定性计算不设置扫地杆时立杆的稳定性计算:步距步距1.8米，计算长度取米，计算长度取3.6米，采用米，采用483.0钢管钢管=Lo/i=360/1.59=226查表得=0.149N=2054.24 102 0.149/1000=12.9KN 立杆的稳定性计算公式立杆的稳定性计算公式:步距步距1.8米，采用米，采用483.0钢管钢管=Lo/i=180/1.59=113.2查表得=0.475N=2054.24 102 0.475/1000=41.3KN 西西工程现场照片西西工程现场照片坍塌机理坍塌机理6.1.9 6.1.9 支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定:1 1、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。其它强制性条文标准其它强制性条文标准2 2、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U U形形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于部不得大于200mm200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm3mm，安装时应保证上下同心。，安装时应保证上下同心。其它强制性条文标准其它强制性条文标准3 3、当支架立柱高度超过、当支架立柱高度超过5m5m时，应在立柱周圈外侧和中间有时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距结构柱的部位，按水平间距6 69m9m、竖向间距、竖向间距2 23m3m与建筑结与建筑结构设置一个固结点。构设置一个固结点。4 4、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm50mm。5 5、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于宜小于500mm500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/31/3。6 6、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。杆上。材料原因材料原因钢管壁厚变薄，发生弯曲变形钢管壁厚变薄，发生弯曲变形扣件合格率低，扭力矩不够扣件合格率低，扭力矩不够钢管钢管钢管壁厚mm截面积Acm2百分比截面模量Wcm3百分比3.54.89100%5.08100%3.04.2486%4.4988%2.73.8479%4.1281%抗弯强度：立杆稳定性：不同壁厚钢管参数计算不同壁厚钢管参数计算扣件抗滑承载力扣件抗滑承载力影响扣件抗滑承载力的几个因素：1、扣件本身质量，自重普遍不够。2、使用年限3、扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm有关部门调查结果，扣件扭力矩平均达不到25N.m,达到40N.m的不到10%，许多只是扭上，扭力矩大约10N.m计算方面计算方面模板方案不计算或计算书套用情况普遍。模板方案不计算或计算书套用情况普遍。荷载取值与传递路线、计算模型与公式等不正确荷载取值与传递路线、计算模型与公式等不正确方案编制人员力学知识较缺乏，对规范理解有误！方案编制人员力学知识较缺乏，对规范理解有误！其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)；A-立杆净截面面积(cm2)；-轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i查表；Lo-计算长度(m)；i-计算立杆的截面回转半径(cm)；f-钢管立杆抗压强度设计值：205.00N/mm2；立杆的稳定性计算公式立杆的稳定性计算公式:轴心受压构件的稳定系数轴心受压构件的稳定系数 不同壁厚钢管参数计算不同壁厚钢管参数计算立杆的稳定性计算公式立杆的稳定性计算公式:步距步距1.8米，采用米，采用483.0钢管钢管=Lo/i=180/1.59=113.2查表得=0.475N=2054.24 102 0.475/1000=41.3KN 扣件式钢管脚手架规范规定：5.1.4 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。模板安全技术规范规定：模板安全技术规范规定：5.1.7 5.1.7 承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算。严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算。6.1.9 6.1.9 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于的距离不宜小于500mm500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距，各接头中心距主节点不宜大于步距的的1/31/3。偏心荷载影响偏心荷载影响立杆连接处是薄弱环节立杆连接处是薄弱环节实验表明：对接扣件的承载能力比搭接高实验表明：对接扣件的承载能力比搭接高2.14倍。倍。立杆连接处是薄弱环节立杆连接处是薄弱环节只要立杆稍有偏心，此处变形就很大，破坏在此只要立杆稍有偏心，此处变形就很大，破坏在此首先发生。搭设高度愈大，对接扣件连接节点愈多，首先发生。搭设高度愈大，对接扣件连接节点愈多，侧向变形就愈明显，一旦侧向变形较大时，该节点处侧向变形就愈明显，一旦侧向变形较大时，该节点处产生弯曲变形改变原计算力学数学模型，致使立杆钢产生弯曲变形改变原计算力学数学模型，致使立杆钢管应力突然增大，导致整个支撑系统破坏而发生倒塌管应力突然增大，导致整个支撑系统破坏而发生倒塌事故。事故。计算时，按单杆轴心受压构件计算，但实际施工中，立杆承受偏心荷载。荷载-模板-方木-水平钢管-扣件-立杆1-扣件-立杆2当荷载P=20KN对立杆偏心矩为55mm时其偏心荷载产生的弯矩:M=200.055=1.1KN.m立杆由偏心荷载产生的应力为：1.1105/4.49103=245MPaf=205MPa偏心荷载影响偏心荷载影响偏心荷载影响偏心荷载影响由于水平横杆会对立由于水平横杆会对立杆产生偏心弯矩，建议模杆产生偏心弯矩，建议模板支架搭设时，将横杆对板支架搭设时，将横杆对称相间放置。水平杆称相间放置。水平杆A与与B对立杆产生的偏心弯矩对立杆产生的偏心弯矩正好相反，通过横向水平正好相反，通过横向水平杆杆C得到平衡。相反，如得到平衡。相反，如果水平杆在同一侧放置，果水平杆在同一侧放置，对立杆产生偏心弯矩叠加对立杆产生偏心弯矩叠加效应，对支模架产生倾覆效应，对支模架产生倾覆力，应该禁止！力，应该禁止！关于计算长度问题关于计算长度问题:扣件式钢管脚手架规范JGJ130-2001规定：L0=h+2a(公式二：L0=k1k2(h+2a)(公式三：L0=kuh)h支架立杆的步距a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008规定：计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1.8m。板模板支架板模板支架板模板支架（设置顶托）板模板支架（设置顶托）关于计算长度问题关于计算长度问题:扣件抗滑移计算扣件抗滑移计算单扣件抗滑承载力取单扣件抗滑承载力取8KN双扣件取双扣件取12KN大于大于12KN时应采用顶托！时应采用顶托！建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计计算设计计算荷载取值荷载取值1、模板及其支架自重标准值、模板及其支架自重标准值G1K应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重应根据模板设计图纸计算确定。肋形或无梁楼板模板自重标准值应按下表采用（标准值应按下表采用（kN/m）。）。木模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.30.5楼板模板（含梁模板）0.50.75楼板模板及其支架（层高4m以下）0.751.10面板采用12mm厚竹胶板，次楞采用68cm方木，间距20cm时，经测算自重值为0.17kN/m。次楞采用钢管时自重值为0.21kN/m。荷载标准值荷载标准值一、永久荷载标准值一、永久荷载标准值2、新浇砼自重标准值、新浇砼自重标准值G2K1.普通混凝土可采用24KN/m；2.其他混凝土应按其实际（测）重力密度计算3、钢筋自重标准值、钢筋自重标准值G3K1.应根据工程设计图确定；2.对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取1.1kN；梁可取1.5kN。4、新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值G4K可按下列公式计算，并取其中的较小值：可按下列公式计算，并取其中的较小值：c混凝土的重力密度（混凝土的重力密度（kN/m3）；）；V混凝土的浇筑速度（混凝土的浇筑速度（m/h）；）；t0新新浇浇混混凝凝土土的的初初凝凝时时间间（h），可可按按试试验验确确定定；当当缺缺乏乏试试验资料时，可采用验资料时，可采用t0200/（T15）（）（T为混凝土的温度为混凝土的温度）；）；4、新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值G4K1外加剂影响修正系数；不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为5090mm时，取1.00；坍落度为110150mm时，取1.15；说明：泵送砼坍落度150mm，取1.2。H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；5、其它永久荷载标准值、其它永久荷载标准值冷天施工时保温层及雪荷载，按实际材料计算。二、可变荷载标准值二、可变荷载标准值1、施工人员及设备荷载标准值施工人员及设备荷载标准值Q1K 当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。泵送砼时，泵送砼时，当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取荷载可取4kN/m2。当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷。当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取载标准值可取2.4kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取时，均布活荷载标准值可取1.6kN/m2。面板与次楞主楞支架立柱荷载2.5kN/m2均布荷载2.5kN集中荷载1.51泵送时42.41.62、振捣混凝土时产生的荷载标准值振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2K对水平面模板可采用对水平面模板可采用2kN/m2kN/m2 2，对垂直面模板可采用，对垂直面模板可采用4kN/m4kN/m2 2 3、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值标准值Q3K向模板内供料方法水平荷载溜槽、串筒或导管2容量小于0.2m3的运输器具2容量为0.20.8m3的运输器具4容量大于0.8m3的运输器具6泵送砼4 应按现行国家标准应按现行国家标准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范GB50009GB5000920012001（20062006年版）中的规定计算，其中基本风压值应按规年版）中的规定计算，其中基本风压值应按规范附表范附表D.4D.4中中n n1010年的规定采用，并取风振系数年的规定采用，并取风振系数z z1 1。k k=z zz zs s0 0 z z高度高度z z处的风振系数。处的风振系数。z z 风压高度变化系数。风压高度变化系数。s s 风荷载体形系数。风荷载体形系数。0 0 基本风压。基本风压。荷载标准值荷载标准值三、风荷载标准值三、风荷载标准值风压高度变化系数风压高度变化系数z查建筑结构荷载规范：查建筑结构荷载规范：地面粗糙度地面粗糙度风荷载体形系数风荷载体形系数s荷载设计值荷载设计值一、永久荷载的分项系数一、永久荷载的分项系数（1）当当其其效效应应对对结结构构不不利利时时：对对由由可可变变荷荷载载效效应应控控制制的的组组合合，应取应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；（2）当其效应对结构有利时：一般情况应取当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。二、可变荷载的分项系数二、可变荷载的分项系数一般情况下应取一般情况下应取1.41.4；对标准值大于对标准值大于4kN/m4kN/m2 2的活荷载应取的活荷载应取1.31.3。三、风荷载的分项系数：取三、风荷载的分项系数：取1.41.4荷载设计值荷载设计值4.2.1 计计算算模模板板及及支支架架结结构构或或构构件件的的强强度度、稳稳定定性性和和连连接接强强度度时时，应应采采用用荷荷载载设设计计值值（荷荷载载标标准准值值乘乘以以荷荷载分项系数）。载分项系数）。4.2.2 计计算算正正常常使使用用极极限限状状态态的的变变形形时时，应应采采用用荷荷载载标准值。标准值。荷载组合荷载组合一、对于承载能力极限状态一、对于承载能力极限状态 应应按按荷荷载载效效应应的的基基本本组组合合采采用用,应应采采用用下下列列设设计计表表达达式式进进行行模模板设计：板设计：0SR （4.3.1-1）0结构重要性系数，其值按结构重要性系数，其值按0.9采用；采用；S荷载效应组合的设计值；荷载效应组合的设计值；R结结构构构构件件抗抗力力的的设设计计值值，应应按按各各有有关关建建筑筑结结构构设设计计规规范范的规定确定。的规定确定。对对于于基基本本组组合合，荷荷载载效效应应组组合合的的设设计计值值S S应应从从下下列列组组合合值值中取最不利值确定：中取最不利值确定：1 1、由可变荷载效应控制的组合：由可变荷载效应控制的组合：式中式中 G G永久荷载分项系数，应按本规范表永久荷载分项系数，应按本规范表4.2.34.2.3采用；采用；QiQi第第i i个个可可变变荷荷载载的的分分项项系系数数，其其中中Q1Q1为为可可变变荷荷载载Q Q1 1的的分项系数，应按本规范表分项系数，应按本规范表4.2.34.2.3采用；采用；G Gikik按各永久荷载标准值按各永久荷载标准值G Gk k计算的荷载效应值；计算的荷载效应值；Q Qikik按按可可变变荷荷载载标标准准值值计计算算的的荷荷载载效效应应值值，其其中中Q Q1k1k为为诸诸可变荷载效应中起控制作用者；可变荷载效应中起控制作用者；n n参与组合的可变荷载数。参与组合的可变荷载数。2 2、由永久荷载效应控制的组合：、由永久荷载效应控制的组合：(普普西西)cici可可变变荷荷载载Q Qi i的的组组合合值值系系数数，当当按按本本规规范范中中规规定定的各可变荷载采用时，其组合值系数可为的各可变荷载采用时，其组合值系数可为0.70.7。二、对于正常使用极限状态二、对于正常使用极限状态 应按下列设计表达式进行设计：应按下列设计表达式进行设计：SC SC（4.3.1-1）C C结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值对于标准组合，荷载效应组合设计值对于标准组合，荷载效应组合设计值S S应按下式采用：应按下式采用：模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合 项目项目计算承载能力计算承载能力验算挠度验算挠度平板和薄壳的模板及支架平板和薄壳的模板及支架G G1k1kG G2k2kG G3k3kQ Q1k1k G G1k1kG G2k2kG G3k3k梁和拱模板的底板及支架梁和拱模板的底板及支架G G1k1kG G2k2kG G3k3kQ Q2k2k G G1k1kG G2k2kG G3k3k梁、拱、柱（边长不大于梁、拱、柱（边长不大于300mm300mm）、墙（厚度不大于）、墙（厚度不大于100mm100mm）的侧面模板）的侧面模板G G4k4kQ Q2k2kG G4k4k大体积结构、柱（边长大于大体积结构、柱（边长大于300mm300mm）、墙（厚度大于）、墙（厚度大于100mm100mm）的侧面模板）的侧面模板G G4k4kQ Q3k3kG G4k4k注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。变形值规定变形值规定 4.4.1 4.4.1 当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：过下列容许值：1 1、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/4001/400；2 2、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/2501/250；1、面板、面板面板可按简支跨计算面板可按简支跨计算。胶合板面板抗弯强度应按下式计算：胶合板面板抗弯强度应按下式计算：W Wj j胶合板毛截面抵抗矩胶合板毛截面抵抗矩f fjmjm胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录A A的表采用。的表采用。设设计计竹胶合板面板竹胶合板面板JG/T156-20042004年年6月月1日实施日实施混凝土模板用胶合板混凝土模板用胶合板GB/T17656-19991999年年8月月1日实施日实施2、主楞与次楞、主楞与次楞按简支梁或连续梁来计算。按简支梁或连续梁来计算。3、扣件式钢管立柱计算扣件式钢管立柱计算 用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于得大于1.8m1.8m，步距相同时应采用底层步距；，步距相同时应采用底层步距；其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)；A-立杆净截面面积(cm2)；-轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i查表；Lo-计算长度(m)；i-计算立杆的截面回转半径(cm)；f-钢管立杆抗压强度设计值：205.00N/mm2；立杆的稳定性计算公式立杆的稳定性计算公式:立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算例：板厚例：板厚0.2m，立杆间距，立杆间距1m1m,最大步距最大步距1.8米。支架高米。支架高度度8m，荷载取值：砼自重，荷载取值：砼自重24kN/m3,钢筋自重：钢筋自重：1.5kN/m3,模板模板自重自重0.35kN/m2,施工荷载施工荷载1kN/m2：0.91.20.11218+(240.21.50.2.35)11+1.4111=8.115kN；0.91.350.11218+(240.21.50.20.35)11+1.40.7111=8.593kN；采用采用483.0钢管钢管,A=4.24cm2,i=1.59cm=Lo/i=180/1.59=113.2查表得=0.475N=8.593103/(4.24 102 0.475)=42.66N/mm2150mm，取1.2。H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；5、其它永久荷载标准值、其它永久荷载标准值冷天施工时保温层及雪荷载，按实际材料计算。二、可变荷载标准值二、可变荷载标准值1、施工人员及设备荷载标准值施工人员及设备荷载标准值Q1K 当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取准值可取1.5kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。泵送砼时，泵送砼时，当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取荷载可取4kN/m2。当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷。当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取载标准值可取2.4kN/m2；当计算支架立柱及其他支承结构构件；当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取时，均布活荷载标准值可取1.6kN/m2。面板与次楞主楞支架立柱荷载2.5kN/m2均布荷载2.5kN集中荷载1.51泵送时42.41.62、振捣混凝土时产生的荷载标准值振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2K对水平面模板可采用对水平面模板可采用2kN/m2kN/m2 2，对垂直面模板可采用，对垂直面模板可采用4kN/m4kN/m2 2 3、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值标准值Q3K向模板内供料方法水平荷载溜槽、串筒或导管2容量小于0.2m3的运输器具2容量为0.20.8m3的运输器具4容量大于0.8m3的运输器具6泵送砼4 应按现行国家标准应按现行国家标准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范GB50009GB5000920012001（20062006年版）中的规定计算，其中基本风压值应按规年版）中的规定计算，其中基本风压值应按规范附表范附表D.4D.4中中n n1010年的规定采用，并取风振系数年的规定采用，并取风振系数z z1 1。k k=z zz zs s0 0 z z高度高度z z处的风振系数。处的风振系数。z z 风压高度变化系数。风压高度变化系数。s s 风荷载体形系数。风荷载体形系数。0 0 基本风压。基本风压。荷载标准值荷载标准值三、风荷载标准值三、风荷载标准值风压高度变化系数风压高度变化系数z查建筑结构荷载规范：查建筑结构荷载规范：地面粗糙度地面粗糙度风荷载体形系数风荷载体形系数sstwstw值可将脚手架视为桁架,按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和第36项的规定计算荷载设计值荷载设计值一、永久荷载的分项系数一、永久荷载的分项系数（1）当当其其效效应应对对结结构构不不利利时时：对对由由可可变变荷荷载载效效应应控控制制的的组组合合，应取应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；（2）当其效应对结构有利时：一般情况应取当其效应对结构有利时：一般情况应取1；对结构的倾覆、滑移验算，应取对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。二、可变荷载的分项系数二、可变荷载的分项系数一般情况下应取一般情况下应取1.41.4；对标准值大于对标准值大于4kN/m4kN/m2 2的活荷载应取的活荷载应取1.31.3。三、风荷载的分项系数：取三、风荷载的分项系数：取1.41.4荷载设计值荷载设计值4.2.1 计计算算模模板板及及支支架架结结构构或或构构件件的的强强度度、稳稳定定性性和和连连接接强强度度时时，应应采采用用荷荷载载设设计计值值（荷荷载载标标准准值值乘乘以以荷荷载分项系数）。载分项系数）。4.2.2 计计算算正正常常使使用用极极限限状状态态的的变变形形时时，应应采采用用荷荷载载标准值。标准值。荷载组合荷载组合一、对于承载能力极限状态一、对于承载能力极限状态 应应按按荷荷载载效效应应的的基基本本组组合合采采用用,应应采采用用下下列列设设计计表表达达式式进进行行模模板设计：板设计：0SR （4.3.1-1）0结构重要性系数，其值按结构重要性系数，其值按0.9采用；采用；S荷载效应组合的设计值；荷载效应组合的设计值；R结结构构构构件件抗抗力力的的设设计计值值，应应按按各各有有关关建建筑筑结结构构设设计计规规范范的规定确定。的规定确定。对对于于基基本本组组合合，荷荷载载效效应应组组合合的的设设计计值值S S应应从从下下列列组组合合值值中取最不利值确定：中取最不利值确定：1 1、由可变荷载效应控制的组合：由可变荷载效应控制的组合：式中式中 G G永久荷载分项系数，应按本规范表永久荷载分项系数，应按本规范表4.2.34.2.3采用；采用；QiQi第第i i个个可可变变荷荷载载的的分分项项系系数数，其其中中Q1Q1为为可可变变荷荷载载Q Q1 1的的分项系数，应按本规范表分项系数，应按本规范表4.2.34.2.3采用；采用；G Gikik按各永久荷载标准值按各永久荷载标准值G Gk k计算的荷载效应值；计算的荷载效应值；Q Qikik按按可可变变荷荷载载标标准准值值计计算算的的荷荷载载效效应应值值，其其中中Q Q1k1k为为诸诸可变荷载效应中起控制作用者；可变荷载效应中起控制作用者；n n参与组合的可变荷载数。参与组合的可变荷载数。2 2、由永久荷载效应控制的组合：、由永久荷载效应控制的组合：(普普西西)cici可可变变荷荷载载Q Qi i的的组组合合值值系系数数，当当按按本本规规范范中中规规定定的各可变荷载采用时，其组合值系数可为的各可变荷载采用时，其组合值系数可为0.70.7。二、对于正常使用极限状态二、对于正常使用极限状态 应按下列设计表达式进行设计：应按下列设计表达式进行设计：SC SC（4.3.1-1）C C结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值对于标准组合，荷载效应组合设计值对于标准组合，荷载效应组合设计值S S应按下式采用：应按下式采用：模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合 项目项目计算承载能力计算承载能力验算挠度验算挠度平板和薄壳的模板及支架平板和薄壳的模板及支架G G1k1kG G2k2kG G3k3kQ Q1k1k G G1k1kG G2k2kG G3k3k梁和拱模板的底板及支架梁和拱模板的底板及支架G G1k1kG G2k2kG G3k3kQ Q2k2k G G1k1kG G2k2kG G3k3k梁、拱、柱（边长不大于梁、拱、柱（边长不大于300mm300mm）、墙（厚度不大于）、墙（厚度不大于100mm100mm）的侧面模板）的侧面模板G G4k4kQ Q2k2kG G4k4k大体积结构、柱（边长大于大体积结构、柱（边长大于300mm300mm）、墙（厚度大于）、墙（厚度大于100mm100mm）的侧面模板）的侧面模板G G4k4kQ Q3k3kG G4k4k注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。变形值规定变形值规定 4.4.1 4.4.1 当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：过下列容许值：1 1、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/4001/400；2 2、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/2501/250；1、面板、面板面板可按简支跨计算面板可按简支跨计算。胶合板面板抗弯强度应按下式计算：胶合板面板抗弯强度应按下式计算：W Wj j胶合板毛截面抵抗矩胶合板毛截面抵抗矩f fjmjm胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录A A的表采用。的表采用。设设计计竹胶合板面板竹胶合板面板JG/T156-20042004年年6月月1日实施日实施混凝土模板用胶合板混凝土模板用胶合板GB/T17656-19991999年年8月月1日实施日实施2、主楞与次楞、主楞与次楞按简支梁或连续梁来计算。按简支梁或连续梁来计算。3、扣件式钢管立柱计算扣件式钢管立柱计算 用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于得大于1.8m1.8m，步距相同时应采用底层步距；，步距相同时应采用底层步距；其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)；A-立杆净截面面积(cm2)；-轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i查表；Lo-计算长度(m)；i-计算立杆的截面回转半径(cm)；f-钢管立杆抗压强度设计值：205.00N/mm2；立杆的稳定性计算公式立杆的稳定性计算公式:板厚板厚0.2m，支架高度，支架高度8m，立杆间距，立杆间距1m1m，步，步距距1.5m。面板采用竹胶板，面板采用竹胶板，12mm厚。厚。次楞采用次楞采用60mm80mm方木，次楞间距方木，次楞间距0.3m。主楞采用。主楞采用48 3.0钢管，钢管，荷载标准值：新浇砼自重荷载标准值：新浇砼自重24kN/m3，钢筋自重：，钢筋自重：1.1kN/m3，模板与次楞自重，模板与次楞自重0.35kN/m2，立杆承受自重，立杆承受自重0.1121kN/m。采用泵送砼，施工人员及设备荷载计算面板时取采用泵送砼，施工人员及设备荷载计算面板时取4kN/m2，计算立杆时取，计算立杆时取1.6kN/m2 室外露天施工计算风荷载，济宁地区室外露天施工计算风荷载，济宁地区10年一遇基本年一遇基本风压风压0.25kN/m2。工程实例工程实例悬挑脚手架计算悬挑脚手架计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）钢结构设计规范（GBJ17-2003）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑施工安全技术统一规范（征求意见稿）木结构设计规范(GB500052003)建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定上海市工程建设规范-悬挑式脚手架安全技术规范DG-TJ08-2002-2006计算相关规范与标准计算相关规范与标准悬挑脚手架计算实例悬挑脚手架计算实例建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算刘群主编建筑施工手册（第四版）建筑施工脚手架实用手册杜荣军主编建筑结构静力计算手册(第二版)建筑施工计算手册江正荣编著模板与脚手架工程施工技术措施北京土木建筑学会脚手架结构计算及安全技术余宗明编著建筑施工安全技术资料编制指南丁元余编著相关书籍与参考文献相关书籍与参考文献1、斜拉式：型钢悬挑梁外挑端部同钢丝绳或硬拉杆一端固定连接，另一端同建筑物预埋件斜拉连接。2、下撑式：用型钢制作成三角型支架，其斜撑为受力压杆，支架的上下支点与建筑物连接固定形成悬挑支承结构。3、单挑梁：用一根型钢（工字钢、槽钢）作悬挑梁，内伸入端部通过连接件同楼面预埋件固定。悬挑脚手架三种形式悬挑脚手架三种形式计算内容计算内容一、横向水平杆（小横杆）计算1、抗弯强度计算2、变形计算二、纵向水平杆(大横杆)计算1、抗弯强度计算2、变形计算三、扣件的抗滑承载力计算四、计算立杆段轴向力设计值N五、立杆的稳定性计算六、连墙件计算1、连墙件轴向力设计值2、连墙件稳定计算3、扣件抗滑承载力计算七、悬挑梁的受力计算八、悬挑梁的整体稳定性计算九、悬挑梁钢丝绳的受力计算十、水平梁锚固段与楼板连接的计算讲座流程讲座流程计算参数计算参数计算公式计算公式相关知识点相关知识点计算参数计算参数脚手架参数脚手架参数荷载参数荷载参数悬挑梁与钢丝绳参数悬挑梁与钢丝绳参数脚手架参数脚手架参数建筑施工安全技术统一规范建筑施工安全技术统一规范（征求意见稿征求意见稿）规定规定6.3.2悬挑多层的脚手架应符合下列规定：1悬挑支承结构必须专门设计计算，应保证有足够的强度、稳定性和刚度，并将脚手架的荷载传递给建筑结构。悬挑式脚手架的高度不得超过悬挑式脚手架的高度不得超过24m。3支撑结构以上的脚手架应符合落地式脚手架搭设规定，并按要求设置连墙件。脚手架立杆纵距不得大于脚手架立杆纵距不得大于1.5m，底部与悬挑结构必须进行可靠连接。关于悬挑脚手架高度与立杆纵距关于悬挑脚手架高度与立杆纵距扣件式脚手架规范扣件式脚手架规范规定规定6.3.6立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。小横杆计算外伸长度小横杆计算外伸长度a1a不应大于0.4Lb，且不应大于500mm扣件式脚手架规范5.2.4双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a=500时，其计算外伸长度a1可取300mm小横杆间距小横杆间距S扣件式脚手架规范扣件式脚手架规范6.2.2横向水平杆的横向水平杆的构造应符合下列规定：构造应符合下列规定：1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；角扣件扣接且严禁拆除；2作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的不应大于纵距的1/2；脚手架钢管类型脚手架钢管类型钢管壁厚mm截面积Acm2百分比截面模量Wcm3百分比3.54.89100%5.08100%3.04.2486%4.4988%2.73.8479%4.1281%抗弯强度：立杆稳定性：规范3.1.1脚手架钢管质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。不同壁厚钢管参数计算不同壁厚钢管参数计算扣件抗滑承载力扣件抗滑承载力影响扣件抗滑承载力的几个因素：1、扣件本身质量，自重普遍不够。2、使用年限3、扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm有关部门调查结果，扣件扭力矩平均达不到25N.m,达到40N.m的不到10%，许多只是扭上，扭力矩大约10N.m建议：对扣件抗滑承载力加一个建议：对扣件抗滑承载力加一个0.8左右的折减系数。左右的折减系数。大小横杆布置方式大小横杆布置方式小横杆在上：小横杆在上：大横杆在上：大横杆在上：立立面面图图侧侧面面图图连墙件的布置参数连墙件的布置参数当3步3跨布置时，覆盖面积=3*1.8*3*1.5=24.3平方连墙件的布置参数连墙件的布置参数连墙件的布置参数连墙件的布置参数荷载参数荷载参数脚手板铺设脚手板铺设脚手板铺设层数按施工作业层数和规范要求设置。脚手板铺设层数按施工作业层数和规范要求设置。规范7.3.12脚手板的铺设应符合下列规定：4、自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。，规范3.3.3木脚手板应采用杉木或松木制作，脚手板厚度不应小于50mm风压高度变化系数风压高度变化系数z查建筑结构荷载规范：查建筑结构荷载规范：悬挑脚手架风荷载计算高度应该取最顶层悬挑架底部至地面高度。悬挑脚手架风荷载计算高度应该取最顶层悬挑架底部至地面高度。地面粗糙度地面粗糙度风荷载体形系数风荷载体形系数s关于挡风系数的说明关于挡风系数的说明建筑施工安全检查标准JGJ59-99条文说明3.0.7条：“立网应该使用密目式安全网，其标准：每10cm10cm=100cm2的面积上，有2000个以上网目。”规范4.2.4规定：挡风系数可取挡风系数可取0.8-0.9的默认值！的默认值！挡风系数挡风系数刘群在脚手架安全技术规范培训讲座一书中列有下表：小横杆计算小横杆计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆小横杆计算小横杆计算考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载）。Mmax=qlb28F=0.5qlb(1+a1)2lb最大弯矩：支座反力：大横杆计算大横杆计算规范5.2.4规定：计算纵向，横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la。小横杆间距等于立杆纵距时：大横杆计算大横杆计算当小横杆间距等于1/2立杆纵距时：M=0.175FLaM=0.213FLa立杆稳定性计算立杆稳定性计算组合风荷载时：组合风荷载时：不组合风荷载时：不组合风荷载时：立杆稳定性计算立杆稳定性计算计算立杆段取脚手架底部：此部位脚手架自重产生的轴压应力最大，风荷载产生的压应力较小。轴向力轴向力N计算计算风荷载计算风荷载计算风荷载体型系数风荷载体型系数s挡风系数挡风系数刘群在脚手架安全技术规范培训讲座一书中列有下表：轴心受压构件的稳定系数轴心受压构件的稳定系数 长细比长细比连墙件计算连墙件计算连墙件计算连墙件计算受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位.单扣件不能满足扣件抗滑承载力要求，可采用双扣件。单扣件不能满足扣件抗滑承载力要求，可采用双扣件。悬挑水平梁计算悬挑水平梁计算将钢丝绳拉接点作为一个支座。将钢丝绳拉接点作为一个支座。MmaxNxWA悬挑水平梁强度计算公式：悬挑水平梁强度计算公式：其中-截面塑性发展系数，取1.05；N：钢丝绳的轴向分力超静定梁计算方法超静定梁计算方法力法力法位移法位移法力矩分配法力矩分配法有限元法在结构力学平面杆系结构中的应用，即矩阵位移法。本软件以矩阵位移法作为理论基础，将矩阵位移法用于脚手架与模板支撑系统各构件的力学分析，自动生成计算简图，弯矩、剪力图，计算最大内力与变形值。矩阵位移法是以位移法为力学原理，应用矩阵理论，以电子计算机为工具的结构分析方法。矩阵位移法连续梁分析程序根据矩阵位移法的原理，我们设计了连续梁分析程序，程序设计总框图如下：开始输入原始数据子程序形成总刚度矩阵子程序形成荷载向量子程序引入支承条件子程序解方程组子程序计算单元内力子程序输出位移和内力子程序绘制计算简图与内力图子程序结束悬挑水平梁整体稳定性计算悬挑水平梁整体稳定性计算钢丝绳的计算钢丝绳的计算Ru=RAsina钢丝绳轴力：钢丝绳轴力：Fg=FgKFg-钢丝拉绳的容许拉力(kN);Fg-钢丝拉绳的钢丝破断拉力总和(kN)；-钢丝拉绳之间的荷载不均匀系数，对619、624、637钢丝绳分别取0.85、0.82、0.82；K:钢丝绳安全系数钢丝拉绳的容许拉力(kN)：钢丝绳的计算钢丝绳的计算水平梁锚固段与楼板连接的计算水平梁锚固段与楼板连接的计算连接处的支座反力按不设钢丝绳时计算！连接处的支座反力按不设钢丝绳时计算！混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定：吊环埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，在构件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2。图示：图示：