C座满堂脚手架施工方案(DOC 50页)

C座满堂脚手架施工方案(优质资料，可直接使用，可编辑，推荐下载）西安东仪厂二期高层住宅楼工程C座满堂脚手架施工方案 施工单位：中国核工业第二二建设东仪项目 批 准:审 核:编 制：日 期： C座满堂脚手架施工方案一。工程概况：西安东风仪表厂C座高层住宅楼建筑物总高87。3m，地下一层，地上二十九层。地下室层高为5。10m，地上每层3m.由于地下室层高超过5m,结构施工阶段的墙柱钢筋绑扎和模板支撑架均采用满堂脚手架支撑、固定,施工完毕后拆除.模板支撑架架体设计:因地下室梁板结构体系较为繁杂，地下室顶板为250厚，故地下室采用所有立杆全部加密的形式搭设，立杆纵横距设置为0。8m，步距为1。5m （第一步为1。7m)，扫地杆距地0.15m，确保整个架体的稳定性。二编制依据:建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ5999中国建筑工业出版社。三选材：本工程采用扣件式钢管架，架体均采用48钢管，壁厚3。5mm,钢管的端部切口应平整。扣件、连接件为铸钢成品配套件,材料质量及性能均符合国家有关规范要求。四.扣件式模板支撑架搭设:使用扣件式钢管脚手架杆配件模板支撑架时，作用于跨中的集中荷载应不大于以下规定值：相应于0。9m、1。2m、1。5m和1.8m跨度的允许值分别为4.5KN、3.5KN、2。5KN和2KN。五.模板支撑架搭设流程：场地清理定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆剪刀撑循环立杆至剪刀撑操作直到相应设计高度铺设模板。六。搭设要求：1、底板砼浇筑完毕，并且强度达到10Mpa以上。2、根据梁、板实际位置及纵、横距要求放线定位.3、搭设：a立杆:横、纵间距都不大于1m，梁两侧局部立杆加密，立杆根据层高要求,选用合适长度的钢管，最多对接一次，采用对接扣件固定.b水平杆：第一层步距1.7m，以上每层步距为1.5m，水平杆连接采用对接接头或搭接接头，上下邻杆接头不得设在同跨内,相距应大于500mm，且应避开跨中,横向水平杆搁在纵向水平杆之上，满堂架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。c小横杆的设置：每一主节点必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。d剪刀撑：梁底支撑架的斜支杆也以剪刀撑代替，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑应随立杆纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均须支撑在垫板上或基面砼面上，每道剪刀撑应连接34跨，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在450600之间。七。脚手架拆除：1、拆除前,必须保证混凝土强度达到75以上，悬挑构件的强度达到100。2、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求，清除脚手架及地面障碍物。3、拆除作必须自上而下逐层进行,严禁上、下同时作业。4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设抛撑加固后，再拆除连接件。拆除时要设置明显标识或警戒线，并由专人看护，防止其它人员进入拆架区内.5、拆除的杆配件严禁抛至地面，钢筋必须采用溜绳往下放,拆下的钢管、配件须按有同规格、型号堆放整齐，以备使用。八.质量要求：1、脚手架立杆应设有纵、横向扫地杆，纵向扫地杆距底座上皮150mm,横向扫地杆固定于纵向扫地杆的下方的立杆上.2、立杆采用对接扣件连接，相连立杆的接头不允许设在同步内，同步内隔一根立杆的接头高度不低于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。3、纵向水平杆设在立杆内侧,长度不小于3跨，相连两杆的接头不允许设在同步或同跨内,不同步内相连两杆的接头距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于纵距的1/3。4、纵向水平杆作为横向水平杆的支座,固定于立杆上。5、主节点处必须设横向水平杆,用直角扣件扣接并严禁拆除,且主节点处扣件距离不大于150mm.6、剪刀撑接长采用搭接,搭接长度不少于600mm，且不少于2个旋转扣件连接。7、剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心与主节点的距离不大于150mm。8、立杆的纵向垂直偏差不得大于50mm，横向偏差不得大于20mm；水平偏差不大于总长度的1300，横杆的偏差不大于10mm.9、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。10、扣件紧固力宜在4555N.m范围内,不得低于45N。m或高于60N.m.九.安全措施：1、搭设前应认真熟悉掌握本方案,并对操作工人认真交底。2、搭设架子的操作工人必须是具有操作证的熟练架子工，无操作证不得进行搭设。3、搭设时必须系好安全带，戴好安全帽，穿工作服、工作鞋，严禁穿皮鞋、凉鞋作业.4、每层脚手架搭设完后，须进行专门验收，专职安全员检查签字后方可使用.5、夜间不得进行脚手架搭设的施工。6、专业电气人员必须将架子的底部与重复接地接通，接地电阻不大于10欧,以防雷击或与施工用电连接。7、外侧围护网的封闭须严密、牢固，不得有漏洞。8、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施,并在作业完毕后，及时予以恢复.9、工人在架上作业中，必须注意自身和他人的安全，避免发生碰运撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息.10、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道,严禁攀援脚手架上下.11、每班工人上架作业时，先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，立即通知所有架上人员撤离。十.满堂脚手架计算书1、参数信息:a 主楼和车库区脚手架参数横向间距或排距(m）：0。80;纵距（m)：0.80；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。10；脚手架搭设高度(m)：5.2m;采用的钢管(mm）:483。5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑形式式:木方支撑；木方尺寸:60mmX80mm板底木方的间隔距离（mm）：300。00；b 主楼区和车库区荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0。350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m）:0。25；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：1.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:3.000；c 主楼区和车库区楼板参数钢筋级别：三级钢 HRB400；楼板混凝土标号:C35；每层标准施工天数：8；计算楼板的宽度（m）：38。80；计算楼板的厚度(m）:0.25；计算楼板的长度（m）:56.90；施工平均温度(）:10.000； 图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 (一)模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算. 静荷载标准值 q1 = 25.0000。2500.800+0.3500。800=5。280kN/m 活荷载标准值 q2 = (2。000+3。000)0。800=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80。0025。0025.00/6 = 8333.33cm3; I = 80.0025。0025.0025。00/12 = 104166。70cm4; (1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）; M 面板的最大弯距（N。mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值（kN/m）； 经计算得到 M = 0.100(1.205。280+1.44.000)0.3000.300=0。107kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10710001000/8333334=0.013N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ (2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600（1.205.280+1。44。000)0.300=2.148kN 截面抗剪强度计算值 T=32148.0/(2800.000250。000)=0。016N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T,满足要求! （3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.2803004/（10060001041666688)=0.00004mm 面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！ （二）模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算. 1.荷载的计算 （1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25。0000。2500。300=1.875kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m)： q12 = 0。3500.300=0.105kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （3。000+2。000)0。300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1。201。875+1.200.105=2.376kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下： 均布荷载 q = 3.581/0。800=4。476kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.480。800。80=0。286kN.m 最大剪力 Q=0.60。8004.476=2。148kN 最大支座力 N=1.10.8004.476=3.939kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6.008.008.00/6 = 64。00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。286106/64000。0=4。48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32148/(26080)=0.671N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ （3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.980kN/m 最大变形 v =0.6771。980800。04/（1009000。002560000.0）=0。238mm 木方的最大挠度小于800。0/250，满足要求！ （三）板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。853kN。m 最大变形 vmax=0.595mm 最大支座力 Qmax=11.406kN 抗弯计算强度 f=0。853106/5080.0=167。92N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800。0/150与10mm，满足要求! （四）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.41kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！ R8。0 kN时，可采用单扣件; 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 （五）模板支架荷载标准值（立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架的自重(kN）: NG1 = 0.1295.200=0。671kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重（kN)： NG3 = 25.0000.2500。8000.800=4。000kN经计算得到，静荷载标准值 NG = （NG1+NG2+NG3）= 4。895kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = （3。000+2.000）0.8000。800=3。200kN 3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。20NG + 1.40NQ （六）立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 10。35kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 （cm);i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2）; A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）; f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m); 如果完全参照扣件式规范，由公式(1）或（2）计算 l0 = k1uh （1) l0 = (h+2a) (2） k1 计算长度附加系数,按照表1取值为1。155; u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3；u = 1。700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。10m； 公式(1）的计算结果：l0=1.1551.7001。50=2。945m =2945/15.8=186。408 =0。207 =10354/(0.207489）=102。128N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/15.8=107.595 =0。537 =10354/（0.537489)=39.399N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算 l0 = k1k2(h+2a) （3） k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1。007； 公式(3)的计算结果：l0=1。1551.007（1。500+20。100）=1.977m =1977/15。8=125。142 =0。424 =10354/（0.424489)=49。979N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!A. 满堂红脚手架施工方案本工程大堂装修吊顶设计标高最高为8.4m,最低为7.8m,因此此部分装修需搭设满堂红脚手架，脚手架高度按照吊顶设计标高1.5m设计，采用钢管脚手架.A 施工方法：A. 从一个角部按照间距900mm布置立杆，保证立杆平直放置，扫地杆距地500mm，立杆底部设置脚手板,立杆纵距为1200mm,钢管之间采用接头卡连接，水平杆与立杆之间采用转卡连接。B. 装设第一步的纵向水平杆，随校正立杆之后予以固定，并按此顺序依次向上搭设。C. 立杆接长沿高度方向错开500mm,搭接长度不小于600mm。D. 脚手架周圈立杆高度比其他部位立杆高度高500mm，作为安全防护使用.E. 脚手架上采用钢管上满铺50mm厚脚手板一层，钢管间距300mm，与水平杆及相邻立杆使用十字卡连接。脚手板之间使用8铁丝连接，保证绑扎牢固。B 施工满堂红脚手架计算： 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 500072002)、建筑结构荷载规范（GB 500092001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等规范.落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元一、参数信息： 1。基本参数立柱横向间距或排距la（m)：0.90，脚手架步距h(m）：1.20；立杆纵向间距lb（m）：0。90，脚手架搭设高度H（m）：8。00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m）：0。30，平台底钢管间距离（mm)：300.00；钢管类型（mm):483.2，扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2。荷载参数脚手板自重（kN/m2）:0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150;材料堆放最大荷载（kN/m2)：5。000;施工均布荷载标准值(kN/m2):1。000;二、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.73 cm3;截面惯性矩 I = 11。36cm4；纵向钢管计算简图 1。荷载的计算： (1）脚手板与栏杆自重（kN/m)： q11 = 0.150 + 0。3000。300 = 0。240 kN/m； （2)堆放材料的自重线荷载（kN/m）： q12 = 5。0000.300 = 1。500 kN/m； （3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）: p1 = 1.0000。300 = 0。300 kN/m 2.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下：最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1 = 1。2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.240+ 1.21.500 = 2。088 kN/m；均布活载:q2 = 1。40。300 = 0.420 kN/m;最大弯距 Mmax = 0。12。0880.9002 + 0。117 0。4200.9002 = 0.209 kN。m ；最大支座力 N = 1.12。0880。900 + 1。20.4200。900 = 2.521 kN;截面应力= 0.209106 / (4730。0） = 44。172 N/mm2;纵向钢管的计算强度 44.172 小于 205。000 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;计算公式如下:均布恒载: q = q11 + q12 = 1。740 kN/m；均布活载： p = 0。300 kN/m； V = （0.677 1.740+0。9900。300)900。04/(1002.060105113600。0)=0。414mm纵向钢管的最大挠度小于 900。000 /250 与 10，满足要求!三、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2。521 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN。m） 支撑钢管计算变形图(kN。m） 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0。605 kN。m ;最大变形 Vmax = 1。502 mm；最大支座力 Qmax = 8.235 kN ；截面应力= 127.933 N/mm2;横向钢管的计算强度小于 205。000 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8。235 kN; R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 7.877 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1.59 cm; A - 立杆净截面面积(cm2):A = 4.50 cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=4。73 cm3;- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2; Lo- 计算长度 （m);如果完全参照扣件式规范，由公式(1）或（2）计算 lo = k1uh （1） lo = (h+2a） （2) k1- 计算长度附加系数,取值为1.185； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3；u = 1。700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。300 m;公式（1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851。7001。200 = 2。417 m; Lo/i = 2417。400 / 15。900 = 152。000 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。301 ；钢管立杆受压强度计算值； =7877.040 /（ 0.301450.000 ）= 58.155 N/mm2；立杆稳定性计算 = 58。155 小于 f = 205.000满足要求！公式(2）的计算结果: Lo/i = 1800。000 / 15。900 = 113。000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ；钢管立杆受压强度计算值； =7877。040 /( 0。496450.000 )= 35.291 N/mm2；立杆稳定性计算 = 35.291 小于 f = 205.000满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3）计算 lo = k1k2(h+2a） (3) k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.014 ；公式（3)的计算结果： Lo/i = 2162。862 / 15。900 = 136.000 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。367 ;钢管立杆受压强度计算值； =7877。040 /( 0。367450。000 )= 47。696 N/mm2；立杆稳定性计算 = 47。696 小于 f = 205.000满足要求!C 搭设安全要求:F. 搭设过程中施工人员施工必须佩戴安全带.G. 架子工必须持证上岗。H. 搭设时不得从操作面向下乱扔钢管、卡子。I. 搭设完毕后应进行检查验收，检查合格后才能使用.和昌悦澜湾北苑B标段满堂脚手架施工方案 审批：平煤神马建工集团二0一四年四月八日目录一、编制依据3二、工程概况3三、脚手架搭设施工方案及施工工艺4四、模板安装方案及工艺11五、扣件式钢管脚手架及模板安全计算15六、脚手架、模板支架安全检查21七、施工注意事项23八、泵送砼模板安全措施25九、脚手架平面图、立面图26一、编制依据1、业主提供的有关设计施工图纸资料及技术说明2、业主组织的图纸会审会议纪要3、和昌悦澜湾北苑B标段施工组织设计 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001) 5、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2021) 6、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006） 7、建筑结构荷载规范（GB500092001） 8、钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程-北京市建委、质监局 9、扣件式钢管脚手架计算手册-中国建筑工业出版社10、建筑施工安全计算中国建筑工业出版社11、建筑施工计算手册第二版二、工程概况本工程由河南创和置业开发、河南省建筑设计研究院勘探、河南省纺织建筑设计院设计、河南海华工程建设监理公司监理、平煤神马建工集团承建和昌悦澜湾北苑项目B标段，包含（2#、3#、5#、6#楼及相连商业、地下车库），占地总面积42520。23.和昌悦澜湾北苑项目B标段由2#、3、5#、6#楼4栋高层住宅楼及相连商业、地下车库组成。主楼地下3层，车库部位地下2层,主要是作人防工程、车库及设备用房；主楼地上由2栋27层1栋26层及一栋21层的楼房组成；主楼地下部分为三层地下室，车库部分为地下两层。地下室外墙均为400mm/350mm/300mm厚钢筋混凝土墙。结构类型为：住宅楼范围内为剪力墙结构、CFG桩+筏板基础;住宅楼范围外为钢筋混凝土框架结构、CFG桩+筏板基础。本工程中,梁宽200-500mm，梁高400-850mm，楼板厚100-250mm，层高2。9m-3。48m。三、脚手架搭设施工方案及施工工艺 3.1、施工材料要求 3。1.1构配件外观质量及技术资料按表3.1。1执行：表：项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷,严禁打孔;钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆,钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48mm；壁厚大于等于3mm。3游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮;活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1 mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测15厚胶合板9151830厚3钢板尺测量底座及可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于45扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。3钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测 3。1.2钢管、扣件的力学性能按表3。1.2进行检测：表3。1。2构配件名称检测项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批，每批抽取1根低压流体输送用焊接钢管扣件直角:抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500件 8件5011200 13件1200110000件20件钢管脚手架扣件 3.1.3 构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的严禁使用。3。2 施工技术要求 3.2.1 满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内，否则须经验算后制定加固方案。 3。2.2 结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置,且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm。(见图3。2.2-1、3。2。2-2)图3.2。21模板支架立杆沿梁截面方向布置图图2模板支架立杆沿梁截面方向布置图 3.2.3 设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm.（见图3。2.2-1） 3.2。4 模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm.（见图3。2.5。5)图3.2.5模板支架顶部自由段长度示意图3。2.6钢管扣件式模板支架立杆接长必须采用对接，禁止搭接。纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm；脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方。3。2.7 模板支架四边与中间每隔46排立杆应设置一道竖向剪刀撑,由底至顶连续设置；（见图3.2。7)图3。2。7模板支架竖向剪刀撑布置示意图3。2。8 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于lm.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm；（见图3。2。8）图3。2。8不同基础高度架体搭设3。2.9扣件安装应符合下列规定：1、 螺栓拧紧力矩应控制在40N。m65N。m之间；2、主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；3、 对接扣件开口应朝上或朝内；4、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3.3脚手架搭设工艺流程：放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装在可调顶托上铺设梁底主次龙骨梁底模及侧模安装在可调顶托上铺设板底主次龙骨楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养,达到施工规范要求的拆模强度拆模令经监理审批,同意拆模，拆下顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆3.4 施工方案 我公司结合本工程特点及钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程要求,本工程梁板的支撑系统采用模板支撑体系，脚手架采用扣件式钢管脚手架,具体搭设方法根据计算确定.3。4.1梁下立杆间距的确定梁高（mm)搭设高度（m)180300301600601900901150015012400240130004m以下立杆纵向间距（mm）12001200900900600600立杆横向间距（mm）900900600300300300立杆步距（mm)120012001200900900900 其中，梁下设顶撑。本工程中大部分梁高400-850mm，地下室个别梁高1000mmH1500mm，依据上表，梁高400850mm部位拟采用立杆纵向间距900mm，横向间距600mm,步距1200mm；梁高1000mm8100梁8758100悬臂构件27521004.8。2 已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后,方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。4。8。3 模板拆除后，应及时进行清理,并分类堆放好。五、扣件式钢管脚手架及模板安全计算 5。1 梁底计算对地下车库梁截面分析，最大框架梁截面尺寸为b*h=500850,跨度2。7m，最大支撑高度3。48m. 5。1.1模板荷载的选取与计算：模板及支架自重。（取梁的一个跨度进行计算）砼自重: 0。5（梁宽）0.85(梁高)24KN/m3=10。2KN/m钢筋自重：0.5（梁宽）0.85（梁高）1。5KN/m3=0。638KN/m模板自重:0.5（梁宽）0。85（梁高)0.5KN/=0。213KN/m相加得恒载标准值q1 =1。2（+）=13。282KN/m 施工人员及施工设备自重计算直接支承小楞结构时:q 2=0.5（梁宽）2。5KN/=1。25 KN/m计算支架立柱及其他支承结构时： q，2 =0.5（梁宽）*1.0KN/= 0.5 KN/m 振捣砼时产生的荷载:对水平面模板为：q3 =0.5（梁宽）2KN/ 1。4= 1.4KN/m 对垂直面模板为:q,3=0。5(梁宽)4KN/1。4=2。8 KN/m 5.1.2 梁底模板计算：垂直荷载取值qm= q1+ q3=1.2(+)+ （用于计算承载力) =13。282KN/m +2.8KN/m =16.082 KN/mqw=+=11.051 KN/m (用于计算挠度）因为实际砼浇注中采用斜面分层工艺，且在砼浇捣过程中，振动棒的作用范围较大，在跨距较小时可近似认为活载为均布且同时作用于各跨,不考虑最不利荷载分布。面板材料采用15厚胶合板，弹性模量E=1.1104N/2抗弯强度fm=25N/2 抗剪强度fv=1。4N/2肋的间距L=0.35m(梁底横向木方间距），胶合板厚h=15mm，胶合板宽度b=500 mm， 抗弯强度验算：bh2500182w= = =270006 6Mmax=1/8mqml2=0.12516.0820.352=0.246Nm=0。246106 N/2Mmax0.246106= = =15.19N/2fm=25N/2W 16200强度满足要求。抗剪强度验算:Vmax=Kvqml=0。60616。0820。35=3.41KN 3 Vmax 33。41103= = =0。68N/2fv=5.04N/22bh 250015抗剪强度满足要求。挠度验算： qwl4=Kw 100EI 11。051（350)4 lo(350)=0。644 =0。62 =1.4 1001。1104500183/12 250挠度满足要求5.1.3 梁底水平枋木计算:梁底横向方木长L1=0。75m，bh=50100， 间距L1=0.35m。由于受到侧向斜撑的影响。横向方木按均布荷载计算。下部纵方木间距L=0.35m。方木均为红木。弹性模量E=9.5*103N/2抗弯强度fm=13N/2 抗剪强度fv=1.4N/2计算荷载取值:q=qmL1=16.0820.35=5.63KN/mMmax=Kmq