直接转矩控制_概论

交流电机直接转矩控制策略综述交流电机相对于直流电机在结构简单、维护容易、对环境要求低以及节能和提高生产力等方面具有 足够的优势，使得交流调速已经广泛运用于工农业生产、交通运输、国防以及日常生活之中。随着 电力电子技术、微电子技术、控制理论的高速发展，交流调速技术也得到了长足的发展。目前在高 性能的交流调速领域主要有矢量控制和直接转矩控制两种。1968 年 Darmstader 工科大学的 Hasse 博士初步提出了磁场定向控制(Field Orien tat ion)理论，之后在1971年由西门子公司的 F.Blaschke对此理论进行了总结和实现，并以专利的形式发表，逐步完善并形成了现在的各种矢量 控制方法。对于直接转矩控制来说，一般文献认为它由德国鲁尔大学的 M.Depenbrock 教授和日本的I.Takahashi 于1985 年首先分别提出的。对于磁链圆形的直接转矩控制来说，其基本思想是在准确观测定子磁链的空间位置和大小并 保持其幅值基本恒定以及准确计算负载转矩的条件下，通过控制电机的瞬时输入电压来控制电机定 子磁链的瞬时旋转速度，来改变它对转子的瞬时转差率，达到直接控制电机输出的目的。在控制思 想上与矢量控制不同的是直接转矩控制通过直接控制转矩和磁链来间接控制电流，不需要复杂的坐 标变换，因此具有结构简单、转矩响应快以及对参数鲁棒性好等优点。图1为典型的圆形磁链直接 转矩控制系统结构图。Ws图 1圆形磁链直接转矩控制系统控制框图个磁链扇区优化开关表/11磁链观测 转矩计算事实上，1977年AB Plunkett曾经在IEEE的工业应用期刊上提出了类似于目前直接转矩控 制的结构和思想的直接磁链和转矩调节方法，在这种方法中，转矩给定与反馈之差通过PI调节得到 滑差频率，此滑差频率加上电机转子机械速度得到逆变器应该输出的电压定子频率;定子磁链给定与 反馈之差通过积分运算得到一个电压与频率之比的量，并使之与定子频率相乘得到逆变器应该输出 的电压，最后通过 SPWM 方法对电机进行控制。图 2 是直接磁链和转矩调节的控制框图，比较图 1 和图2 可以看出两者都是对转矩和磁链进行直接 控制，本质上都是对瞬时滑差进行了控制，所不同的是前者通过Bang-Bang控制的方法获得电压矢 量，后者通过PI调节的方式获得电机输入控制电压。Juf控制d)IM图 2 直接磁链和转矩调节系统控制框图直接转矩控制提出来将近有 20 年了，目前在此基础上已经发展出来了多种控制策略及其数字化 实现方案、磁链观测以及速度辨识的方法，本文将对它们进行分类，并作分析和比较。2 电机模型和直接转矩控制策略直接转矩控制是基于静止坐标系 下来进行控制的，如图 1 所示，在传统的直接转矩控制中，通 过检测定子两相电流、直流母线电压和电机转速(在无速度传感器DTC中不需要测速)进行定子磁链 观测和转矩计算，使二者分别与定子磁链给定和转矩给定相减，其差值又分别通过各自的滞环相比 较，输出转矩和磁链的增、减信号，把这两个信号输入优化矢量开关表，再加上定子磁链所在的扇 区就得到了满足磁链为圆形、转矩输出跟随转矩给定的电压矢量。磁链和转矩的滞环可以设置多级， 并且其宽度可变，滞环宽度越小，开关频率越高，控制越精确。直接转矩控制具有结构简单、转矩响应快以及对参数鲁棒性好等优点，但它却是建立在单一矢 量、转矩和磁链滞环的 Bang-Bang 控制基础之上的控制方法，不可避免地造成了低速开关频率低、 开关频率不固定以及转矩脉动大，限制了直接转矩控制在低速区的应用。针对于此，国内外有很多 学者提出了各种提高开关频率、固定开关频率以及减小转矩脉动的方法，本节将逐一列出分析比较。3无差拍(Deadbeat)空间矢量调制方法3.1 T.G.Habetler 的空间矢量调制方法 把无差拍方法应用于直接转矩控制首先是由美国人 T.G.Habetler 提出来的。这种方法的主要思想是在本次采样周期得到转矩的给定值与反馈值之差，这个差值可以用下式表示出来：的二螢(-沧血+%) + (%叮-化尹门)(1)其中包含有空间电压矢量在d轴和q轴上的两个分量。另外可以得到使定子磁链幅值达到给定值的 所加空间电压矢量的数学式子：九 + 0 旳)+ (匕 N + sd )2利用式(1)和式(2)可以联立求解出下一周期使转矩误差和磁链误差为零的空间电压矢量的两个分量 Vd和Vq,显然，此空间电压矢量的幅值和相位是任意的，可以通过相邻的两个基本的电压矢量合成 而得。利用计算出来的空间电压矢量可以达到转矩和磁链无差拍的目的。利用 Habetler 的无差拍方法，从理论上可以完全使磁链和转矩误差为零，从而消除转矩脉动， 可以弥补传统 DTC 的 Bang-Bang 控制的不足，使电机可以运行于极低速下。另外，通过无差拍控制 得到的空间电压矢量可以使开关频率相对于单一矢量大幅提高并且使之固定，这对于减少电压谐波 和电机噪声是很有帮助的。但是由式(1)和式(2)可以联立求解出的空间电压矢量作用时间可能会大于采样周期，这说明不 能同时满足磁链和转矩无差拍控制。因此作者提出了三个步骤，首先是否转矩满足无差拍，如果不 满足再看是否磁链满足无差拍，如果还不满足就按照原有直接转矩控制矢量表来选取下一周期的单 一电压矢量。因此按照Habetier的无差拍方法最大的计算量有四个步骤,这将耗费很大的计算资源, 不易实现，另外在整个计算过程中对电机参数的依赖性比较大，这将降低控制的鲁棒性。3.2 转矩或磁链的预测控制方法在TG Habetier的无差拍的直接转矩控制方法中，由于计算量很大而不易实现，因此出现 了一系列的简化的无差拍直接转矩控制,比较典型的是转矩跟踪预测方法。在这种方法中,分析了 低速转矩脉动的情况，得出转矩脉动锯齿不对称的结论，之后又进一步由基本电机方程得出转矩变 化式子：7(、瓯 y.V5)-RmT-p2T5其中：山二(厶,通过分析(3)式可知，非零电压矢量和零电压矢量对转矩变化的作用是不同的，前者可以使转 矩上升或下降，而后者总是使转矩下降。另外，在不同的速度范围内二者对转矩作用产生的变化率 也在变化。在转矩预测控制方法中，电压矢量在空间的位置是固定不变的，合成在两个单一电压矢 量的中间，但是电压矢量不是作用整个采样周期，而是有一定的占空比，在一个采样周期中可以分 为非零电压矢量和零电压矢量。如果使下一采样周期非零电压矢量和零电压矢量共同作用产生的转 矩变化等于本周期计算出来的转矩误差，如下式所示：AT1* =将消除转矩误差，达到转矩无差拍控制的目的。即使出现计算出来的电压矢量作用时间超出采 样周期，也可以用满电压矢量来代替，因此是非常易于实现的，从实验结果来看，转矩脉动的锯齿 基本上对称，说明转矩的脉动已经大为减少。上法认为磁链被准确控制或变化缓慢，而没有考虑磁 链的无差拍控制，在文献中对磁链也进行了预测控制，在这中方法中，通过磁链的空间矢量和电压 矢量关系可近视得到：忆=H瓦卜21cos %其中屮S是在电压矢量作用下的磁链幅值改变量，e V屮是二者的空间角度。设第k采样周 期的磁链误差为屮SO,那么根据公式(5),可以得到使第k+1周期磁链误差为零的矢量作用时间 为：。以转矩控制优先为原则，根据转矩预测控制计算出来的矢量作用时间和磁链预测控制计算出来 的作用时间可以得到综合的矢量作用时间。考虑磁链的无差拍控制之后相对于单纯的转矩无差拍控 制效果好，既消除了转矩脉动，又不会产生磁链畸变，并且计算量不会太大。除了上述的转矩无差 拍控制方法，在文献中也采用了类似的方法，最后的电压矢量计算作用时间也基本相同，此处不详 述。同Habetier的无差拍方法一样，预测方法也要用到比较多的电机参数，如果能在线实时辨识定 子电阻和转子时间常数，将大大提高控制精度。3.3基于检测反电势的离散时间直接转矩控制(DTDTC)使用离散时间的方法进行异步电机的控制在文献中已经有了比较详细的介绍，在文献中，首 次把这种方法使用于直接转矩控制，其基本方法如下:对由电机的基本电路模型得到的电压方程和磁 链方程进行离散化如下:i5(k + V) = i5(k) + bAV5(k)或忆(疋+1) = / (疋)+ Tse(k) +也A匕(k)其中的反电势的计算式为：吩-1)乂(1)+吆耳Ma,b的定义对转矩方程也进行离散化，并把方程(7)代入其中，同时也把方程(7)代入到磁链的 幅值平方表达式中去，利用离散的转矩方程和离散的磁链幅值平方式可以求解出下一周期的的空间 电压矢量的增量 VSx和 VSy,代入以下方程可以得到转矩和磁链无差拍控制的电压矢量，并对其进行了限幅：工(离散时间直接转矩控制可以通过差分方程，把k+i周期的所应达到的转矩和磁链递推出来，因 此可以同时达到转矩和磁链的无差拍控制，从实现方式上是很适合于数字化控制的，另外这种方法 主要基于定子侧进行控制，所需的电机参数只有定子电阻和电感，对电机参数变化的鲁棒性比较好， 从实验结果来看，系统的动态响应性能是比较好的。但是在这种方法中，需要检测电机的相电压， 这增加的系统硬件的复杂性，另外，计算量也比较大。3.4 基于几何图形的无差拍控制在文献中，对定子磁链方程、转子磁链方程以及由定、转子磁链表达的转矩方程进行离散化 之后把前两个方程带入到转矩方程中去。通过离散的转矩方程分析可以知道施加电压矢量可以使转 矩误差为零，转矩变化到平面上的一条直线上，这条直线与转子磁链矢量方向平行。采取同样的方 法可以分析知道施加电压矢量可以使磁链误差为零，磁链变化到平面上的一个园上，这个园与与磁 链园同心。于是利用直线和园的交点就可以得到使转矩和磁链无差拍控制的电压矢量，当然这个电 压矢量受到逆变器所能输出的电压大小的限制。 把几何图形引入到无差拍的控制中来是一个比较好的思路，可以得到最优的无差拍控制的电压矢量， 同时也有助于理论上的分析。但是就如何把图形方式和数字化控制结合起来从实现方式上来说还是 存在有一定的难度。4离散空间矢量调制(DSVM)方法无差拍的直接转矩控制从理论上可以最大化地消除转矩和磁链的的误差，克服了 Bang-Bang 控 制不精确性的弱点，但是需要比较大的计算量，并且这些计算都是与电机参数有关，容易引起计算 上的误差。因此在文献中提出了既不需要多少计算，又能提高转矩和磁链控制精度的离散空间矢量 调制方法。图 3 DSVM 的空间电压分布情况在离散空间矢量调制方法中，通过对两电平逆变器输出的六个基本电压矢量中的相邻电压矢量 和零电压矢量进行有规律的合成，如图 3 是使用相邻的单一矢量 2 和单一矢量 3 以及零电压矢量合 成出来的空间电压矢量。从图 3 中可以看出其合成方法是把整个采样周期平均分为 3 段，每一段由 非零电压矢量或零电压矢量组成，如空间电压矢量 23Z 是由矢量 2 和矢量 3 以及零电压矢量各作用 1/3 采样周期，可以采用 5 段式或 7 段式方式合成(文中没说明)，利用这种有规律的合成方法一共 可以合成出 10 个电压矢量。细化的电压矢量可以对转矩和磁链进行更精确的控制，文献中对磁链使用了传统的 2级滞环 Bang-Bang 控制，而考虑到转矩需要动态响应快，对其划分了 5 级滞环 Bang-Bang 控制，如图 4所 示，不同的误差带内使用不同的电压矢量表。另外，作者通过推导得到电压矢量对转矩变化的影响 式子如下所示：A兀2-咽戚心)丿瓦订血(10)从式(10)中可以看出同一电压矢量在低速和高速对转矩变化的影响是不同的。因此，在不同的速度 范围使用了不同的电压矢量，如图 3 所示。从另一方面看，低速使用幅值小的电压矢量以及高速使 用幅值大的电压矢量也是符合 V/f=C 这一规律的。传统的直接转矩控制在低速时连续使用较多的零 电压矢量使开关频率很低，转矩脉动大。而按照离散空间矢量调制的方法由于低速使用幅值小的电 压矢量，因此连续使用的零电压矢量少，开关频率高，转矩脉动小。另外，由于高速时的电压矢量 比较多，可以划分 12 个扇区，使用两个电压矢量表，这样可以进行更精确的控制。图 4磁链 2 级滞环和转矩 5 级滞环从以上分析可以看出，离散的空间矢量调制方法易于实现，不需要有无差拍控制那样多的计算， 保持了传统Bang-Bang控制的优点，因此鲁棒性好，但相对于传统的直接转矩控制又可以提高转矩 和磁链控制精度，减小低速转矩脉动。但是控制精度越提高，矢量划分就越细，电压矢量控制表就 越多越大，这将增加控制的复杂性。因此，如果能让离散的空间矢量调制与无差拍控制结合起来， 将会有助于克服这个缺点。5由PI调节器输出空间电压矢量的方法在直接转矩控制中，如果能获得任意相位的空间电压矢量，将有助于减小低速下的转矩脉动， 达到矢量控制在低速下的稳态性能。第 3 节中的无差拍控制就能得到任意相位的空间电压矢量，但 是计算比较复杂，实现比较困难。另一种获得任意相位的空间电压矢量的方法是使用PI调节器。 AB Plunkett的直接转矩和磁链调节方法就是一种PI调节方法，只是那时候还没有空间电压矢 量这个概念，只能使用SPWM方法输出电机控制电压。在文献中，所提出的直接转矩控制使用PI调节 的方法，并且用于SVM的方法输出空间电压矢量，其控制结构如图5所示。图 5 基于 PI 调节的直接转矩控制结构图在图5中，由转矩给定和转矩反馈获得转矩误差输入PI调节器中，经过PI调节得到q轴电压 矢量，由定子磁链给定和定子磁链反馈获得定子磁链误差输入PI调节器中，经过PI调节得到d轴电 压矢量，之后将d轴和q轴的电压矢量旋转变换到静止坐标系下的a轴和0上，用于空间电压矢量 的输出，显然这个空间电压矢量在空间位置上的相位是任意的。从结构上看基于 PI 调节的直接转矩 控制相似于定子磁链定向的矢量控制，但二者是有区别的，定子磁链定向的矢量控制基于同步旋转 坐标系，定向于定子磁链 d 轴， q 轴磁链为零，另外在 d 轴方向还要对磁链和和 q 轴方向上的电流 进行解耦，而这些对于基于 PI 调节的直接转矩控制不需要，其中只需要使转矩输出和定子磁链反馈 通过 PI 调节方法来跟随上给定即可，因此从实现上是比较简单的，同时鲁棒性也比较好，并且相对 于传统的直接转矩控制可以提高开关频率，减小了低速下的转矩脉动，但是在这种方法当中需要选 取合适的PI参数，否则会影响控制系统的动、静态性能。除了以上这种PI调节的直接转矩控制外， 在文献中还在ABPlunkeet的直接转矩和磁链调节法的基础上做了进一步的研究，使用空间电压 矢量的方式输出，此处不详细叙述。6 注入高频抖动提高开关频率在前面的各种直接转矩控制策略中都谈到提高低速下的开关频率可以降低转矩脉动，同时也可 以降低噪声。在文献中，提出了一种在传统的直接转矩控制基础上注入高频抖动的方法提高开关频 率，其中作者用图表的方式显示了开关频率随转矩和磁链滞环宽度的减小而提高，但是这种提高是 有限的，一个最主要的原因是磁链和转矩控制上的延迟，滞后越大开关频率就越低。例如从仿真来 看10p s延迟有14kHz的开关频率，但当有20p s的延迟时只有8kHz的开关频率。文献中提出的提 高开关频率方法是在转矩和磁链滞环内叠加上高频的三角波，其幅值与滞环宽度相当，其结构图 6 所示。图 6 注入高频抖动的方法提高开关频率当反馈值大于三角波时电压矢量减小，当反馈值小于三角波时电压矢量增大，因此，即使控制 上有延迟，但随着三角波频率的增大，开关频率也就提高了，例如当三角波的频率为30kHz时，开 关频率可达10kHz。文献中采用的是单一电压矢量的方法，如果能采用空间任意电压矢量的方法， 可以使开关频率进一步提高。7 大容量的直接转矩控制的低速控制策略直接转矩控制当初在德国提出来是为了解决大容量的机车控制的问题，其中最重要的一点就是 要降低开关频率。目前以GTO作为逆变器的功率器件时，其开关频率一般不超过200Hz,使用IGBT 时，一般也不能超过500Hz。因此以上的各节所描述的直接转矩控制策略将不适用于大容量的直接 转矩控制，否则将造成比较高的开关频率。在低速下，如果使用直接转矩进行控制，首先是采样周 期很小，否则转矩脉动大，而且容易过流。其次是要求圆形磁链，否则转矩脉动大;再次是要使用单 一电压矢量，并且占空比为100，这样才能减少至少一半的开关频率;最后是转矩和磁链要有比较 大的滞环，否则开关频率也比较高，但是，如果转矩和磁链的滞环太大，又会造成比较大的转矩脉 动。因此在大容量的调速中不易使用传统的直接转矩控制。目前使用的最成熟的方法是间接转矩控 制，其控制结构如图 7所示。*L.X51图 7 间接转矩控制框图由图7可以看出，这种控制方法其实是在ABPlunkett的直接转矩和磁链调节法上的一种改 进，其中转矩调节器输出的是动态滑差在一个采用周期的积分动态增量 Xd，而稳态滑差由磁链和 转矩计算出来。动态滑差与电机机械角速度之和得到同步角速度，对其在一个采样周期进行积分就 可以得到磁链在一个周期内的相位稳态增量 X0,使之与动态增量相加可得磁链在一个采样周期总 的相位增量 X。磁链调节器输出幅值增量k屮，利用相位增量和幅值增量以及电压方程可以得到控 制电机的空间电压矢量。从以上分析可以看出间接转矩控制的物理概念是很清晰的。通过计算磁链 的幅值增量和相位增量来决定空间电压矢量，不但可以保证磁链轨迹为圆形，而且还对转矩进行了 稳态和动态的调节。另外，可以象矢量控制那样通过增大采样周期来减小开关频率而不会产生额外 的转矩脉动，这主要是因为磁链的幅值增量和相位增量在一个采样周期中是可以准确计算出来的。 因此间接转矩控制具有很好的稳态和动态性能，在大容量的调速中能大大减小低速转矩脉动，增大 调速范围。8 结束语本文对目前几种比较常见的直接转矩控制策略进行了介绍和比较分析，从中可以看出对于这些 控制策略主要是围绕着如何改善低速性能来提出的，因为只有这样才能真正扩展直接转矩控制的调 速范围。相对于传统的直接转矩控制来说，目前对于中小容量电机控制的改进方法主要是进行转矩、磁链 无差拍控制和提高、固定开关频率。同时实现转矩和磁链的无差拍控制来说比较困难，因此出现了 单独的转矩和磁链的预测跟踪控制，以及界于无差拍控制和Bang-Bang控制之间的离散空间电压矢 量控制，不但简化了控制算法，还提高了控制精度。运用 PI 调节器进行转矩和磁链控制是一种比较 直接的方法，省却了无差拍控制的复杂计算，易于实现。无论是无差拍控制或PI调节的方式都可以 输出任意或比较多的空间电压矢量，这自然提高并且固定了开关频率，对于降低转矩脉动和减少噪 音是很有帮助的。但是应该清楚的看到，目前的小容量直接转矩控制的低速性能还达不到矢量控制 那样，转矩脉动和噪音都比后者大，因此就如何降低转矩脉动和减小噪音上来说还有待进一步的研 究，另外，把间接转矩控制引入到小容量的低速控制中来也是一种比较好的思路。对于大容量的直接转矩控制策略来说，与中小容量的主要区别是限制开关频率在一定的范围之 内，由于在低速采用了间接转矩控制，因此转矩脉动比较小，几乎能达到矢量控制那样的低速性能。 随着电力电子器件的不断向着大功率化和高频化发展，将有助于大容量直接转矩控制的进一步发展。