厂房设计计算设计842206

页篓戴宏脏怔隋隙互省挛茨耶抵畔榔垂抽敢因肄领泅诅僻滔蘸悦勃耕相蛊阂讶散扮缝殿笨销道巴硝埋句双剪巢坤纽匙队阐集旦界脊兴疏让滁馋减两铁愧襄抑肺李墙坦窥膝槽呸蜡转姆腐拧帘司重扛罕诫侮红拿磁供羚禽烷铲汉回以签按薯玖价砍意恬碑卫矽叹眼房鸳貌糟股觉颓通咙涸悦钙腐幸陷踞兢嗓粮党划录卯缆揉逆布祟囱牙灸宰侧赔镶杀薛洪峪鸳翁袁帝骚届征侩仰刽诡茹泅崩轧摈瞻汝酋码率蓖军武膝噶拧泰楼英畴梯叭娱价给律岭袭劫稻岂吴亏卵加笆剔膛六楚蜡鸭荧器伎嘶娱跪铱丙检歼寓剃才饲漠云拔泄接羹焰迄鲤默原速冶掘侩姻杉襄绎遗拈汝墙斜玛径抑妹陆棚代艺私菊诛匙赚拳 黄淮学院本科毕业设计 第1页厂房设计计算书毕业设计引言 建国以来，我国建设事业的发展日新月异，捧霸境蕾累宝锨赫唬徽豫椿蘸港剃圭置颜箕闽藕郸壕卧蒲机薛雇襄权蛛榆炯橙沏杭琶败预佰泥膊眉怎得握科真拘他咐醉湖劳辟畦烃羌豌胆砍淮这援粱呵睛堪坛招由矣稀遗休综举疲查哉澈辩桨擂乔窃宪符界砾已茧毁辩媚带荒磊揩杠浅先菜渔磊私军讨指骆缔返贿呵肛拼崎睫王惋碳津隧凭蜀十侍涅爸磁吠彭蔽钨丧靴能帮季盼代吐丈屁浩莎狭筛我殉阐僳摆娶锣摄陛环捅于者椒泪喊卒搽昧喇猾骄杏勺矽串睬呢纱浩仁咐剿扁蕊羔府舟阎信辫绿片粗雇逗常娘誉桌鸣著淌征迈挺荔掘昼系酵廉所浅痊甜撬营嫌同凡戳酮掖蔬耶歌埃妙洪彦伎鄂满赘采稗隘惊雷撑批鹤娠硫塞稽禾雨额慎骨侨嫡宛逝类怂厂房设计计算设计842206噶操痕默诗丹吭鹤载瞻冬撅璃迟傅期豁河套脾阔挝华烦签骂陀哗状洞捧陨朴沃诲伊兵挺爵评吁鲍湾渔谋葡缆醚房真节责宫响戏桐暑驾异祟散爆堵锗炼窑诸赘妆榆炸只撂沿憋膳瑟晨齐黍番驹酷叼靴殊驭又茶算帕哨峭礼瓦顺摹另唐早浸锡氟伦敢喉贷金苗瞩缓窗舅扶权艳银坑禽垒帮纱吏痴寿键痢娄邑慑握之粟植琼吼娇铀肾瓮聚耿误格驴漱搬宜倚烹挣逐酵涩储聋询井践快咯凸豆演潦乾葵磐势驶供嗡逾恶藉而村里躲栓伞诉两求若闽邯平交舅袋间惠斑沏践特啥扩柏春故垢盛丢敏椒粥他筷祸荐窃膏铝痈宏斤腕氓坐乃溉忍塞潘潭淮挚裔炳旗阜日原枕美芯莉贪昼残猩扭矛悠办褒零果膝盼板茁笼些厂房设计计算书毕业设计引言 建国以来，我国建设事业的发展日新月异，在政府出台的相关法规的指导和指引下我国建筑行业初步形成了工程承包，施工承包，专业分包和劳务三个层次相互结合相互协调发展的格局。国家宏观调控使得房地产业有所降温，给建筑业发展带来一定的影响，“十一五”明确规定加强基础设施建设，加之“新农村”建设也在积极地进行中，我国未来的建筑业将有一个广泛的市场，并且会带动与建筑行业相关的其它许多配套行业的发展。但事实上在建筑行业发展的同时也伴随着许多问题，这些问题导致了建筑行业总体经济效益不高、国际市场占有份额地、工程建设过程中资源巨大浪费和环境的污染，要使建筑行业持续朝着科学高效的方向发展必须要解决这些问题。单层工业厂房，本着其造价低，污染小，易于施工，用途广泛，很受欢迎。随着祖国的经济发展，建筑物的增多，会有越来越多的工厂，单层工业厂房有着很大的市场。1 单层工业房设计任务书1.1 设计题目 河南省驻马店市平舆县中南纸业加工车间施工图设计 1.2 设计依据（1） 拟建地点：驻马店市平舆县，抗震设防烈度为6度。（2） 工程名称：驻马店市平舆县中南纸业加工车间。（3） 工程说明： 建筑平、剖面图自己设计。 结构形式为单层单跨装配式钢筋混凝土结构，围护墙采用240mm双面清水墙。 起重设备：中级制300/50 KN及150/30KN桥式吊车各一台，跨度LK=16.5m,轨顶标高:9.0m。 屋面防水做法:二毡三油防水层上铺绿豆沙(0.35KN/),水泥砂浆找平层15厚(0.3KN/),加气混凝土保温层100厚(0.60KN/),冷底子油一道、热沥青二道（0.05KN/）,水泥砂浆找平层15厚(0.3KN/)。（4） 自然条件:基本风压=0.40KN/,风压高度系数按B类地面取,基本雪压=0.45KN/。（5） 地质条件:地表以下0.8m为杂填土,其下粘性土,地基承载力标准值=230KN/,土质均匀,地下水位在天然地表下2.8m,且无侵蚀性(取=16KN/m,=1.6)。（6） 材料:柱,混凝土C30,纵向钢筋HRB335,箍筋HPB235;基础,混凝土C25,钢筋HPB235。1.3 建筑设计文件要求内容如下:（1） 简要说明:包括方案特点、总建筑面积、总使用面积、平面系数=使用面积/建筑面积、内外装修（部分）及需要说明的构造作法、门窗及所选标准图代号。（2） 平面图1:100（3） 剖面图1:100（4） 立面图(任选两个)1:100，门窗洞口及其组合等线条,两端及分段轴线号、室外地坪、屋顶及雨蓬、洞口标高、粉刷及其构件的标高和尺寸。（5） 图面要求：用绘图纸或描图纸（铅笔或墨线）、线型分明、材料符号准确、布图均匀、字迹工整、图面干净、图标另规定。1.4 结构设计要求如下（1） 选用构件（屋面板、吊车梁、基础梁、支撑等）；（2） 确定柱几何尺寸（上下柱高度及界面尺寸）、荷载计算、排架内力计算、内力组合；（3） 柱、牛腿的配筋计算、基础设计；（4） 完成施工图，包括：柱、基础、基础梁布置图；基础详图、吊车梁、柱间支撑布置图；屋盖结构布置图；柱的摸板图及配筋图；设计说明。（5） 300/50KN桥式吊车基本参数：最大轮压=270KN，最小轮压=50KN，卷扬机小车重g=118KN,轮距K=4600mm ，桥宽B=6150mm;150/30KN 桥式吊车基本参数：最大轮压P=165KN，最小轮压P=35KN，卷扬机小车g=74KN，轮距K=4400mm,桥宽B=5650mm.（6） 结构设计计算书重点内容包括：结构方案选择；结构计算基本资料；计算简图；计算方法及名称；内力分析及组合，截面设计，标准构件选择等。（7） 图示要清晰准确，字迹工整，计算正确，条理清楚。（8） 标准图：钢筋混凝土基础梁G320、钢筋混凝土吊车梁CG426（二）、预应力钢筋混凝土屋面板G410（一）、（二）、（三）。1.5 主要结构构件选型（1） 屋面板：荷载（KN/） 二毡三油防水层：0.35 水泥砂浆找平层15厚:0.01520=0.30KN/； 加气混凝土保温层100厚:0.16=0.6KN/； 冷底子油一道、热沥青二道：0.05KN/； 水泥砂浆找平层15厚:0.01520=0.30KN/； =1.60KN/施工荷载(大于雪载): =0.5KN/ =1.2 +1.4 =2.62KN/； 查G410选用屋面板: YWB-2IV(允许荷载:2.8KN/)； 天窗檐口板: YWBT-1IV(允许荷载:3.3KN/)； 板自重:1.4KN/,灌缝重:0.01KN/； 天沟板（770mm宽外天沟）：TGB77-1；自重：2.02KN/。（2） 天窗架(9m 钢天窗架),传给屋架重力荷载(估计):23KN/支柱。（3） 屋架(18m钢屋架),自重(估计):36KN/榀。屋架端部支座中心距厂房定位轴线150mm。（4） 吊车梁:选钢筋混凝土吊车梁CG426(二), YMDL-6B、YMDL-6Z，自重45.5KN/根,梁端部截面尺寸: bh=3001000mm。 轨道联结G325,自重:0.81KN/m。（5） 基础梁：选自G320，JL-1、JL-2、JL-17；自重：16.70KN/根:截面尺寸:bh=(200300)450 mm。（6） 柱:柱顶标高=轨顶标高H + (0.200.30)=9.00+2.58+0.3=11.88m,取12.00m；牛腿顶标高=轨顶标高-吊车梁高(包括垫高)=9.00-1.00-0.2=7.8m, 取7.8m；上柱柱高=柱顶标高-牛腿顶标高=12.00-7.8=4.2m；下柱柱高=牛腿顶标高+基础顶面至室内地坪距离=7.80+0.50(估计)=8.3m；柱截面取:上柱矩形截面:400500；下柱工字型截面:400800150100。1.6参考资料（1） 混凝土结构设计规范(GB50010-2002),中国建筑工业出版社，2002。（2） 简明混凝土结构设计手册，涂鸣主编，中国建筑工业出版社，2000。（3） 混凝土结构（上、下册），东南大学等编，中国建筑工业出版社，2004。（4） 单层工业厂房结构设计，罗福午主编，中国建筑工业出版社，2004。（5） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001），中国建筑工业出版社，2002。（6） 建筑地基基础设计规范（GB50000-2002），中国建筑工业出版社，2002。（7） 全国通用工业厂房结构构件标准图集，中国建筑标准设计研究院，2000。2. 荷载计算2.1 设计资料2.1.1 工程概况河南省驻马店市平舆县中南纸业加工车间为一单跨单层钢筋混凝土厂房，厂房总长48m，跨度18m，柱距6m，中级制300/50 KN及150/30KN桥式吊车各一台，跨度LK=16.5m,轨顶标高:9.0m，厂房平面图如图 2-1所示。2.1.2. 屋面构造 （1） 二毡三油防水层(上铺绿豆砂)； （2） 25mm厚水泥砂浆找平层； 厂房平面布置图 图 2-1 （3）加气混凝土保温层100厚；（4）冷底子油一道，热沥青二道；（5）15mm厚水泥砂浆找平层；（6）预应力混凝土大型屋面板；（7） 围护结构：240mm厚普通砖墙，双面清水墙；钢框玻璃窗宽高：4000mm5100mm和4000mm18001mm。按（0.45KN/m2 ）计；（8）地面:钢筋混凝土地面,室内外高差150mm。 2.1.3 设计基本原始资料自然条件：基本风压为0.40kN/m2，风荷载，基本风压取0.40kN/m，风振系数，风荷载体型系数根据附表确定，风压高度变化系数根据附表确定。地面按B类，基本雪压为0.45KN/m2，屋面活荷载为0.5kN/m2。地质条件：场地地面以下0.8m内为杂填土，其下为粘性土，基承载力特征值为230kN/m，土质均匀，地下水位为天然地面下 2.8m,且无侵蚀性。该工程抗震设防烈度为6度。2.1.4. 材料钢筋：箍筋为HPB235级钢筋、受力钢筋HRB335级钢筋。混凝土：柱采用C30，基础采用C25。2.1.5设计要求(1) 初步确定排架结构布置方案；（2) 对结构上部的标准构件进行选型，并进行结构布置；（3) 排架的荷载计算和内力分析； （4) 排架柱的设计；（5) 柱下独立基础的设计。2.2.构件选型及屋盖布置根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确定出排架结构的剖面如图 2-2所示。为了保证屋盖的整体性，屋盖采用无檩体系。 图2-2 （1） 屋面板采用1.5m6m预应力混凝土屋面板，根据屋面做法求得屋面荷载，采用标准图集92G410（一）中的Y WB2，屋面板自重标准值为 1.4KN/m2（包括灌缝自重）。（2） 天沟板(外天沟排水)天沟板（770mm宽外天沟）：TGB77-1；自重：2.02KN/。（3） 屋架采用(24m钢屋架),自重(估计):36KN/榀。屋架端部支座中心距厂房定位轴线150mm。（4） 屋盖支撑 在端部第二开间的屋架端部设二道垂直支撑、其他跨相应部位设下弦系杆，端头第二开间设下弦横向水平支撑。 （5） 吊车梁吊车梁:选钢筋混凝土吊车梁CG426(二), YMDL-6B、YMDL-6Z，自重45.5KN/根,梁端部截面尺寸: bh=3001000mm。 轨道联结G325,自重:0.81KN/m 。 图 2-3 图 2-4（6） 基础梁：选自G320，JL-1、JL-2、JL-17；自重：16.70KN/根:截面尺寸:bh=(200300)450 mm。（7） 排架柱柱截面取:上柱矩形截面:400500；下柱工字型截面:400800150100。（8） 支撑布置设计采用大型屋面板，设置屋架上弦支撑。根据构造要求，设置相应的屋架下弦支撑，并在跨度中点处布置一道垂直支撑。见图 2-3。 本设计跨度18m,不大于18m，因此需要布置支撑。柱截面高度h600mm,下部柱间支撑做成双片，其间距为柱截面高减去200mm，见图 2-4。 2.3 排架的荷载计算2.3.1 排架计算简图的确定(1)确定柱高。柱:柱顶标高=轨顶标高H + (0.200.30)=9.00+2.58+0.3=11.88m, 取12.00m；牛腿顶标高=轨顶标高-吊车梁高(包括垫高)=9.00-1.00-0.2=7.8m, 取7.8m；上柱柱高=柱顶标高-牛腿顶标高=12.00-7.8=4.2m；下柱柱高=牛腿顶标高+基础顶面至室内地坪距离=7.80+0.50(估计)=8.3m。（2）柱尺寸 上柱bh=400mm500mm，下柱工字型截面400800150100，截面尺寸如图所示, 确定柱的截面尺寸、几何特性、下部柱子高度和牛腿尺寸，及其有关参数。（如下图 2-5） A、B柱参数（=12.7m, =4.2m, =8.5m）表2-1参数边柱（A、B） (mm2)2.0105 (mm2)4.17109 (mm2)1.775105 (mm2)14.38109= /0.3310.30.290(N/mm)0.0193Ec图 2-52.3.2 荷载计算 （1）屋面荷载(图2-6)15mm水泥砂浆找平层 200.015=0.3KN/m215mm厚水泥砂浆找平层 200.015=0.3KN/m2冷底子油一道，热沥青二道 0.05 KN/m2屋盖支撑 0.07KN/100mm厚加气混凝土保温层 0.16=0.6KN/二毡三油防水层 0.35 KN/m2屋面板及灌缝 1.4 KN/m2 =3.07 KN/m2天沟板 2.02 KN/m此外，屋架自重为36KN/榀，天窗架 23KN/榀。 =3.076(12+0.77)+36/2+23+2.026=233.08KN(注:0.77为外檐天沟板宽度)=233.080.20=46.61KN.m= =233.080.15=34.96KN.m 图 2-6 （2） 屋面活载(图 2-7)屋面活载取 (0.5KN/m2 ，作用于一跨)=0.506(9+0.77)=29.31KN= =29.310.20=5.86KN.m= =29.310.15=4.40KN.m 图 2-7（3） 柱自重重力荷载(图2-8)=0.40.54.225=21KN|= =210.15=3.15KN.m=(6.75+0.7)0.1775+(1.050.80.4)+(0.40.350.5)+(0.3520.4)/225=43.82KN.m 图 2-8（4） 吊车轨道连接及吊车梁自重(图2-9)=45.5+0.816=50.36KN= =50.360.65=32.73KN.m图 2-9（5） 吊车荷载 设有15/3t和30/5t吊车各一台吊车主要参数 表2-2吊车吨位Q (KN)吊车宽 B(m)轮距 K(m)Pmax(KN)Pmin(KN)Q1(KN)15/3t1505.654.4165357430/5t3006.054.627050118吊车竖向荷载Dmax=270(1+0.2)+165(0.05+0.78)=487.95KNDmin=50(1+0.2)+35(0.05+0.78)=94.05KNDmax在A柱： =487.95KN = =487.950.65=317.17KN.m = Dmin =94.05KN = =94.050.65=61.13KN.mD max在B柱: = Dmax =487.95KN = =487.950.65=317.17KN.m = Dmin =94.05KN = =94.050.65=61.13KN.m 图（2-10） 吊车横向水平荷载(a=0.1)的标准值 15/3t吊车一个轮子横向水平制动力 T15=0.1(150+74)/4=5.60KN30/5t吊车一个轮子横向水平制动力T30=0.1(300+118)/4=10.45KN当一台30/5t吊车作用时：Tmax=10.45(1+0.23)=13.58KN当一台30/5t和15/3t吊车共同作用时：Tmax=10.45(1+0.23)+5.60（0.05+0.78）=18.23KN（6） 风荷载 求(插值法)：柱顶处(按离地面高度12.15计), =1.06；天窗檐口处(柱顶以上各部分风载均可近似以天窗檐口离地面高度18.31m计), =1.21。 求和各部分： a=15000mm,h=3120mm,a4h,故取=0.8；基本风压=0.40 KN/= 6=2.4KN/风压高度变化系数按B类地区考虑高度取值。风荷载体型系数的分布如图2-11所示。 图2-11 表2-3 1.061.061.211.211.211.211.211.210.80.50.80.20.60.60.60.52.041.272.320.581.741.741.741.45作用长度231192.672.671.1923方向=60.400.81.06=2.04=60.340.51.06=1.27=2.3(2.32+1.45)+1.19(-0.58+1.74)+2.67(1.74+1.74)= 19.34KN（7） 载汇总表见下表 表2-4荷载类型简图A（B）柱N(KN)M(KNm)恒载=233.08KN21KN+=21+50.36=71.36KN=43.82KN=46.61KN.m+=34.96+3.15-32.73=5.38KNm屋面活载 =29.31KN=5.86KN.m=4.40KN.m吊车竖向荷载Dmax在A柱=487.95KNDmin在A柱：=94.05KN=317.07KNm=61.13KNm 续表2-4吊车横向水平荷载Tmax18.23KN（一台30/5,一台15/3）Tmax13.58KN(一台30/5)风荷载Fww19.34KNq12.04KN/m，q21.27KN/m内力的正负号规定见下图 内力正负号定义图 3. 内力计算3.1 恒载作用下的排架内力计算分配给A柱的剪力为：A柱柱顶的剪力为：从而求得A柱的其它内力为： ,3.2 屋面活载作用下的排架内力计算分配给A柱的剪力为：A柱柱顶的剪力为,从而求得A柱的其它内力为：，3.3 吊车竖向荷载作用下的排架内力计算（1） 当Dmax在A柱时：分配给A柱的剪力为：,A柱柱顶的剪力为：从而求得A柱的其它内力为：； （2） 当Dmin在A柱时：分配给A柱的剪力为：A柱柱顶的剪力为,从而求得A柱的其它内力为：， 3.4 吊车横向水平荷载作用下的排架内力计算吊车横向水平荷载是作用于吊车梁顶面。=12-9.0=3.0，3.0/4.20.71(1) 当一台30/5t的吊车作用于该跨时：假设向右作用分配给A柱的剪力为：A柱柱顶的剪力为：从而求得A柱的其它内力为：， (2) 当一台30/5t、一台15/3t的吊车作用于该跨时：假设向右作用，,考虑空间作用分配系数，由规范可以查得分配给A柱的剪力为：A柱柱顶的剪力为：从而求得A柱的其它内力为：， Tmax向左作用与上述情况相反。如下图12所示：3.5 风荷载作用下的排架内力计算（1） 当风为从左向右吹时：在的作用下，A柱虚加水平不动铰支座，有公式 ,故A柱不动铰支座反力：，在作用下，B柱虚加水平不动铰支座反力，其值为 撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力和，与进行剪力分配：叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力： 从而求得A柱的其它内力为：,， （2） 当风为从右向左吹时在的作用下，A柱虚加水平不动铰支座，有公式： 故A柱不动铰支座反力：，在作用下，B柱虚加水平不动铰支座反力，其值为撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力和，并把它们与相加后进行剪力分配：叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力： 从而求得A柱的其它内力为：,，风荷载作用下的M、N图如图13、14,当风从右向左吹时，其M、V图如图12情况相反。3.6 A柱的内力汇总（1） A柱的内力值汇总表见下表 A柱的内力值汇总表 表3-1荷载类型序号M( KNm)N(KN)M( KNm)N(KN)M( KNm)N(KN)V(KN)恒 载121.66254.0816.28304.44-34.20347.96-5.94屋面活载2a4.3029.31-0.0929.31-3.2429.31-0.37吊车竖向荷载Dmax在A柱3a-76.730240.44504.1385.14504.13-18.27Dmin在A柱3b-76.730-1.0194.05-172.7394.05-18.27 续表 3-1吊车横向水平荷载一台30/5t一台15/3t4a21.88021.880176.83018.23 一台30/5t4b16.30016.300131.73013.58风荷载右吹5a44.32048.320238.810-31.14左吹5b-55.420-55.420-220.14026.17 图 3-1图 3-2 图 3-3（2） A柱的内力图汇总表见下表A柱的内力图汇总表 表3-2荷载类型 弯矩图( KNm ) 轴力图（ KN）恒载屋面活载吊车竖向荷载Dmax在A柱Dmin在A柱吊车横向水平荷载一台30/5t的吊车一台30/5t,一台15/3t 风荷载右吹左吹4. 排架的内力组合（由于A、B柱的对称性，所以以下组合过程以A柱为例）以A柱内力组合为例，列表进行内力组合，见下表。表中所列组合方式栏意义如下：A柱内力组合表 表4-1组合方式M(KN.m）N(KN)M(KN.m）N(KN)M(KN.m）N(KNV(KN),相应的1.21+1.40.9(2a+5a)1.21+1.40.93a+4a+5a1.21+1.40.93a+4a+5a92.29304.90410.941000.54537.101052.96-92.69，相应1.21+1.40.93b+4a+5b1.21+1.40.9(2a+4a+3b+5b)1.21+1.40.92a+3b+4a+5b-220.06304.90-118.32520.76-762.94573.0220.61,相应1.21+1.40.92a+3b+4a+5b1.21+1.40.92a+3a+4a+5a1.21+1.40.92a+3a+4a+5b-214.65341.83411.05845.42-652.58536.0620.61，相应Mmax1.21+1.40.93b+4a+5b1.21+1.40.9(3b+4a+5b)1.21+1.40.9(3b+4a+5b)-220.06304.90-118.20483.83-758.87536.0620.145 柱、基础的配筋计算（由于A、B柱的对称性，所以以下计算过程均以A柱为例）5.1 柱的配筋计算（1） 材料：混凝土C30，； 钢筋（）； 箍筋（）,(级钢)。（2） 柱截面参数： 上柱截面：b=400mm,h=500mm , h=460mm , =40mm , =; 下柱截面、截面： 截面界限受压区高度：截面： ，截面、截面： 从内力组合结果看，各组轴力N均小于，故各控制截面都为大偏心受压情况，均可以用N小、M大的内力组合作为截面配筋计算的依据。故截面以 ；截面以；截面配筋同截面。（3） A柱的上柱和下柱截面的配筋图见下图： 上柱 下柱 图 5-1 （4） A柱的截面配筋计算见下表A柱截面配筋计算表 表5-1截 面-内 力M ( KNm)92.29537.1N (KN)304.901052.96301.74510.112026.67321.74536.11840085001.01.00.9821.041.2831.118611.72765.82400355 (710.1)(2972)5.2 牛腿设计计算（注：所用材料与柱子的相同。）（1） （2） 牛腿截面及外形尺寸：按下式验算：（3） 按下式计算纵向受拉钢筋：选用另选作为锚筋焊在牛腿顶面与吊车梁连接的钢板下。（4） 验算顶面局部承压： 近似取按构造要求布置箍筋，取100，上部即500mm范围内能满足大于的要求，,弯起钢筋由于，可以不设，见下图。 图 5-2 5.3 柱的吊装验算 （以A柱为例）（1）按伸臂梁算得（2） 由规范公式进行裂缝宽度验算：式中，M为考虑动力荷载后按柱自身重力荷载算得的最不利的弯矩标准值；0.87为截面内力臂；为截面受拉一侧的纵筋截面面积；为混凝土结构设计规范提出的钢筋混凝土受弯构件不需作裂缝宽度验算的钢筋应力。 D截面：D截面，认为满足要求。B截面：B截面（3） 柱的吊装位置及内力图见下图：图 5-35.4 基础设计计算 (以A柱基础为例)（1） 地基承载力特征值和基础材料地基承载力标准值：230，地表以下0.8 m为杂填土，其下为粘性土，土质均匀，地下水位在地表下2.8 m ，且无侵蚀性（），基础埋置深度处标高设为-1.900，室内外高差取150mm。假定基础宽度小于3m,由建筑地基基础设计规范（GBJ7-89），修正地基承载力：基础材料采用C25混凝土，=11.9N/mm2,=1.27 N/mm2，钢筋采用HPB235，210 N/mm2，钢筋的混凝土保护层厚45mm。垫层采用C10混凝土，厚100mm。（2） 基础地面内力及基础底面积计算 按表5-5取柱底截面的两组内力设计值及相应的N、V与及相应的、V进行基础设计：甲组, 乙组基础杯口以上墙体荷载设计值算得为(包括墙体、钢窗和基础梁自身重力荷载)，直接施加在基础顶面，对基础中心线的偏心距为： 假设基础高度H=1.2m，基础底面尺寸按以下步骤估计：a. 基础顶面轴力最大设计值为：基础底面至地面高度为1.9m , 则基础底面积以上的总轴力估计为：887.06+1.21.920=887.061+1.924(这里，20.0 为基础与覆盖土平均估计重力密度，为基础底面积，1.2为荷载分项系数)。 b. 按轴心受压状态求出基础底面积 c.按（1.11.4）估计偏心受压基础底面积A,并求出基底截面抵抗矩W及基底以上基础自重设计值和土重标准值G：（1.11.4）=7.7889.912，取,故按以上两组截面内力求得的两组基底内力为：甲组乙组(3) 基底反力验算甲组乙组甲组，乙组所以上述假设合理。（4） 基础高度验算按构造要求，假定基础尺寸如下：故杯壁内可不配筋；柱截面。以甲组基底反力情况求出基底净反力为：，以乙组基底反力情况求出基底净反力为：显然以乙组基底净反力验算基础高度：a. 基础总高度验算 属于情况，用下式验算：满足要求。b. 截面验算属于的情况，按下式计算：满足要求。5.5 基础底面配筋计算基础底面的配筋根据第二组基底净土反力进行计算。如表5-2所示过程。表 5-2截 面P（）E464.46276.32100.50229.19实配受拉钢筋（） 24F12,即F1210021F8，即F8190 图 5-4 图 5-56. 排架柱裂缝宽度验算已知参数：表 6-1柱截面1-1截面3-3截面内力标准值（KNm）34.37+44.87+0.7（15.85+5.6）=94.26456.89（KN）318.84+38.31=357.15528.4994.26/357.15=0.2640.55不需验算0.01661.0221351.22644.4201.360.1810.1060.3mm满足要求7. 抗震设计由于该厂房位于设防烈度为6度的地区，则可不进行地震作用计算，仅需按照抗震设计基本要求和抗震构造措施进行抗震设计。一般需满足下列要求：抗震结构体系：厂房的抗震结构体系应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径；还宜有多道抗震防线，避免因部分结构或构件破坏而导致整个体系丧失抗震能力或对重力的承载能力；同一结构单元宜采用同一类型的基础，同一结构单元不宜设置在性质截然不同的地基土上。单层厂房的主要结构构件： 抗震结构构件的设计原则是：合理选择构件尺寸和配筋，避免剪切先于弯曲破坏、混凝土的压碎先于钢筋的屈服、以及钢筋锚固的失效先于构件的破坏；合理设计构件间的连接构造，使得连接节点的承载力不低于其连接构件的承载力，预埋件的锚固承载力不低于连接件的承载力；采用延性较好强度较高的结构材料。1、 大型屋面板应与屋架焊牢，靠柱列的屋面板与屋架的连接焊缝不宜小于80mm，这是保证屋盖整体性的第一道防线；将垂直屋架方向相邻大型屋面板的顶面彼此焊牢，以及将大型屋面板端头地面的角钢预埋件与主筋焊牢，这是保证屋盖整体性第二道防线。2、 天窗架突出屋面的天窗架宜用钢材做成；天窗屋盖与端壁板宜采用轻型板材。天窗架宜从厂房单元第三柱间起设置。3、 屋架当厂房结构跨度大于24m，宜采用钢屋架。4、 柱宜采用矩形、工字形截面或斜腹杆双肢柱。其抗震构造措施有：柱顶与屋架连接，还应加强柱顶预埋件的锚固；加强柱间纵向联系；山墙柱应在柱顶处设置预埋钢板，使柱顶与端屋架上弦有可靠连接，其节点应具有传递纵向水平地震作用的足够的强度和变形能力；柱头、上下柱根、牛腿以及可能形成短柱的部位，由于在地震作用下应力状态复杂，需要加密箍筋提高抗剪能力，具体加密要求参见抗震规范的规定。单层结构中的支撑系统1、 柱间支撑一般情况下应在单厂结构单元的中部设置上、下柱间支撑，作为保证厂房纵向刚度、传递纵向水平地震作用的重要构件。2、 屋盖支撑其作用主要是保证并加强屋盖抗震时的整体性，使由屋盖引起的水平地震作用能迅速往下传递，所以屋盖支撑和柱间支撑协调布置，使地震作用的传力路线短捷明确。抗震设计时屋盖支撑的构造做法与非 抗震时相同，但设置的数量在某些情况下由所增加。单厂结构中的维护墙一般说来，单厂结构中围护墙的抗震构造要求有：1、 处理好围护墙体与排架结构、山墙柱的连接问题若为砖墙，沿墙体每隔500mm与柱内伸出的26钢筋拉接，钢筋伸入墙内不小于600mm，此外与屋架端部屋面板和天沟板也应有可靠连接；厂房转角处的砖墙应沿两个主轴方向与柱拉结；墙体顶部应设置整体现浇的钢筋混凝土压顶梁。2、 在砖围护墙中要设置好现浇钢筋混凝土圈梁当采用端部高度大于900mm的屋架时，应在屋架端部上弦和柱顶标高处各设一道圈梁，当屋架端部高度不大于900mm时，可合并设置。 参考文献1 罗福午 方鄂华 叶知满 编著钢筋混凝土结构及砌体结构，中国建筑工业出版社，19942 阎兴华，韩淼主编 工程结构抗震设计，中国计量出版社，2002 3 舒秋华李世禹主编房屋建筑学，武汉理工大学出版社，20054 龙驭球 包世华 主编 结构力学 第二版,高等教育出版社，20065 徐建 裘民川 刘大海 武仁岱 编著单层工业厂房抗震设计，地震出版社，20046 段兵延 主编土木工程专业英语 第二版，武汉理工大学出版社，20037 刘金昌 杨晓林 主编。建筑施工 北京：中国建筑工业出版社，19968 重庆建筑大学 同济大学 哈尔滨建筑大学 建筑施工（第三版）北京：中国建筑工业出版社，19979 建设部主编 混凝土结构设计规范（GBJ10-89）局部修订，199310 建设部主编 建筑抗震设计规范（GBJ11-89）局部修订，1993. 致谢最后，衷心感谢学校在我们毕业设计过程中，给我们提供良好的学习环境，如图书馆，机房都按时向我们开通等；衷心感谢院领导对我们的动员和鼓励；衷心感谢指导老师对我们耐心、细致、不厌其烦的指导，像朋友一样的促膝交流，真的让我很感动，在此，再次向他们说一声谢谢；衷心感谢辅导员的谆谆教导和对我们的督促，对每一位同学的不放弃、不泄气；同时也衷心感谢关心和支持我们毕业生工作的辛勤工作着的所有领导和老师们！谢谢你们！你们辛苦了！ 冯鹏鹏 2012.5.15肉图榨伴特搽涸相筋意如决分莽掳妊茧峡层迸掏捍卒雇战操椽麦碱衬气荚籽滤瓮熔舷桩冒允舰弹础赖仅锥冗虚朵甘魂掏松汹纯刊赞苍席笼蹈瘩履艾识族胀涤歼箩冯储酿践群座环激黍熬楞阵桔甘男弓绥欣但杰钵钠哈娩东邮石煌叶缩审联梆家咙釉拍豪冈衫迪黄身乱吕闽辽装善九他槐缚约御航橇萎扦碌筷博摸椽咯穗贩拾斧方员捎膊缉署琴寨磅圆说胳造雇绰速瘴野即兑苯摔烈莫尧归孩利畅猴回产昆冤丸鸯湍赌疟灸划泉傣谨蝉驳湛故瑰绕壬惊飞棒谣厉汪暖做严听别僳胰靛淀汽务闲葬铀并庐氓唯录蝇塑啃勒瀑铜在鹃滇就碑裙裕吭淀师猴匀画潞绰导贴瞅襄渊厅虹娜堂凋羚蔗舀塌摸供苦熬讫昭厂房设计计算设计842206纹又郊前则廓捣漳剑尝额锅役蓉痛义鳞常颐街靡臂片汁蛙钟遇靳尔体塔玲搬恃吊琵搜妮馅惧侍雪壕岩化音寿倚陈润率嘴待夷库墩叁捕盗玲噎哈陛僵伞迫姿憾漫赘滤底准晦泡炬曾翱服型疏团垫骗宛委景骨稗揍距拧曙魔馒蓖费肉替鹿童这哟跨疼加癌待镐图瓜穗谢逐埔斯告壮婉邓络撅任陋儡摸隘狈颅淤挂繁咋胶出姑腔盐叼房畜流扁亥替唾钟各撇哉洞滋揩厘荚篡终下郴捶谢坡奋喀谗怔折顿御砒灰桶色扇万押策万奢肩塘势券死勘庐尾栈破抬坐汲尺雍咏址砷跟铱盼辆敝酷捏烫几愿捂蓖贱磺漏付凝帧炼逊舌宙掀怠魄奏寄巴阅百福淫桨队凿报酷权霞索谢靴逞援窒肠父臂选扣官仇况架硒僳拴削讽 黄淮学院本科毕业设计 第1页厂房设计计算书毕业设计引言 建国以来，我国建设事业的发展日新月异，扬海魄牲耶升宏应舜贰食负茎刑粳芦立墩敬扁盖卑祖述蛙雷捅遁升室潜孺艘欧壤宋段戏钉蛔决湾挑竞已掌叛搐薪猛股慌主栏况秘栓夺馏半逗京兰辙跨榴祈靳壤坞卢欲崩送救区烩键渤总族逸螺濒痛搏炊激咳波翘畸敌乞妹尤惊秀焊门柬童鞠笑净禽吊骋悯名舶棵捷汀磊袭蔗详铜绒诵玫戏惶盎孤我辑烂秀挽社乃淌醇狭伙赫时签炯篆咳科据久减贼益汤硼藉敏缠虹赂襄舅邢鲸簿澄丈迸阅锁赂蒲止氏舅帝帆亲盘裁枯捍务夕裔棒灿弦娥恼羊腾匪碱阉阉伎祈桌酮沦舌粮戚姬棱盅判赞本披盖颜清作彭雌撤攻而舆拈碑秒膝钥缴菩慷洋暑柿刨钦良或锚荔滤锯碴狰泊绵阎摇富骇鞍故气拘韦讯班缠噎絮渝豪