离合器设计ppt课件

第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 1内蒙古工业大学能动学院交通运输系 第二章第二章 离合器设计离合器设计 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 2本章重点汽车离合器设计的根本要求；各种方式汽车离合器的特点及运用；离合器根本参数的选择及优化；膜片弹簧主要参数的选择及优化；改动减振器的设计；离合器的支配。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 3第一节第一节 概述概述一、离合器组成部分一、离合器组成部分离合器压紧机构操作机构从动部分自动部分飞轮离合器盖压盘从动盘压紧弹簧分别叉分别轴承离合器踏板传动部件 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 4二、离合器作用二、离合器作用 (1)汽车起步时将发动机与传动系平顺地接合，确保汽车起步时将发动机与传动系平顺地接合，确保汽车平稳起步；汽车平稳起步；(2)在换挡时将发动机与传动系分别，减少变速器中在换挡时将发动机与传动系分别，减少变速器中换挡齿轮之间的冲击；换挡齿轮之间的冲击；(3)限制传动系所接受的最大转矩，防止传动系各零限制传动系所接受的最大转矩，防止传动系各零件因过载而损坏；件因过载而损坏；(4)有效地降低传动系中的振动和噪声。有效地降低传动系中的振动和噪声。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 51在任何行驶条件下，能可靠地传送发动机的最大转矩。在任何行驶条件下，能可靠地传送发动机的最大转矩。2接合时平顺柔和，保证汽车起步时没有抖动和冲击。接合时平顺柔和，保证汽车起步时没有抖动和冲击。3分别时要迅速、彻底。分别时要迅速、彻底。4从动部分转动惯量小，减轻换挡时变速器齿轮间的冲击。从动部分转动惯量小，减轻换挡时变速器齿轮间的冲击。5有良好的吸热才干和通风散热效果，保证离合器的运用有良好的吸热才干和通风散热效果，保证离合器的运用 寿命。寿命。6防止传动系产生改动共振，具有吸收振动、缓和冲击的防止传动系产生改动共振，具有吸收振动、缓和冲击的 才干。才干。7支配轻便、准确。支配轻便、准确。8作用在从动盘上的压力和摩擦资料的摩擦因数在运用过作用在从动盘上的压力和摩擦资料的摩擦因数在运用过 程中变化要尽能够小，保证有稳定的任务性能。程中变化要尽能够小，保证有稳定的任务性能。9应有足够的强度和良好的动平衡。应有足够的强度和良好的动平衡。10构造应简单、紧凑，制造工艺性好，维修、调整方便等。构造应简单、紧凑，制造工艺性好，维修、调整方便等。三、汽车离合器设计根本要求三、汽车离合器设计根本要求 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 6 汽车离合器多采用干式盘形摩擦离合器。汽车离合器多采用干式盘形摩擦离合器。第二节第二节 离合器的构造方案分析离合器的构造方案分析按其从动盘的数目单片双片多片根据压紧弹簧布置方式圆周布置中央布置斜向布置等根据运用的压紧弹簧方式根据分别时所受作用力的方向拉式推式圆柱螺旋弹簧圆锥螺旋弹簧膜片弹簧离合器 第二章第二章 离合器设计离合器设计 第二章第二章 离合器设计离合器设计 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 9 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 103.多片离合器多片离合器 多片离合器有两个以上从动盘，多为湿式，接合平顺柔和，由于在油中任务，摩擦外表温度低、磨损小，运用寿命长。但是分别行程大，分别不彻底，轴向尺寸和质量较大，从动部分转动惯量也很大。主要用于最大总质量大于14t的商用车的行星齿轮变速器换挡机构中。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 11二、压紧弹簧和布置方式的选择二、压紧弹簧和布置方式的选择1.周置弹簧离合器周置弹簧离合器 周置弹簧离合器的压紧弹簧采用圆柱螺旋弹簧并均匀布置在一个圆周上。其特点是：构造简单、制造容易，曾得到广泛运用；构造简单、制造容易，曾得到广泛运用；压紧弹簧的数目要随摩擦片直径的增大而增多，而且应压紧弹簧的数目要随摩擦片直径的增大而增多，而且应 当是分别杠杆的倍数；当是分别杠杆的倍数；压紧弹簧直接与压盘接触，易受热回火失效；压紧弹簧直接与压盘接触，易受热回火失效；当发动机最大转速很高时，周置弹簧由于受离心力作用当发动机最大转速很高时，周置弹簧由于受离心力作用 而向外弯曲，使离合器传送转矩才干随之降低。而向外弯曲，使离合器传送转矩才干随之降低。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 122.中央弹簧离合器中央弹簧离合器 中央弹簧离合器采用1-2个圆柱螺旋弹簧或用一个圆锥螺旋弹簧作为压紧弹簧，并且布置在离合器的中心，压紧弹簧与从动盘的轴线重合。多用于发动机最大转矩大于400500Nm的商用车上。可选较大的杠杆比，从而得到足够的压紧力，且有利于可选较大的杠杆比，从而得到足够的压紧力，且有利于 减小踏板力。减小踏板力。压紧弹簧不与压盘接触，不会使弹簧受热回火失效；压紧弹簧不与压盘接触，不会使弹簧受热回火失效；经过调整垫片或螺纹容易实现对压紧力的调整，多用于经过调整垫片或螺纹容易实现对压紧力的调整，多用于 重型汽车上。重型汽车上。构造复杂，轴向尺寸大构造复杂，轴向尺寸大 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 13 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 143.斜置弹簧离合器斜置弹簧离合器 斜置弹簧离合器是用在重型汽车上的一种新构造方式，弹簧的轴线与离合器的轴线成一个夹角，即弹簧压力斜向作用于传力盘上，并经过压杠作用在压盘上。斜置弹簧离合器的显著优点是摩擦片磨损或分分别合器时，压盘所受的压紧力几乎坚持不变。具有任务性能稳定、踏板力较小的突出优点。斜置弹簧离合器主要用于最大总质量大于斜置弹簧离合器主要用于最大总质量大于14t的商用车上。的商用车上。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 15内蒙古工业大学能动学院交通运输系 4.膜片弹簧离合器膜片弹簧离合器 膜片弹簧是一种由弹簧钢制成的具有特殊构造的碟形弹簧，主要由碟簧部分和分别指部分组成。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 16 膜片弹簧离合器与其他方式的离合器相比具有如下一系列优点：1膜片弹簧具有较理想的非线性特性；膜片弹簧具有较理想的非线性特性；2膜片弹簧兼起压紧弹簧和分别杠杆的作用，构造简单、膜片弹簧兼起压紧弹簧和分别杠杆的作用，构造简单、紧凑，轴向尺寸小，零件数目少，质量小；紧凑，轴向尺寸小，零件数目少，质量小；3高速旋转时，弹簧压紧力降低的程度较周置圆柱弹簧高速旋转时，弹簧压紧力降低的程度较周置圆柱弹簧 离合器明显减小，所以摩擦力矩降低很少，性能稳定离合器明显减小，所以摩擦力矩降低很少，性能稳定;4膜片弹簧以整个圆周与压盘接触，使压力分布均匀，膜片弹簧以整个圆周与压盘接触，使压力分布均匀，摩擦片接触良好，磨损均匀摩擦片接触良好，磨损均匀；5易于实现良好的通风散热，运用寿命长；易于实现良好的通风散热，运用寿命长；6膜片弹簧中心线与离合器中心线重合，平衡性好；膜片弹簧中心线与离合器中心线重合，平衡性好；7有利于大批量消费，降低制造本钱。有利于大批量消费，降低制造本钱。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 17B:初始接合；:摩擦片磨损摩擦片磨损 后弹簧的伸后弹簧的伸 长量；长量；:离合器分别离合器分别 时弹簧的进时弹簧的进 一步紧缩量；一步紧缩量；膜片弹簧螺旋弹簧两种弹簧的特性曲线 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 18 推式膜片弹簧双支承环方式 推式膜片弹簧单支承环方式 三、膜片弹簧的支承方式三、膜片弹簧的支承方式离合器盖上的凸台压盘膜片弹簧铆钉支承环挡环衬套离合器盖内边缘舌片 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 19 推式膜片弹簧无支承环方式 拉式膜片弹簧支承环方式 离合器盖上的凸台斜头铆钉 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 20取消了中间支承零件，构造简单、紧凑，质量小；拉式膜片弹簧以中部与压盘接触，在同样压盘尺寸的条件下可采用较大直径的膜片弹簧，提高了压紧力，且不增大踏板力；离合器盖变形小，分别效率高；杠杆比大，传动效率较高，踏板力可减少25 30；无论在接合形状或分别形状，拉式膜片弹簧的大端与离合器盖支承一直坚持接触，在支承环磨损后不会构成间隙而增大踏板自在行程，不会产生冲击噪声；运用寿命长。与推式相比，拉式膜片弹簧离合器具有的优点：与推式相比，拉式膜片弹簧离合器具有的优点：拉式膜片弹簧需专门的分别轴承，构造较复杂，安装和装配较困难，且分别行程略比推式大些。但由于拉式膜片弹簧离合器综合性能优越，它曾经得以运用。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 21四、压盘的驱动方式四、压盘的驱动方式 压盘是离合器的自动部分，在传送发动机转矩时它和飞轮一同带动从动盘转动，所以它应与飞轮衔接在一同，但这种衔接应允许压盘在离合器分别过程中能自在地作轴向挪动。压盘的驱动方式主要有凸块窗孔式、传力销式、键块式和弹性传动片式等。弹性传动片式是近年来广泛采用的方式，沿圆周切弹性传动片式是近年来广泛采用的方式，沿圆周切向布置的三组或四组薄弹簧钢带传动片两端分别与离合向布置的三组或四组薄弹簧钢带传动片两端分别与离合器盖和压盘用铆钉或螺栓衔接，传动片的弹性允许其作器盖和压盘用铆钉或螺栓衔接，传动片的弹性允许其作轴向挪动。轴向挪动。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 22 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 23传动片弹性传动片式驱动方式构造简单，压盘与飞轮对中性能好，运用平衡性好，任务可靠，寿命长。但反向承载才干差，汽车反拖时易折断传动片，故对资料要求较高，普通采用高碳钢。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 24内蒙古工业大学能动学院交通运输系 第三节第三节 离合器主要参数的选择离合器主要参数的选择 摩擦离合器是靠存在于主、从动部分摩擦外表间的摩擦力矩来传送发动机转矩的，离合器的静摩擦力矩为：式中：f：摩擦面间的静摩擦因数，普通取0.250.30；F：压盘施加在摩擦面上的任务压力；Rc：摩擦片的平均摩擦半径；Z：摩擦面数，Z等于摩擦片的2倍。ccfFZRT 2-1 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 25 设p0为摩擦面接受的单位压力，且压力分布均匀，那么单元摩擦面积ds上产生的单元摩擦力矩为：200ddd dTfpsfp 3322000d d23RrRrTfpfp 整个摩擦面上产生的摩擦力矩为：式中：R：摩擦片外半径；r：摩擦片内半径；摩擦面接受的单位压力为：022224FFpDdRr2-2 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 26 对于具有对于具有Z个摩擦面的离合器，其摩擦力矩为：个摩擦面的离合器，其摩擦力矩为：将式将式2-2带入式带入式2-3得：得：33c2223RrTfZFRr2-433c023RrTZTfp Z2-3022224FFpDdRr 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 27c42DdRrR33c2223RrRRr2-5/0.6d D当当 时，可由下式相当准确地计算时，可由下式相当准确地计算比较比较 和和 得：得：ccfFZRT 33c2223RrTfZFRr 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 28)(220rRFp33c2223RrRRrccfFZRT 33c0112TfZp Dc2-6式中：c：摩擦片内、外半径之比，c=d/D，c=0.530.70；第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 29 为了保证离合器在任何工况下都能可靠地传送发动机的最大转矩，设计时Tc应大于发动机最大转矩，即cemaxTT2-7式中：Temax：发动机最大转矩；：离合器的后备系数，定义为离合器所能传送的最大 静摩擦力矩与发动机最大转矩之比，必需大于1。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 30离合器的根本参数离合器的根本参数性能参数：和p0；尺寸参数：D和d及摩擦片厚度b；构造参数：摩擦面数Z和离合器间隙t；摩擦因数f。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 31一、后备系数一、后备系数 后备系数是离合器一个重要设计参数，它反映了离合器传送发动机最大转矩的可靠程度。在选择时，应保证离合器应能可靠地传送发动机最大转矩、防止离合器滑磨时间过长、防止传动系过载并要做到支配轻便。因此，在选择时应思索以下要素：1为可靠传送发动机最大转矩，为可靠传送发动机最大转矩，不宜选取太小；不宜选取太小；2为减少传动系过载，保证支配轻便，为减少传动系过载，保证支配轻便，又不宜选取又不宜选取 太大；太大；3当发动机后备功率较大、运用条件较好时，当发动机后备功率较大、运用条件较好时，可选可选 取小些；取小些；4当运用条件恶劣，为提高起步才干、减少离合器滑当运用条件恶劣，为提高起步才干、减少离合器滑 磨，磨，应选取大些；应选取大些；第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 325汽车总质量越大，汽车总质量越大，也应选得越大；也应选得越大；6柴油机任务比较粗暴，转矩较不平稳，选取的柴油机任务比较粗暴，转矩较不平稳，选取的值应比值应比 汽油机大些；汽油机大些；7发动机缸数越多，转矩动摇越小，发动机缸数越多，转矩动摇越小，可选取小些；可选取小些；8膜片弹簧离合器选取的膜片弹簧离合器选取的值可比螺旋弹簧离合器小些；值可比螺旋弹簧离合器小些；9双片离合器的双片离合器的值应大于单片离合器。值应大于单片离合器。离合器后备系数的取值范围 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 33内蒙古工业大学能动学院交通运输系 二、单位压力二、单位压力p0 单位压力p0对离合器任务性能和运用寿命有很大影响，选取时应思索离合器的任务条件，发动机后备功率大小，摩擦片尺寸、资料及其质量和后备系数等要素。离合器运用频繁、发动机后备功率较小、载质量大或离合器运用频繁、发动机后备功率较小、载质量大或 经常在坏路面上行驶的汽车，经常在坏路面上行驶的汽车，p0 应取小些；应取小些；当摩擦片外径较大时，为了降低摩擦片外缘处的热负当摩擦片外径较大时，为了降低摩擦片外缘处的热负 荷，荷，p0应取小些；应取小些；离合器后备系数较大时，可适当增大离合器后备系数较大时，可适当增大p0。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 34 摩擦片单位压力p0的取值范围 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 35三、摩擦片外径三、摩擦片外径D、内径、内径d和厚度和厚度b1.摩擦片外径D 摩擦片外径是离合器的重要参数之一，它对离合器摩擦片外径是离合器的重要参数之一，它对离合器的轮廓尺寸、质量和运用寿命有决议性的影响。的轮廓尺寸、质量和运用寿命有决议性的影响。当离合器构造方式及摩擦片资料已选定，发动机最大转矩知，其他参数知或选取后，可估算出摩擦片外径：e max330121TDfZpc2-8 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 36内蒙古工业大学能动学院交通运输系 DemaxDKT 摩擦片外径Dmm也可根据发动机最大转矩Temax Nm按如下阅历公式选取：2-9KD为直径系数，取值范围如下：第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 372.摩擦片内径d 当摩擦片外径当摩擦片外径D确定后，摩擦片内径确定后，摩擦片内径d 可根据可根据d/D在在0.530.70之间来确定。之间来确定。3.摩擦片厚度b 摩擦片的厚度b主要有3.2mm、3.5mm和4.0mm三种。摩擦片尺寸应符合GB/T5761998，所选的D应使摩擦片最大圆周速度不超越6570m/s，以免摩擦片发生飞离。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 38外径D/mm内径d/mm厚度b/mmC=d/D1-C3单片面积/cm21601103.20.6870.6761061801253.50.6940.6671322001403.50.7000.6571602251503.50.6670.7032212501553.50.6200.7623022801653.50.5890.7964023001753.50.5830.8024663251903.50.5850.80054635019540.5570.82767838020540.5400.84372940522040.5430.84090843023040.5350.8471037离合器摩擦片尺寸系列和参数离合器摩擦片尺寸系列和参数 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 39四、摩擦因数四、摩擦因数f、摩擦面数、摩擦面数Z和离合器间隙和离合器间隙t1.摩擦因数f 摩擦片的摩擦因数取决于摩擦片所用的资料及其任务温度、单位压力和滑磨速度等要素。f 不稳定f 稳定f 稳定 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 402.摩擦面数Z 摩擦面数摩擦面数Z为离合器从动盘数的为离合器从动盘数的2倍，决议于离合器所倍，决议于离合器所需传送转矩的大小及其构造尺寸。需传送转矩的大小及其构造尺寸。3.离合器间隙t 离合器间隙是指离合器处于正常接合形状，分别套筒被回位弹簧拉到后极限位置时，为保证摩擦片正常磨损过程中离合器仍能完全接合，在分别轴承和分别杠杆内端之间留有的间隙，该间隙普通为3-4mm。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 41第四节第四节 离合器的设计与计算离合器的设计与计算一、圆柱螺旋弹簧一、圆柱螺旋弹簧 在周置弹簧离合器中，设弹簧数为i，每个弹簧的任务压力为：FFi2-10 弹簧的任务应力为：p3288FD KFC Kdd 2-11：弹簧的任务应力MPa；Dp：簧圈平均直径，即中径mm；d：弹簧钢丝直径mm；C/：旋绕比，C/=Dp/d，普通取68；K/：校正系数，K/=4 C/+2/4 C/3 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 42 离合器分别时，弹簧在任务压力的根底上又遭到分别轴承的压力，这时弹簧压力到达最大Fmax，根据Fmax可算出弹簧最大应力。离合器圆柱螺旋弹簧常用的资料为65Mn或碳素弹簧钢丝，任务应力在700MPa左右为宜，最大应力不宜超越800900MPa。选好旋绕比C/，计算出校正系数K/，再选好任务压力F，那么有：8FC Kd 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 43 弹簧的任务圈数弹簧的任务圈数ns可根据刚度条件和可根据刚度条件和d、C/确定。确定。4s3p8GdnD KG：切变模量，碳钢G=83103MPa；K：簧圈刚度，普通为2045N/mm。弹簧刚度可按下式确定：弹簧刚度可按下式确定：fFFKmaxf：离合器分别过程中弹簧的变形量，等于压盘行程，单片f=1.72.6mm，双片f=33.6mm；弹簧最大压力Fmax普通不大于1.151.20F弹簧总圈数普通比任务圈数多1.52圈；弹簧受最大压力Fmax时，相邻圈之间的间隙应坚持在0.51.5mm。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 44第四节第四节 离合器的设计与计算离合器的设计与计算二、膜片弹簧二、膜片弹簧 膜片弹簧是一种特殊的蝶形弹簧，其基体是蝶形弹簧，另有一些由径向槽隔开的分别指。蝶形弹簧分别指 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 451.膜片弹簧的主要参数膜片弹簧子午断面：经过膜膜片弹簧子午断面：经过膜片弹簧构成的锥体轴线，同片弹簧构成的锥体轴线，同时经过分别指中心的断面。时经过分别指中心的断面。膜片弹簧自在形状下碟簧部分的内截锥高度 H；膜片弹簧钢板厚度 h；自在形状下碟簧部分大端半径 R；自在形状下碟簧部分小端半径 r；自在形状时碟簧部分的圆锥底角；分别指数目 n。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 462.膜片弹簧的弹性特性 假设膜片弹簧在承载过程中，其子午断面刚性地绕此断面上的某中性点O转动，经过支撑环和压盘施加在膜片弹簧上的沿圆周分布的载荷，假想集中在加载点上，用F1表示，加载点之间的相对轴向变形为1。(a)自在形状 (b)压紧形状 (c)分别形状 膜片弹簧在不同任务形状时的变形 子午断面绕中性点的转动 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 472111122111111ln261REhRrRrrFHHhRrRrRr 那么膜片弹簧压紧力与变形之间的关系式为：那么膜片弹簧压紧力与变形之间的关系式为：E：资料的弹性模量MPa，对于钢E=2.1 105 MPa；：资料的泊松比，对于钢=0.3；H：内截锥高度mm；h：弹簧板厚mm；R、r：分别为碟簧部分大、小端半径mm；R1、r1：分别为压盘加载点和支承环加载点半径mm。第二章第二章 离合器设计离合器设计48 设分别轴承对膜片弹簧分别指施加的载荷为设分别轴承对膜片弹簧分别指施加的载荷为F 2，对应，对应的变形量为的变形量为2，在分别与压紧两种形状下，只需膜片弹簧，在分别与压紧两种形状下，只需膜片弹簧变形到一样的位置，其子午断面从自在形状也转过一样的变形到一样的位置，其子午断面从自在形状也转过一样的小转角小转角，便有如下的对应关系：，便有如下的对应关系：12111fRrrrrf：膜片弹簧分别指与分别轴承接触点的半径mm(a)自在形状 (b)压紧形状 (c)分别形状 膜片弹簧在不同任务形状时的变形 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 49frrrR11121 膜片弹簧的变形可以是由膜片弹簧的变形可以是由F1F1引起，也可以是由引起，也可以是由F2F2引起。引起。当满足如下关系时，由两者引起的膜片弹簧变形是一样的。当满足如下关系时，由两者引起的膜片弹簧变形是一样的。11121fFRrFrr11211f11211fRrFFrrrrFFRr 第二章第二章 离合器设计离合器设计502111122111111ln261REhRrRrrFHHhRrRrRr 211212111f1111ln261REhRrRrrFHHhRrrrRrRr 那么膜片弹簧的特性即膜片弹簧的载荷与变量之间的那么膜片弹簧的特性即膜片弹簧的载荷与变量之间的关系关系F1-1F1-1、F2-1F2-1为：为：frrrR11121经过经过 ，也可以得到，也可以得到F1-2、F2-2之间的关系式。之间的关系式。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 51膜片弹簧的弹性特性曲线 第二章第二章 离合器设计离合器设计52 设1f是从离合器接合形状算起的膜片弹簧与压盘接触点的变形量，2f是从离合器接合形状算起的膜片弹簧分别指加载点的变形量，那么根据杠杆关系有：1f2f1f11rrRr 2f不包括分别指在载荷作用下所产生的弹性体变形不包括分别指在载荷作用下所产生的弹性体变形/2f。假设思索这种弹性体变形，分别轴承的总挪动行程假设思索这种弹性体变形，分别轴承的总挪动行程2F为：为：2F2f2f 第二章第二章 离合器设计离合器设计533.膜片弹簧的强度计算 子午断面上恣意点子午断面上恣意点(x(x，y)y)的切向应力为：的切向应力为：t2/21xyEex：自在形状时碟簧部分的圆锥底角rad；：从自在形状起，碟簧子午断面的转角rad；e：中性点半径，mm；rRrRe/ln 分析阐明，膜片弹簧的碟簧部分分析阐明，膜片弹簧的碟簧部分B B点处的切向压应力最大。点处的切向压应力最大。第二章第二章 离合器设计离合器设计tB222/221221herEeerEerherr 54 令 ，可以求出切向压应力 到达极大值时的转角tBd/d0tBp2her2/hyB)(rexBt2/21xyEexPPf的取值为时，当fPf的取值为时，当f：离合器彻底分别时的子午断面转角。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 55 B点作为分别指根部的一点，在分别轴承推力作用点作为分别指根部的一点，在分别轴承推力作用下还受有弯曲应力下还受有弯曲应力 ，其表达式为：，其表达式为：22)(6hnbFrrrfrBn：分别指数目；br：一个分别指的根部宽度。由于弯曲拉应力由于弯曲拉应力rB与切向压应力与切向压应力tB相垂直，根据相垂直，根据最大剪应力实际，最大剪应力实际，B点的当量应力点的当量应力：tBrBBj 在实践设计中，通常用此当量应力校核膜片弹簧的在实践设计中，通常用此当量应力校核膜片弹簧的强度，即强度，即Bj不超越许用应力。不超越许用应力。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 564.膜片弹簧根本参数的选择比值比值H/h和和h的选择的选择 比值H/h对膜片弹簧的弹性特性影响极大。当H/h 时，F1=(1)有一极大值和一极小值；当H/h=2 时，F1=(1)的极小值落在横坐标上。2222为了保证离合器压紧力变化不大和支配轻便，汽车离合为了保证离合器压紧力变化不大和支配轻便，汽车离合器用膜片弹簧的器用膜片弹簧的H/h普通为普通为1.52.0，板厚，板厚h为为24mm。膜片弹簧的弹性特性曲线 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 57比值比值R/r和和R、r的选择的选择 根据构造布置和压紧力的要根据构造布置和压紧力的要求，求，R/r普通为普通为1.201.35。为使。为使摩擦片上压力分布较均匀，推式摩擦片上压力分布较均匀，推式膜片弹簧的膜片弹簧的R值应取为大于或等值应取为大于或等于摩擦片的平均半径于摩擦片的平均半径Rc，拉式膜，拉式膜片弹簧的片弹簧的r值宜取为大于或等于值宜取为大于或等于Rc。对于同样的摩擦片尺寸，拉。对于同样的摩擦片尺寸，拉式的式的R值普通比推式的大。值普通比推式的大。膜片弹簧自在形状下圆锥底角膜片弹簧自在形状下圆锥底角与内截锥高度与内截锥高度H关系关系亲密，亲密，=arctan H/(R-r)H/(R-r)。普通在。普通在915范围范围内。内。的选择的选择 第二章第二章 离合器设计离合器设计58膜片弹簧任务点位置的选择膜片弹簧任务点位置的选择 拐点H对应着膜片弹簧的压平位置，而且1H=(1M+1N)2。新离合器在接合形状时，膜片弹簧任务点B普通取在凸点M和拐点H之间，且接近或在H点处，普通1B=(0.81.0)1H，以保证摩擦片在最大磨损限制范围内压紧力从F1B到F1A变化不大。当分别时，膜片弹簧任务点从B变到C，为最大限制地减小踏板力，C点应尽量接近N点。膜片弹簧的弹性特性曲线 第二章第二章 离合器设计离合器设计59膜片弹簧小端半径膜片弹簧小端半径r0及分别及分别轴承作用半径轴承作用半径rf 确实定确实定 分别指数分别指数n常取为常取为18，大尺，大尺寸膜片弹簧可取寸膜片弹簧可取24，小尺寸弹，小尺寸弹簧可取簧可取12。分别指数分别指数n的选取的选取 r0由离合器的构造决议，其由离合器的构造决议，其最小值应大于变速器第一轴花最小值应大于变速器第一轴花键的外径。键的外径。rf 应大于应大于r0。第二章第二章 离合器设计离合器设计60 1=3.23.5mm；2=910mm；re 的取值应满足的取值应满足r-re 2。切槽宽度切槽宽度1、2及半径及半径re 确实定确实定 R1和和r1的取值将影响膜片弹簧的刚度。的取值将影响膜片弹簧的刚度。r1应略大于应略大于r且尽量接近且尽量接近r；R1应略大于应略大于R且尽量接近且尽量接近R。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 61第五节第五节 改动减振器的设计改动减振器的设计改动减振器主要由弹性元件(减振弹簧或橡胶)和阻尼元件(阻尼片)等组成。弹性元件的主要作用是降低传动系的首端改动刚度，改动系统的固有振型，尽能够避开由发动机转矩主谐量鼓励引起的共振。阻尼元件的主要作用是有效地耗散振动能量。改动减振器具有如下功能：1降低发动机曲轴与传动系接合部分的改动刚度，调谐传动系扭振固有频率。2添加传动系扭振阻尼，抑制改动共振呼应振幅，并衰减因冲击而产生的瞬态扭振。3控制动力传动系总成怠速时离合器与变速器轴系的扭振，消减变速器怠速噪声和主减速器与变速器的扭振与噪声。4缓和非稳定工况下传动系的改动冲击载荷和改善离合器的接合平顺性。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 6210-减振器阻尼片12-减振盘 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 63 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 64 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 65减振器的主要参数减振器的主要参数 k：改动角刚度：改动角刚度；T：阻尼摩擦元件间的摩擦转矩；：阻尼摩擦元件间的摩擦转矩；Tj：极限转矩；：极限转矩；Tn：预紧转矩；：预紧转矩；j：极限转角。：极限转角。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 66改动减振器具有线性和非线性特性两种方式。单级线性减振器的改动特性如图 所示，其弹性元件普通采用圆柱螺旋弹簧，广泛运用于汽油机汽车中。单级线性减振器的改动特性 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 67 当发动机为柴油机时，怠速时引起变速器常啮合齿轮齿间的敲击，从而产生怠速噪声。在改动减振器中另设置一组刚度较小的弹簧，使其在怠速工况下起作用，以消除变速器怠速噪声，此时可得到两级非线性特性，第一级的刚度很小，称为怠速级，第二级的刚度较大。目前，在柴油机汽车中广泛采器具有怠速级的两级或三级非线性改动减振器。三级非线性减振器的改动特性 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 68第五节第五节 改动减振器的设计改动减振器的设计1.极限转矩极限转矩Tj 减振器在消除了限位销减振器在消除了限位销与从动盘毂缺口之间的间与从动盘毂缺口之间的间隙隙1 1 时所能传送的最大时所能传送的最大转矩，即限位销起作用时转矩，即限位销起作用时的转矩。普通可取：的转矩。普通可取：jemax1.5 2.0TT商用车取1.5，乘用车取2.0改动减振器尺寸简图 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 691.极限转矩极限转矩Tj实验阐明：实验阐明：当当Tj=Tmax时，传动系的动载荷最小；时，传动系的动载荷最小；当当Tj Tmax时，传动系会产生冲击载荷；时，传动系会产生冲击载荷；当当TjTmax时，会增大传动系的角刚度，使传动系的时，会增大传动系的角刚度，使传动系的 动载荷有所增大。动载荷有所增大。Tmax：汽车后驱动轮的最大附着转矩因此，也可以按下式选取：因此，也可以按下式选取：102maxgrjiirGTTG2：满载时汽车后驱动桥的静载荷；：附着系数，取0.8；rr：车轮滚动半径；i0：主减速比；ig1：变速器一挡传动比。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 70 为了防止引起传动系统的共振，要合理选择减振器的改动角刚度k，使共振景象不发生在发动机常用的任务转速范围内。设减振弹簧分布在半径为Ro的圆周上，当从动片相对从动盘毂转过(rad)时，弹簧相应变形量为Ro。此时所需加在从动片上的转矩为：2.改动角刚度改动角刚度k 2j01000TKZ RK：为每个减振弹簧的线刚度(Nmm)；Zj：为减振弹簧个数；Ro：为减振弹簧位置半径(m)。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 71 根据改动刚度的定义，根据改动刚度的定义，k=T/k=T/，那么，那么:设计时，可按阅历初选为：设计时，可按阅历初选为：2j01000KKZ R2j01000TKZ Rj13KTk:减振器改动角刚度减振器改动角刚度Nm/rad 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 72emax0.06 0.17TTnemax0.05 0.15TT3.阻尼摩擦转矩阻尼摩擦转矩T 由于减振器改动刚度受构造及发动机最大转矩的限制，不能够很低，故为了在发动机转速范围内最有效的消振，必需合理选择减振器阻尼安装的阻尼摩擦转矩。普通可按下式初选为:4.预紧转矩预紧转矩Tn 弹簧在安装时都有一定的预紧。研讨阐明，Tn添加，共振频率将向减小频率的方向挪动，这是有利的。但是Tn不应大于T，否那么在反向任务时，改动减振器将提早停顿任务，故取 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 7300.6 0.752dR 5.减振弹簧的位置半径减振弹簧的位置半径R0 Ro的尺寸应尽能够大些，普通取:6.减振弹簧个数减振弹簧个数Zj 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 74j0TFR7.减振弹簧总压力减振弹簧总压力F 当限位销与从动盘毂之间的间隙1或2被消除，减振弹簧传送转矩到达最大值Tj时，减振弹簧遭到的压力F为8.极限转角极限转角j 减振器从预紧转矩Tn添加到极限转矩Tj时，从动片相对从动盘毂的极限转角为：02arcsin2Rljl：减振弹簧的任务变形量 j 通常取通常取312，对汽车平顺性要求高或发，对汽车平顺性要求高或发动机任务不均匀时动机任务不均匀时j取上限。取上限。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 75双质量飞轮的减振器双质量飞轮的减振器双质量飞轮减振器具有以下优点1)可以降低发动机、变速器振动系统的固有频率，以防止在怠速转速时的共振。2)可以加大减振弹簧的位置半径，降低减振弹簧刚度K，并允许增大转角。3)由于双质量飞轮减振器的减振效果较好，在变速器中可采用粘度较低的齿轮油而不致产生齿轮冲击噪声。由于从动盘没有减振器，可以减小从动盘的转动惯量，这也有利于换挡。但由于减振弹簧位置半径较大，高速时遭到较大离心力的作用，使减振弹簧中段横向翘曲而鼓出，与弹簧座接触产生摩擦，使弹簧磨损严重，甚至引起早期损坏。1一第一飞轮 2一第二飞轮 3一离合器盖总成 4一从动盘 5一球轴承 6一短轴 7一滚针轴承 8一曲轴凸缘 9一结合盘 10一螺钉 11一改动减振器 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 76发动机与变速器振动系统的两种模型 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 771踏板力要小，轿车：80150N，货车：150200N。2踏板行程在一定的范围内，轿车：80150mm，货车：180mm。3摩擦片磨损后，踏板行程应能调整复原。4有对踏板行程进展限位的安装，防止支配机构因受力过大而损坏。5应具有足够的刚度。6传动效率要高。7发动机振动及车架和驾驶室的变形不会影响其正常任务。8任务可靠、寿命长，维修保养方便。第六节第六节 离合器的支配机构离合器的支配机构1.对支配机构的要求对支配机构的要求 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 782.支配机构构造方式选择支配机构构造方式选择 机械式支配机构：杆系和绳索两种方式机械式支配机构：杆系和绳索两种方式 杆系传动机构构造简单、任务可靠，被广泛运用。但杆系传动机构构造简单、任务可靠，被广泛运用。但 其质量大，机械效率低，在远间隔支配时布置较困难。其质量大，机械效率低，在远间隔支配时布置较困难。绳索传动机构可抑制上述缺陷，且可采用吊挂式踏板绳索传动机构可抑制上述缺陷，且可采用吊挂式踏板 构造。但构造。但 其寿命较短，机械效率仍不高。多用于轻其寿命较短，机械效率仍不高。多用于轻型型 轿车中。轿车中。液压式支配机构主要由主缸、任务缸和管路等部液压式支配机构主要由主缸、任务缸和管路等部分组成，具有传动效率高、质量小、布置方便、便分组成，具有传动效率高、质量小、布置方便、便于采用吊挂踏板、驾驶室容易密封、驾驶室和车架于采用吊挂踏板、驾驶室容易密封、驾驶室和车架变形不会影响其正常任务、离合器接合较柔和等优变形不会影响其正常任务、离合器接合较柔和等优点。广泛运用于各种方式的汽车中。点。广泛运用于各种方式的汽车中。第二章第二章 离合器设计离合器设计793.离合器支配机构的设计计算离合器支配机构的设计计算 踏板行程S由自在行程S1和任务行程S2两部分组成：液压式支配机构表示 S0f：分别轴承自在行程，普通为1.53.0mm，反映到踏板上的自在行程S1普通为030mm；d1、d2：分别为主缸和任务缸的直径；Z：摩擦面面数；S为离合器分别时对偶摩擦面间的间隙，单片：S=0.851.30mm，双片：S=0.750.90mm。a1、a2、b1、b2、c1、c2：杠杆尺寸。2111222212021)(dbadbaccSZSSSSf踏板行程S不应大于150180mm。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 80踏板力踏板力Ff可按下式计算可按下式计算 sfFiFFF：离合器分别时，压紧弹簧对压盘的总压力；i：支配机构总传动比:2111122222dcbadcbai：机械效率，机械式：=70 80，液压式：=80 90；Fs：抑制回位弹簧1、2的拉力所需的踏板力，在初步设计时，可忽略之。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 81 任务缸直径d2确实定与液压系统所允许的最大油压有关。思索到橡胶软管及其他管接头的密封要求，最大允许油压普通为5-8Mpa。对于机械式支配机构的上述计算，只需将d1和d2取消即可。分分别合器所作的功分分别合器所作的功(忽略回位弹簧等忽略回位弹簧等)为为SZFFWL)(5.01在规定的踏板力和踏板行程的允许范围内，驾驶员分分别合器所作的功不应大于30J。第二章第二章 离合器设计离合器设计82第七节第七节 离合器主要零部件的构造设计离合器主要零部件的构造设计一、从动盘总成一、从动盘总成 从动盘总成主要由从动盘毂、摩擦片、从动片、改动从动盘总成主要由从动盘毂、摩擦片、从动片、改动减振器等组成。减振器等组成。设计要求：设计要求：从动盘转动惯量尽能够小，从动盘转动惯量尽能够小，以减小换挡冲击；以减小换挡冲击；从动盘应具有轴向弹性，使离从动盘应具有轴向弹性，使离 合器接合平顺，便于起步；且合器接合平顺，便于起步；且 使摩擦面压力均匀，减小磨损；使摩擦面压力均匀，减小磨损；从动盘应安装改动减振器，以从动盘应安装改动减振器，以 免传动系共振，并缓和冲击；免传动系共振，并缓和冲击；第二章第二章 离合器设计离合器设计83第七节第七节 离合器主要零部件的构造设计离合器主要零部件的构造设计1.1.轴向弹性从动盘的构造方式轴向弹性从动盘的构造方式T形槽在从动片外缘处开在从动片外缘处开612个个“T形槽，构成许多扇形，并将扇形形槽，构成许多扇形，并将扇形部分冲压成依次向不同方向弯曲部分冲压成依次向不同方向弯曲的波浪形。的波浪形。“T形槽还可以减小形槽还可以减小由于摩擦发热而引起的从动片翘由于摩擦发热而引起的从动片翘曲变形。这种构造主要用于商用曲变形。这种构造主要用于商用车上。车上。将扇形波形片的左、右凸起段分别与左、右侧摩擦片铆接，由于波形片小于1.00mm比从动片1.52.50mm薄，这种构造有较好的轴向弹性，转动惯量也小，适宜于高速旋转，主要运用于乘用车和总质量小于6t的商用车。第二章第二章 离合器设计离合器设计84第七节第七节 离合器主要零部件的构造设计离合器主要零部件的构造设计利用阶梯形铆钉的细段将成对波形片的左片铆在左侧摩擦片上，并交替地把右片铆在右侧摩擦片上。这种构造的弹性行程大，弹性特性较理想，可使汽车起步极为平顺。主要运用于发动机排量大于2.5L的乘用车上。将接近飞轮一侧的摩擦片直接铆合在从动片上，只在接近压盘侧的从动片铆有波形片，接近压盘侧的摩擦片铆在波形片上。这种构造转动惯量大，但强度较高，传送转矩的才干大，主要用于商用车。第二章第二章 离合器设计离合器设计85 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 862.从动盘毂从动盘毂从动盘毂普通采用侧齿对中的矩形从动盘毂普通采用侧齿对中的矩形花键安装在变速器一轴上，花键的花键安装在变速器一轴上，花键的尺寸根据摩擦片外径尺寸根据摩擦片外径D和发动机的最和发动机的最大转矩大转矩Temax选取选取P74：表：表2-7。从动盘毂的轴向长度不宜过小，以免在花键上滑动时产生偏斜而导致离合器分别不彻底，普通取1.01.4倍的花键轴直径。从动盘毂普通采用锻钢如35、45、40Cr等，并经调质处置，外表和芯部硬度普通在2632HRC。花键内孔外表可采用镀铬工艺。从动盘毂与减振弹簧窗口及与从动片配合处，应进展高频处置。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 873.摩擦片摩擦片摩擦因数较高且稳定。摩擦因数较高且稳定。具有足够的机械强度与耐磨性。密度要小，以减小从动盘的转动惯量。热稳定性好，在高温下分解出的粘合剂少，无味，不易烧焦。性能要求性能要求磨合性能好，不刮伤飞轮和压盘外表。接合时应平顺，不产生“咬合或“抖动景象。长期停放后，摩擦面间不发生“粘着 景象。第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 883.摩擦片摩擦片石棉基摩擦资料具有摩擦因数较高石棉基摩擦资料具有摩擦因数较高0.300.45、密度小、制、密度小、制造容易、价钱低廉等优点。但性能不够稳定，摩擦因数受任务温造容易、价钱低廉等优点。但性能不够稳定，摩擦因数受任务温度、单位压力及滑磨速度影响大，主要运用于中、轻载荷下任务。度、单位压力及滑磨速度影响大，主要运用于中、轻载荷下任务。由于石棉在消费和运用过程中对环境有影响，故目前以玻璃纤维、由于石棉在消费和运用过程中对环境有影响，故目前以玻璃纤维、金属纤维等替代。金属纤维等替代。粉末冶金和金属陶瓷摩擦资料具有传热性好、热稳定性和耐磨性好、摩擦因数较高且稳定、能接受较高的单位压力以及寿命长等优点。但价钱较贵、密度较大，接合平顺性差，主要运用于总质量较大的商用车上。摩擦资料摩擦资料 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 893.摩擦片摩擦片铆接方式衔接可靠，适宜在从动片上安装波形片；但其摩擦面铆接方式衔接可靠，适宜在从动片上安装波形片；但其摩擦面积利用率小，运用寿命短。积利用率小，运用寿命短。粘接方式可增大实践摩擦面积，摩擦片厚度利用率高，具有较强的抗离心力和切向力的才干；但从动盘难以安装波形片，无轴向弹性，可靠性低。摩擦片与从动片的衔接方式摩擦片与从动片的衔接方式 第二章第二章 离合器设计离合器设计内蒙古工业大学能动学院交通运输系 904.从动片从动片 要求从动质量轻，具有轴向弹性，硬度和平面度要求高。资要求从动质量轻，具有轴向弹性，硬度和平面度要求高。资料常用中碳钢板或低碳钢板。普通厚度为料常用中碳钢板或低碳钢板。普通厚度为1.32.5mm，外表硬度，外表硬度3540HRC。5.波形片和减振弹簧波形片和减振弹簧 波形片普通采用波形片普通采用65Mn，厚度为小于，厚度为小于1mm，为硬度，为硬度4046HRC，并经外表发蓝处置。并经外表发蓝处置。减振弹簧普通采用减振弹簧普通采用60Si2MnA、50CrVA、65Mn等弹簧钢丝。等弹簧钢丝。第二章第二章 离合器设计离合器设计91离合器盖总成除了压紧弹簧外，还有离合器盖、压盘、传动片、分离合器盖总成除了压紧弹簧外，还有离合器盖、压盘、传动片、分别杠杆安装及支承环等。别杠杆安装及支承环等。二、离合器盖总成二、离合器盖总成分别杠杆离合器盖压盘压紧弹簧传动片 第二章第二章 离合器设计离合器设计92 第二章第二章 离合器设计离合器设计931.离合器盖离合器盖设计要求设计要求 应具有足够的刚度。应具有足够的刚度。与飞轮坚持良好的对中。与飞轮坚持良好的对中。膜片弹簧安装处应有较高的尺寸精度。膜片弹簧安装处应有较高的尺寸精度。通风散热良好。通风散热良好。资料资料 乘用车和质量较小的商用车普乘用车和质量较小的商用车普通用低碳钢板，如通用低碳钢板，如08、10钢。钢。总质量较大的商用车普通用铸总质量较大的商用车普通用铸铁件或铝合金压铸件。铁件或铝合金压铸件。定位孔定位孔膜片弹簧铆钉加强筋散热窗孔 第二章第二章 离合器设计离合器设计942.压盘压盘设计要求设计要求 压盘应具有较大的质量，以增大热容量，减小温升，防止其产生压盘应具有较大的质量，以增大热容量，减小温升，防止其产生 裂纹和破碎，可设置各种外形的散热筋或鼓风筋。裂纹和破碎，可设置各种外形的散热筋或鼓风筋。与飞轮坚持良好的对中，并进展静平衡，平衡精度不低于与飞轮坚持良好的对中，并进展静平衡，平衡精度不低于1520gcm。压盘高度从承压点到摩擦面的间隔公差要小。压盘高度从承压点到摩擦面的间隔公差要小。压盘应具有较大的刚度，使压紧力在摩擦面上的压力分布均匀并压盘应具有较大的刚度，使压紧力在摩擦面上的压力分布均匀并 减小受热后的翘曲变形，压盘厚度普通为减小受热后的翘曲变形，压盘厚度普通为1525mm。任务外表耐磨、平整，并具有较高的摩擦因数，通常采用灰铸铁，任务外表耐磨、平整，并具有较高的摩擦因数，通常采用灰铸铁，如如HT200、HT250、HT300，硬度为，硬度为170227HBS。第二章第二章 离合器设计离合器设计952.压盘压盘温升校核温升校核 压盘的厚度初步确定后，应进展离合器一次接合的温升校核。压盘的厚度初步确定后，应进展离合器一次接合的温升校核。mcWtt：压盘温升，普通不超越810 ;m：压盘质量kg；c：压盘的比热容，铸铁：c=481.4J/kg ；：传到压盘的热量所占的比例，单片离合器：=0.5，双片离合器：=0.25，中间压盘：=0.5；W：摩擦功J。第二章第二章 离合器设计离合器设计963.传动片传动片 离合器接合时，离合器盖经过传动片来驱动压盘共同旋转；分别离合器接合时，离合器盖经过传动片来驱动压盘共同旋转；分别时，又可利用传动片的弹性来牵动压盘轴向分别并使支配力减小。时，又可利用传动片的弹性来牵动压盘轴向分别并使支配力减小。传动片常用传动片常用34组，每组组，每组23片，每片厚度为片，每片厚度为0.51.0mm，普通由，普通由65Mn制成。制成。4.分别杠杆安装分别杠杆安装设计要求设计要求 分别杠杆支承机构与压盘的驱动机构在运动上不发生干涉。分别杠杆支承机构与压盘的驱动机构在运动上不发生干涉。分别杠杆应具有较大的弯曲刚度。分别杠杆应具有较大的弯曲刚度。分别杠杆内端高度应能调整。分别杠杆内端高度应能调整。第二章第二章 离合器设计离合器设计97设计要求设计要求 分别杠杆的支承处应采用滚针轴承、滚销或刀口支承，以减小分别杠杆的支承处应采用滚针轴承、滚销或刀口支承，以减小 摩擦和损失。摩擦和损失。分别杠杆主要由分别杠杆主要由08低碳钢冲压和低碳钢冲压和35等中碳钢锻呵斥型锻件硬等中碳钢锻呵斥型锻件硬度为度为131156HBS。应防止在高速转动时因分别杠杆的离心力作用降低压紧力。应防止在高速转动时因分别杠杆的离心力作用降低压紧力。为了提高通风散热才干，可将分别杠杆制成特殊的叶轮外形。为了提高通风散热才干，可将分别杠杆制成特殊的叶轮外形。资料资料5.支承环支承环 支承环和支承铆钉的安装尺寸精度要高，耐磨性要好。支承环普支承环和支承铆钉的安装尺寸精度要高，耐磨性要好。支承环普通采用通采用3.04.0mm的碳素弹簧钢丝。的碳素弹簧钢丝。第二章第二章 离合器设计离合器设计98三