qn箱梁承重支架专项施工方案

宁波市北外环、环城南路快速路工程II-I标段现浇箱梁承重模板及支架专项施工方案编制:审核：批准：宁波建设集团股份有限公司宁波市北外环、环城南路快速路工程II-I标段经理部2011年5月目 录一、编制说明41.1、编制依据41.2、编制目的41.3、适用范围51.4、编制原则5二、工程概况52.1、工程简介52.2、水文地质条件62.3、现浇箱梁施工内容72.4、桥梁标准断面图12三、支架体系地基处理及加固措施13四、现浇箱梁模板及支架设计144.1、门式支架施工方案144.2、跨路门洞施工29五、支架体系预压及验收355.1、支架预压355.2、支架验收37六、箱梁砼浇筑施工及养护376.1、砼浇筑施工376.2、砼养护40七、施工质量保证体系及措施407.1、施工质量保证体系417.2、质量保证措施42八、安全组织机构及职能分工448.1、安全组织机构448.2、职能分工458.3、安全保证措施47九、危险调查及应对措施489.1、施工临时用电安全措施489.2、高空作业安全措施509.3、钢筋骨架制作安装安全措施529.4、模板制作、拼装安全措施539.5、支架拆除安全措施539.6、预应力张拉作业安全措施559.7、氧气瓶、乙炔瓶使用存放安全措施56十、文明、环保施工措施5710.1文明施工措施5710.2环境保护措施58十一、安全检查58十二、安全应急预案5912.1、应急组织机构5912.2、职责分工6012.3、常见事故应急预案6212.4、应急联系方式6812.5、其他有关事项68现浇箱梁承重模板及支架施工专项方案一、编制说明1.1、编制依据1.1.1、宁波市北环路、环城南路快速路II-1标施工招标文件及施工合同。1.1.2、宁波市北环路、环城南路快速路II-1标施工图设计文件及工程地质勘探报告。1.1.3、宁波市北环路、环城南路快速路II-1标项目经理部安全管理的相关条款。1.1.4、国家及地方关于安全生产等方面的法律法规条例。1.1.5、宁波市北环路、环城南路快速路II-1标施工组织设计文件。1.1.6、其他相关文件及有关技术规范：(1)、公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)(2)、城市桥梁设计准则（CJJ 11-93）(3)、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）(4)、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(5)、城市桥梁工程施工与质量验收规范(CJJ 2-2008)(6)、公路桥梁施工技术规范（JTJ 041-2000）(7）、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005） (8)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） (9）、建筑施工门式钢管支架安全规范（JGJ128-2010） 1.1.7、其他编制参考文件（1）、桥梁预应力混凝土施工技术及标准规范实施手册（2）、简明施工计算手册（3）、路桥施工计算手册1.2、编制目的 1.2.1、有效指导宁波市北环路、环城南路快速路II-1标段现浇箱梁施工，确保施工质量、安全受控；1.2.2、更好的组织安排现浇箱梁施工计划；1.2.3、人员因施工负伤率小于2，重伤率和死亡率为零；1.2.4、不得因施工对周边环境、建筑、设施等造成破坏；1.2.5、无伤亡事故发生，无重大安全隐患，无刑事案件发生.1.3、适用范围 本方案仅适用于宁波市北环路、环城南路快速路II-1标现浇箱梁施工。1.4、编制原则1.4.1、遵循招标文件各项条款的原则。执行业主对本工程建设的各项要求，采取现代化管理手段和施工项目管理模式，优化资源配置，实现动态管理，以适应施工组织安排的要求；坚持专业化作业与综合管理相结合的原则，在施工组织方面，发挥专业施工队伍的优势，同时采用综合管理手段，合理调配，以求达到整体优化的目的。1.4.2、贯彻执行各项技术标准、安全技术规程。对现场安全管理实施全员、全方位、全过程严密监控。1.4.3、坚持实事求是，本着“科学管理、精心组织、精心施工”的原则，确保施工组织的可行性、先进性和合理性。1.4.4、坚持 “改造自然、美化自然、工程建设、环保同行”的原则，施工、环保同考虑、同安排、同落实，两者并举，同期进行，按永久工程标准建造、维护环保设施，达到施工、环保双成功、双满意。二、工程概况2.1、工程简介 宁波市北环路、环城南路快速路II-1标段，工程修筑起点桩号为K0+430.498，工程修筑终点桩号为K2+593.498，长度为2163.0m，其中，包含机场快速互通式立交1 座，上下匝道2 对。根据路线走向，本标段范围内环城南路快速路自西向东需分别与机场快速干道地面辅道、通达路、丽园路、宇达路、环城西路和粮丰街相交，高架主线跨相交路，地面辅道与相交路平交，此外还与两条现状河道相交，分别为后家河和南塘河。本合同段施工范围为：道路及附属工程、保通工程、原桥梁拆除、互通式立交、上下匝道、高架桥、地面桥梁、雨水排水管、给水管、顶管、路灯、电缆沟、公交站台及交通环卫配套设施等施工总承包。2.2、水文地质条件2.2.1、水文气象条件本工程施工区域属北亚热带季风气候区，受沿海季风环流的影响，呈现出东冷夏暖、四季分明的特点。春季北方冷高压逐渐北退，太平洋副热带高压逐渐南下，气温转暖，锋面活动增多，降水增多，风向变化以西南风为主。春末夏初，锋面气旋活动频率，降水连绵，且历时长，习称“梅雨”季节；夏季受副热带高压控制，天气晴热，盛行东南风；秋季天气晴好凉爽；冬季受北方大陆冷高压气团控制，盛行西北风，天气以晴冷为主，降水量少。场地所在的地区，每年7-9月为台风侵袭期，台风会带来大量降水，其特点为水量集中、历时短、强度大，易造成洪涝灾害。由于受太平洋副热带高压控制，常伴有热带风暴的侵入，是沿海地区主要的灾害性天气。因此本工程应特别重视台风和风暴潮等气象灾害，采取有效防治措施。本地区年平均气温17.3。历年极端最高气温40.6，极端最低气温-5.9。7月份天气最热，月平均气温28.9；1月份天气最冷，月平均气温5.1。年平均降水量为1350.7mm，年最大降水量为1666.0mm，年最小降水量为944.3mm，日最大降水量为102.0mm。本地区历史上曾出现的最大瞬时风速大于31.9m/s，多年平均风速为2.9m/s，夏季主导风向为偏东，冬季主导风向为西北。2.2.2、地质条件本工程沿线地面高程在2.5-4.5m不等，并分布有电信、主干供水、国防光缆、燃气、雨水、污水、电力等管线。地基土在50m深度范围内，按成因类型，土层结构及其性状特征划分为七层。依次为1-1层杂填土、2层粘土、1层淤泥质粘土、2层粉质粘土、3层粉质粘土、1层粉质粘土夹粘土、2粉质粘土混砂、粉细砂、3粉质粘土、1粉质粘土夹粘土、2粉细砂、中砂、3粉质粘土。基础影响深度内分布有表层人工杂填土，其余均为粘土、粉质粘土层，总体上工程地质较好，物理力学性质较高。实际施工时对表层杂填土进行整治后，浇筑表层砼进行硬化作为承重体系基础。2.3、现浇箱梁施工内容（1）、立交匝道桥现浇箱梁（35联）：包括A匝道桥（5联）、B匝道桥（4联）、C匝道桥（4联）、D匝道桥（8联）、E匝道桥（5联）、F匝道桥（9联）。其中A11-A15联、B0-B3联、D3-D7联、F19-F23联、B9-B13联、C11-C16联、D15-D18联、D18-D20联、D20-D23联、E0-E2联、E2-E5联、F0-F4联、F4-F7联等与机场路相接或相交的现浇箱梁率先施工。（2）、主线高架现浇箱梁（25联）：其中36#联现浇箱梁横跨机场路率先施工。（3）、主线上下匝道桥现浇箱梁（8联）：包括HXS匝道桥（2联）、HXX匝道桥（2联）、HDS匝道桥（2联）、HDX匝道桥（2联）。现浇箱梁主要形式如下：主线高架联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-33*307.8-7.93524.95/2.8C501.5+1+1.523-640+47+407.9-8.525.52/3(支点)4.95C502.5+3+2.536-104*308.5-9.125.524.95C501.5+1+1.5410-1430+33+35+279.1-9.625.524.95C501.5+1+1+1.5514-1734+55+439.6-10.222-202/3(支点)2.4/0.75C601+2+1.5617-225*3010.2-10.72022.4/0.75C501.5+1+1+1+1.5722-2543+55+4310.7-10.9202/3(支点)2.4/0.75C602.5+3+2.5825-294*3010.9-10.42022.4/0.75C501.5+1+1+1.5929-334*3010.4-9.62022.4/0.75C501.5+1+1+1.51033-363*309.6-9.620-2422.5/0.75C501.5+1+1.51136-3934+42+419.6-9.825.52/3(支点)4.95C501.5+1.5+21239-423*309.8-9.825.524.95C501.5+1+1.51342-4525.5+30+309.8-10.725.524.95C501.5+1+1.51445-483*3010.7-11.325.524.95C501.5+1+1.51548-5143.5+51.5+4011.3-11.825.52/3(支点)4.95C602.5+3+2.51651-5427.5+30+3011.8-11.325.524.95C501.5+1+1.51754-5730+35+3011.3-11.525.524.95C501.5+1+1.51857-6030+38+3311.5-9.825.524.95C501.5+1+1.51960-6346+55+469.8-9.625.52/3(支点)4.95C602.5+3+2.5HXS匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-33*30.51-58.51.82.3-2.4C501.5+1+1.523-641.7+42.7+34.55-8.18.522.3-2.4C502+1.5+1.5HXX匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-333.5+41.3+40.30.8-6.68.522.3-2.4C502+1.5+1.523-63*29.56.6-8.78.51.82.3-2.4C501.5+1+1.5HDS匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-425+30+38+331.2-6.68.51.82.3-2.4C501+1+1.5+1.524-746+55+466.6-9.88.52.2/3(支点)2.3-2.4C603+2+3HDX匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-346+55+460.9-6.88.52.2/3(支点)2.3-2.4C603+2+323-733+38+30+256.8-9.68.51.82.3-2.4C501.5+1.5+1+1A匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-528+28+42+28+2814.5-18.7922.6-2.7C501.5+1+1+1+1.525-833.9+42+32.118.7-14.6922.6-2.7C501+0+138-1128+28+2614.6-11.7922.6C501.5+1+1.5411-1535+45+45+3511.7-7.192.22.7C504*1515-1829.5+30+307.1-7.791.82.6-2.7C503*1B匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-340+47+409.6-11.59-102.22.7C501+2.5+123-63*2211.5-14.6101.62.6-2.7C401.5+1+1.536-920+22+2014.6-17101.62.5C401.5+1+1.549-1316.7+18+18+14.7917-17.710-9.71.62.5C40C匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-427+27+35+2710.8-8.99-12.61.82.6-2.7C504*124-73*288.9-7.612.6-18.51.82.6C501+2+1.537-1130+30+30+29.077.6-6.691.82.6C501.5+1+1+1.5411-1625+30+30+30+256.6-6.691.82.6C505*1D匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-330+30+28.27.7-6.891.82.6-2.7C503*123-730+42+42+356.8-10922.6-2.7C504*137-1030+33+2510-14.391.82.6-2.7C501+1.5+1410-1334.8+47.5+34.814.3-18.392.22.7C501+0+1513-152*3018.3-16.891.82.6-2.7C502*1615-1830+35+3016.8-14.691.82.6-2.7C501+1.5+1718-2029+2914.6-13.824-14.251.82.6C502+1820-2329+30+29.35113.8-10.414.25-91.82.6C501+1.5+1.5E匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-230+3010.8-12.291.82.6-2.7C502*122-530+35+3012.2-15.49-12.81.82.6C501+2+135-72*3015.4-14.412.8-191.82.6-2.7C502*147-1027.5+32.5+3014.4-9.691.82.6C503*1510-133*309.6-9.891.82.6C503*1F匝道联号墩号跨度/m设计梁底净高/m单幅横向跨度/m梁高/m翼缘板长/m标号预拱度/cm10-425+30+30+306.7-7.99-9.51.82.6C501+1.5+1.5+1.524-730+30+28.57.9-119.5-18.51.82.6C503*137-1032+35+2511-14.391.82.6C503*1410-1331+35+3114.3-17.391.82.6-2.7C501+1.5+1513-1635+45+3517.3-14.392.22.7C501+1.5+1616-1932+36.5+3214.3-9.4922.6-2.7C503*1719-2332+38+32+329.4-7.4922.6-2.7C504*1823-2730.5+31+31+317.4-1091.82.6C501.5+1+1+1.5927-3128+34+34+26.6510-9.819.5-91.82.6C501.5+2+1.5+22.4、桥梁标准断面图三、支架体系地基处理及加固措施为了使地基达到最好的受力条件，减少承台开挖基坑及雨水的影响，在承台施工完成后，及时回填基坑。回填前，用水泵抽干坑内集水，挖掘机用干燥的好土分层进行回填，分层回填厚度为30cm，每层回填完成后，利用挖掘机进行压实处理后再由人工进行局部夯实。待每一联墩柱施工完毕后，粗放压实范围，用白灰等洒出边线。对边线内的地表进行处理，去除表面的软弱土层，在地表开挖畅通的排水沟，避免场地内集水、降低地下水位，使地基土层自由沉降及机械压实的双重作用下达到基本稳定。对于主线高架桥段，其位于原环城南路道路部分，考虑利用现有道路，直接在路面上浇筑砼基础层作为支架基础。支架地基处理：地基处理目的有二：一是压实处理，确保地基的承载力，减小表层土和深层土的沉降量；二是回填宕渣，增大钢管支架与地基受力传递面积，减小地基单位承载力。10cm厚C20混凝土（1）、立交区匝道桥现浇箱梁：施工区域内的地基进行压实处理后，在其上分层填筑混合砂砾宕碴至0.5m厚，采用压路机分层碾压密实，宕渣表面用碎石找平。然后在支架分布区浇筑10cm厚C20砼。混凝土浇筑时，控制好混凝土顶面的标高及平整度，并满足混凝土顶面有1%的双向横坡，同时在支架分布区两侧各开挖一条纵向排水沟，这样既有利于支架的搭设，又有利于支架区域砼基础的排水。碎石找平层50cm厚混合砂砾宕渣填筑1%1%清理压实后原地面立交区匝道现浇箱梁地基处理断面示意图 （2）、主线高架桥：直接在支架分布区域老路沥青面层上浇筑10cm厚C20砼作为支架基础。中央绿化带及两侧人行道、绿化带处采用同立交区匝道桥现浇箱梁地基处理形式。实际施工时控制好绿化带处理后宕渣层面标高，尽量使其与现有道路标高一致。砼表面同样设置双向1%的横坡用于排水，同时在支架分布区两侧各开挖一条纵向排水沟利用排出积水。中间绿化带与老道交接处按公路水泥混凝土路面设计规范要求进行接缝处理。10cm厚C20混凝土老路路面老路路基1%1%主线高架现浇箱梁地基处理断面示意图（3）、主线跨河段：主线高线桥跨后家河及南塘河处，采用先完成现有小桥的拆除，再将支架区段内河道进行回填并设置相应通流管涵（2根，D=160cm）保证河道畅通，然后进行新桥桩基的施工及检测，完成后，整平压实桩基施工原地面，在其上分层填筑80cm厚混合砂砾宕碴并压实，宕渣表面用碎石找平，而后浇筑10cmC20砼作为支架基础。砼表面同样设置双向1%的横坡用于排水，同时在支架分布区两侧各开挖一条纵向排水沟利用排出积水。河道小桥处现浇箱梁地基处理断面示意图地基承载力验证：根据上述支架地基处理形式，在特征点选取22m的区域按不同处理形式进行试处理，然后进行承载力测试，验证其是否满足承载力要求。四、现浇箱梁模板及支架设计根据高架桥梁箱梁结构形式及施工进度要求，箱梁支撑系统采用门式支架。箱梁底模体系采取2440mm1220mm15mm竹胶合板，纵向采用100mm100mm方木作为次分配梁（背带方木），横向采用100mm150mm方木作为主分配梁；箱梁翼缘侧模，主线高架桥箱梁采用定型钢模板，立交区匝道桥箱梁考虑其线性变化较大，采用48mm厚3.5mm钢管结合1.2cm厚竹胶合板进行压制，模板背带方木采用100mm100mm方木。4.1、门式支架施工方案 4.1.1、门式支架构造简述本工程门式支架采用HR型重型门式支架。该型支架是以57*2.5mm焊管为两侧主立杆，48*2.5mm焊管为横杆，25*1.5mm焊管为内部加强杆焊接而成的门框式支架。同时将连接棒焊接于门架两侧立杆底端，方便于保管和施工，减少了不必要的丢失和损坏。一片HR100A门架高为1.9m，宽为1.0m。立杆内侧焊有10只锁销，利用同一种规格的交叉杆(25*1.5镀锌钢管)通过门架上两个不同的锁销进行组合可调节两片门架之间的跨距，可以搭设出600mm、900mm、1200mm、1500mm等不同的架距，使用方便灵活。为适应各种支架高度的需要，另有配置调节杆，由此满足箱梁纵坡、横坡变化的需要。 4.1.2、支架布置设计本工程支架搭设型式采用满堂支架型式，门式支架立杆布置如下：纵向布置：支点到箱梁变截面段间距60cm，其他面段位90cm。当箱梁跨距发生变化，可增减门架排数，但门架间距不做变化，确保支撑系统安全。详见附图：门架立面布置图横向布置：箱梁腹板及支点区间距为60cm,底板及翼板区90cm，翼板悬臂外缘段可调节至120cm。横桥向在结构外侧留出1.2m的人行工作面宽度。其中支点处翼缘板梁高大于1m段布置形式按支点区布置形式设置。详见附图：门架横向布置图竖向布置：轴心承插安装，底层门架设HR601B可调底座，顶层门架设置HR201A调节杆和HR602B可调托座。其中可调底座和可调托座分别可调节2030cm，顶层调节杆最大可升高120cm。调节杆伸出部分采用用钢管拉结，步距为4560cm。安装顶、底托时，要严格控制其调节螺杆的自由端长度，最大自由长度必须控制在20cm以内。层高同门架高度，为1.9米。 4.1.3、门架构造措施为加强门架的整体性，每排门架从底层起每隔2层用48脚手钢管与门架底部横杆垂直相交，并用扣件紧固联接，加强门架与门架之间的横向整体性；同时每列门架再用纵向脚手钢管每隔两层门架将上述横向钢管连成整体，由此形成一个水平加强层（即竖向每两层有一个水平加强稳定层，底层可视为扫地杆）。另外，为加强支架体系的整体刚度，设置三维剪刀撑，剪刀撑斜杆设置角度控制在4560，剪刀撑设置宽度控制6-8米，剪刀撑斜杆采用搭接接长，搭接长度不小于1m且必须由3个及以上的扣件扣紧。水平剪刀撑：搭设高度8m及以下是，在顶层设置连续的水平剪刀撑；搭设高度超过8m时，在顶层及竖向每隔4步设置连续的水平剪刀撑。横向垂直剪刀撑：每隔3排门架设一道垂直剪刀撑，其斜杆与水平加强杆连接，或与门架上下横杆扣件连接，剪刀撑应由至顶连续设置。纵向垂直剪刀撑：整体支架外侧及内部每隔6米设置一道垂直剪刀撑，外侧剪刀撑必须通长连续布置，其斜杆与门架立杆或横杆紧固连接，剪刀撑应由至顶连续设置。详见附图：剪刀撑平面布置示意图 4.1.4、模板施工4.1.4.1、底板方木铺设：底板横向方木采用10cm15cm方木，间距按支架顶托间距布置，纵向方木采用10cm10cm松木，中心间距为30cm（支点及腹板是心处间距为20cm）；方木铺设均为立铺（即高度方向为15cm、10cm）。底层方木铺设要求其中心线与顶托中心线重合，方木接头处应在顶拖中心线上，接头处方木与顶拖之间的横向间隙应用木楔塞紧。方木铺设必须平整、着力，两层方木之间如有间隙或上层方木不平必须用同上层方木同宽的木片塞紧整平，并用铁钉固定，以保证底板模板铺设的平整度。为保证底模的标高，用水准仪沿每支架控制线纵、横方向4m测量一点，并在焊接的钢筋上标出控制标高的位置，底模控制标高箱梁底板标高竹胶板厚度，测量过程中，对标高不满足要求的木方进行铅垂方向的调整，使其达到设计要求为止，测量结束后，挂线控制施工高度。4.1.4.2、底模铺设：底模采用1.5cm厚高强竹胶板，根据施工准备过程中加工底模的编号进行底模铺设，在箱梁的横向边缘处，底模和方木应宽出设计宽度10厘米以上，以便安装侧模。底模用铁钉固定于方木上，底模的拼缝应位于方木上。底模拼装要求平顺均匀，模板拼缝采用腻子抹嵌封闭。底模铺设按箱梁中心线对称排列，余量留在两侧，并且全部底模的排列采用统一形式，做到标准统一。底模铺设完毕后，根据导线控制点和加密控制点，对箱梁的底模进行复核，复核内容包括：箱梁的中心线、箱梁底横向变化起止点、箱梁两悬臂边线、箱梁纵向支座位置、箱梁纵向竖曲线的起止点。对以上复核内容进行测量，严格控制误差，使其满足设计及规范要求。为保护底模，钢筋现场电焊时，焊点下用白铁皮盖住模板，接住焊渣。模板若因故需长时间放置或雨水较多时，采用彩条布等覆盖，防止模板变形。4.1.4.3、两侧翼缘模板安装：外侧侧模按翼缘板弧线方向安装，立交区匝道现浇箱梁外侧侧模采用1.2cm厚的竹胶板，支撑方木采用10cm10cm纵向方木，先用48mm厚3.5mm钢管完成翼缘板弧线的压制并安装后，再行安装方木及侧模。主线高架桥现浇箱梁外侧侧模采用组合钢模板，模板全部按设计翼缘板线型制作，模板与支架顶托支架设置调平方木。4.1.4.4、芯模安装：箱室下芯模采用厚度1.5cm厚的竹胶板和1010cm方木制作。方木间距25cm一道作为模板龙骨，并按设计图纸要求做好各类型倒角模。模板安装必须拼缝严密防止混凝土浇注时漏浆、接缝平整防止错台。芯模采用定位钢筋结合钢管内支撑的方式支立。除主线高架边箱室外，箱室上芯模采用扣件式模板支架体系。立杆上部设顶托作为模板背带方木（10*10cm）的支承及调节用。立杆横向布置为60cm一道，纵向布置为90cm一道。主线箱梁边箱室体积较小、应力要求较高，不适宜二次开孔施工，在主梁第一次浇筑完成后在顶部设置2cm厚钢丝网预制混凝土底模进行吊顶施工，待顶板砼浇筑后不再予以拆除。所有现浇箱梁箱室内不得留有永久性支撑。4.1.6、支架拆除支架落架的原则按对称少量、分次、逐渐完成，以便使箱梁逐步承受荷载，避免结构物在卸架过程中发生质量事故。支架拆除应按先卸跨中后边跨，先跨中后墩顶的原则卸落，卸落时必须小量的慢慢的、对称、均匀进行，并检查无误，然后再逐步扩大下落量，切不可一开始就大落量的卸落，以策安全。支架模板在拆卸过程中应慢慢地下落到地面，不可乱丢，防止模板损坏，应清理堆放好以备用。在卸模时应精心操作，不允许用硬撬和猛烈敲打、强扭等方法进行，以免碰损砼表面，影响外观质量。支架拆除时，应特别注意安全，应有专人指挥。模板、支架拆除后，应维修整理、分类、妥善存放。支架拆除顺序如下：、旋松顶托螺栓进行卸载，使底模脱离现浇箱梁底。、利用吊车拆除翼缘板侧模板，人工分块移动底模至翼缘板位置，然后用吊车吊放至地面上。、卸除木方分配梁和顶托。、按从上向下的顺序依次拆除门式支架及水平加强杆。、根据门式拆除进度，分次卸除竖向剪刀撑。、移除门架底座。、将拆除的支架移至下一施工段进行施工。 4.1.6、门式支架体系安全验算为使支架安全验算具有一定的代表性，特选取主线高架3-6#墩，即主线高架第二联作为验算对象。（一）、荷载分析1）、砼结构自重砼单位体积容重=26 KN/m31、箱梁支点位置：门架纵横向布置间距均为60cm。结构自重 G1=326=78 KN/m22、箱梁支点翼缘板位置：门架横向布置间距为90cm，纵向布置间距为60cm。结构自重G2=226=52 KN/m2（极大值，对应门架纵横布置间距均为60cm）G2/=0.95526=24.83 KN/m2（验算取值）3、梁高渐变实心段：门架布置形式同支点位置，荷载较支点处小，故验算荷载取支点处荷载。4、中腹板位置及箱室横向渐变段：门架横向布置间距为60cm，纵向布置间距为90cm。结构自重G3=226=52 KN/m25、箱室标准段：门架纵横间距均为90cm。结构自重G4=（0.4+0.22）26=16.12 KN/m2（极大值）6、跨中翼缘板位置：门架纵横间距均为90cm。结构自重G5=（0.955）26=24.83 KN/m2 （极大值）7、翼缘板悬臂外端：门架纵横间距均为120cm。结构自重G6=（0.32）26=8.32 KN/m2 （极大值）2）、模板、支架自重1、单榀门架自重为24 KG，一对拉杆自重5 KG，合计290 N。按门架搭设5层计算并考虑纵横向水平加固杆及剪刀撑，单个门架平面内支架自重取为2 KN。2、模板、分配梁、钢托自重取 2 KN/m23）、施工荷载1、因施工时面积分布广，单位面积需要人员及机械设备不多，按2.5KN/m2考虑。2、浇筑时砼产生的冲击荷载取 2KN/m2，砼振捣时产生的荷载取 2KN/m24）、风荷载风荷载 式中Wk风荷载标准值(kN/m2)；z高度z 处的风振系数；按规范要求取z=1s风荷载体型系数；按规范要求取s=1.3z风压高度变化系数；按规范要求取z=1.25 W0基本风压（kN/m2）。按规范要求取W0=0.5kN/m2 则Wk=11.31.250.5=0.813 kN/m2（二）、底模强度及挠度验算底模竹胶合板抗弯强度设计值fjm=35N/mm2，弹性模量Ej=9898 N/mm2由于模板次分配横梁为1010cm方木，支点及腹板位置布置间距为20cm，其余位置为30cm，故只取支点处及翼缘板荷载最大处进行验算：1）、支点处、强度验算验算荷载q1=0.91.2（78+2）+1.46.5=93.51KN/m2取1mm宽面板为计算单位，则线荷载q=0.09351 N/mm计算跨距l=100mm截面抵抗距Wj=bh2/6=37.5mm3，截面惯性矩Ij=bh3/12=281.3mm4则竹胶合板抗弯强度：=0.093511002/（837.5）=3.11fjm=35N/mm2满足要求。、挠度验算挠度验算同上只取支点处进行验算：（只考虑恒载） 验算荷载q2=78+2=80KN/m2取1mm宽面板为计算单位，则线荷载q=0.08 N/mm计算跨距l=100mm则竹胶合板挠度值：=50.081004/（3849898281.3）=0.04mmv=l/400=0.25mm满足要求。2）、翼缘板荷载最大处、强度验算验算荷载q1=0.91.2（24.83+2）+1.46.5=37.17KN/m2取1mm宽面板为计算单位，则线荷载q=0.03717 N/mm计算跨距l=200mm截面抵抗距Wj=bh2/6=37.5mm3，截面惯性矩Ij=bh3/12=281.3mm4则竹胶合板抗弯强度：=0.037172002/（837.5）=5.0fjm=35N/mm2满足要求。、挠度验算挠度验算同上只取支点处进行验算：（只考虑恒载） 验算荷载q2=24.83+2=26.83KN/m2取1mm宽面板为计算单位，则线荷载q=0.02683 N/mm计算跨距l=200mm则竹胶合板挠度值：=50.026832004/（3849898281.3）=0.2mmv=l/400=0.5mm满足要求。 （三）、次分配横梁（1010cm方木）验算 松木最低抗弯强度fm=13 N/mm2；弹性模量E=9000N/mm2；方木截面为100mm100mm；方木截面抵抗距W=bh2/6= 1.667105 mm3，截面惯性矩I = bh3/12 =8.333106mm4。由于次分配梁分布间距为30cm（支点及腹板处为20cm），主分配梁（1015cm方木）布置间距有60cm及90cm两种，支点至梁高渐变段为60cm，其余位置全部为90cm。故根据荷载大小，只取支点处及翼缘板荷载最大处进行验算即可。门架宽度为1m。1）、支点处强度验算荷载q1=0.91.2（78+2）+1.46.5=93.51KN/m2挠度验算荷载q2=78+2=80KN/m2 、强度验算验算线荷载：q=93.510.2=18.7 KN/m计算跨距l=0.9m按简支梁进行验算=0.12518.79002/（1.667105）=11.3N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求、挠度验算验算线荷载：q=800.2=16 KN/m计算跨距l=0.9m按简支梁进行验算=5169004/（38490008.333106）=1.82mmv=l/400=2.25mm 满足要求。2）、翼缘荷载最大处强度验算荷载q1=0.91.2（24.83+2）+1.46.5=37.17KN/m2挠度验算荷载q2=24.83+2=26.83 KN/m2 、强度验算验算线荷载：q=37.170.3=11.15 KN/m计算跨距l=0.9m按简支梁进行验算=0.12511.159002/（1.667105）=6.77N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求、挠度验算验算线荷载：q=26.830.3=8.05 KN/m计算跨距l=0.9m按简支梁进行验算=58.059004/（38490008.333106）=0.92mmv=l/400=2.25mm 满足要求（四）、主分配梁（1015cm方木）验算 松木最低抗弯强度fm=13 N/mm2；弹性模量E=9000N/mm2；方木截面为100mm150mm；方木截面抵抗距W=bh2/6= 3.75105 mm3，截面惯性矩I = bh3/12 =28.125106mm4。主分配横梁最大布置间距全部按100cm进行验算，其跨径分60cm、90cm、120cm三种，根据荷载大小及布置形式，选取支点处、跨中翼缘板处及跨中翼缘板悬臂端处进行验算即可。1）、支点处支点处主分配横梁跨径为60cm。强度验算荷载q1=0.91.2（78+2）+1.46.5=93.51KN/m2挠度验算荷载q2=78+2=80KN/m2 、强度验算验算线荷载：q=93.51 KN/m计算跨距l=0.5m按简支梁进行验算=0.12593.515002/（3.75105 ）=7.8N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求、挠度验算验算线荷载：q=80 KN/m计算跨距l=0.5m按简支梁进行验算=5805004/（384900028.125106）=0.26mmv=l/400=1.25mm 满足要求跨中腹板处主分配梁计算模型及参数同支点处，但荷载相对较小，因此此处不再予以验算。2）、跨中翼缘板处跨中腹板处主分配梁跨径为90cm。强度验算荷载q1=0.91.2（24.83+2）+1.46.5=37.17KN/m2挠度验算荷载q2=24.83+2=26.83 KN/m2 、强度验算验算线荷载：q=37.17 KN/m计算跨距l=0.8m按简支梁进行验算=0.12537.178002/（3.75105 ）=7.93N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求、挠度验算验算线荷载：q=26.83 KN/m计算跨距l=0.5m按简支梁进行验算=526.838004/（384900028.125106）=0.57mmv=l/400=1.25mm 满足要求支点翼缘板处主分配梁计算模型及参数同跨中翼缘板处，因此此处不再予以验算。箱室空心处主分配梁计算模型及参数同跨中翼缘板处，但荷载相对较小，因此此处也不再予以验算。3）、跨中翼缘板悬臂端处跨中翼缘板悬臂端处主分配横梁跨径为120cm。验算荷载取极大值：强度验算荷载q1=0.91.2（260.32+2）+1.46.5=19.34KN/m2挠度验算荷载q2=8.32+2=10.32 KN/m2 、强度验算验算线荷载：q=19.34 KN/m计算跨距l=1.1m按简支梁进行验算=0.12519.3411002/（3.75105 ）=7.8N/mm2fm=13 N/mm2 满足要求、挠度验算验算线荷载：q=10.32 KN/m计算跨距l=1.1m按简支梁进行验算=510.3211004/（384900028.125106）=0.78mmv=l/400=1.25mm 满足要求（五）、立杆强度及稳定性验算现浇箱梁各部分支架轴向力计算表序号项目支点位置支点处翼缘板位置中腹板箱室空心标准段跨中翼缘板位置翼缘外悬臂段1结构自重KN/m27824.835216.1224.838.322模板支架自重KN/m22222223施工荷载KN/m26.56.56.56.56.56.54门架自重KN2222225门架负荷面积m20.6*0.80.9*0.80.6*0.950.9*0.950.9*0.950.9*1.17单榀门架轴向力设计值KN1.2*(1)+(2)*(5)+(4)+1.4*(3)57.5834.6848.43630.0939.0323.76不考虑风载时，单榀门架最大轴向力设计值为57.58KN。考虑风载，门架间距按0.6m计，qw=0.6wk=0.60.813=0.488 KN/m=0.4883.82/10=0.71 KNmN=1.2（78+2）0.48+2+0.91.4（6.5+20.71/0.8）=58.91KNN=1.35（78+2）0.48+2+1.4（6.50.7+20.60.71/0.8）=62.40KN取较大值，则考虑风荷载时，单榀门架最大轴向力设计值为62.4KNI0=159258mm4 I1=92756mm4 h1=1750mm h0=1900mm计算的I=244691 mm4其中立杆截面面积A1=428 mm2k0=1.13=1.131900/23.9=89.63查建筑施工模板安全技术规范得=0.62=62.4/0.62/2/428=117.6 N/mm2 f=200 N/mm2故单榀门架稳定性满足要求。（六）、地基承载力验算底托支承钢板为15151cm钢板。基础面采用宕渣回填及表层砼硬化，故依据以往施工经验，其地基承载力可以达到80Kpa以上。由轴向力计算表可知，单根支架立杆最大承载力为N57.58/2=28.79KN，分布地基受力面积为：0.60.8=0.48m2。则 满足要求。4.2、跨路门洞施工 主线高架在本标段内为西-东走向，依次上跨机场快速干道地面道路、通达路、丽园路、宇达路、环城西路、粮丰街6个路口，高架桥为双向六车道标准，标准横断面宽度为25.5m。其中通达路、丽园路上线箱梁为分幅标段形式，分幅施工宽度为20m。立交区匝道桥主要占用对机场路快速干道地面道路两侧辅道，无特殊情况，暂不考虑设置跨路门洞。为确保在箱梁施工中东西向横跨的6条道路不被阻断交通，施工期间跨路处设置钢管桩门式门洞，门架上方顺桥向用工字钢做横梁，门洞净高采用5.0m。在过路口200m 前设置限高、限速等警示标志及限高钢架，并派专人负责配合辅助交警部门做好日常交通安全监管工作。4.2.1、门洞设计主线桥标准段的宽25.5m，梁高最大为2.2m，门洞搭设考虑箱梁施工投影面及两侧安全距离，因此最大门洞搭设长设计为30m。门洞净高5.0m，门洞净宽为25m，（双向车行+人行），门洞采用直径600、壁厚14mm的钢管作支撑柱，钢管支柱每根长4.75m，纵向每5.5m布置一排（共3排），横桥向间距3m布置一根，钢管立柱间用12#钢槽进行对角连接作为剪刀支撑，钢管支柱上焊双拼30H型钢作为横向分配梁，56a#工字钢（每根长12m）顺桥向作纵向分配梁，间距90cm一道布置，在腹板区加密为45cm一道，其上满铺6mm厚钢板后，取工字钢轴线作为支架搭设控制线，于其上搭设门式支架并调整标高。门式支架搭设布置同正常路段现浇箱梁施工。门洞基础采用C40钢筋砼基础，砼基础设计长度为30m，宽1m，高0.8m（底部30cm段往两侧各扩展0.5m，以增大传力面积）。防撞墩内设置16钢筋网片间隔15cm布置一层，基本顶面预埋钢管支墩预埋钢板及螺栓。与机场快速路相交段，考虑在其沥青下面层基础上，铺设2层土工布隔离后，在于其上方浇筑门洞基础砼。跨路门洞支架示意图如下：4.2.2、门洞支架防护门洞前方浇筑半径为0.5，高1m的防撞墩，防撞墩上贴有反光警示带，起到同时引导车辆通过和防止车辆意外碰装支架基础的作用。在门洞两端设置密目式防落网，防止细小物件高处坠落伤人。门洞支架搭设前应严格控制搭设基面的水平度。门洞支架示意图如下：4.2.3、门洞支架拆除门洞支架拆除顺序如下：、旋松顶托螺栓进行卸载，使底模脱离现浇箱梁底。、利用吊车拆除翼缘板侧模板，人工分块移动底模至翼缘板位置，然后用吊车吊放至地面上。、卸除木方分配梁和顶托。、按从上向下的顺序依次拆除门式支架及水平加强杆。、根据门式拆除进度，分次卸除竖向剪刀撑。、移除门架底座。、卸除门洞顶部钢板。、利用吊车吊除门洞工字钢主梁及横向双拼H型钢分配梁。、拆除钢管立柱横向槽钢剪刀撑及柱身。、拆除门洞砼基础。门洞支架拆除时应有专人指挥，注意安全。门洞支架拆除后，对拆除后的材料进行及时的分类保存并做好相应的防雨水措施，以便下一次使用。4.2.4、门洞安全验算由于跨路门洞上方支架及模板搭设型式同标准路段，故可直接选取门架验算荷载作为门洞验算荷载。（一）、主梁56a#工字钢验算主梁布置间距：腹板区45cm，底板及其他位置90cm，每根长12m。56a#工字钢：I=65576 cm4W=2342 cm3E=2.1105 Mpa1）、腹板位置强度验算荷载q1=0.91.2（52+2）+1.46.5=66.51KN/m2挠度验算荷载q2=52+2=54 KN/m2由于采取近似计算，故再乘以1.1的计算系数作为不可预见荷载累加，以提高验算安全系数。 、强度验算验算线荷载：q=1.166.510.45=32.92 KN/m计算跨距l=5.5m按二等跨连续梁进行验算=0.12532.9255002/（2342103）=53.15N/mm2=205 N/mm2 满足要求、挠度验算验算线荷载：q=1.1540.45=26.73 KN/m计算跨距l=5.5m按二等跨连续梁进行验算=0.52126.7355004/（1002.110565576104）=0.92mmv=4mm 满足要求2）、底板及其他位置强度验算荷载q1=0.91.2（16.12+2）+1.46.5=27.76KN/m2挠度验算荷载q2=16.12+2=18.12 KN/m2由于采取近似计算，故再乘以1.1的计算系数作为不可预见荷载累加，以提高验算安全系数。 、强度验算验算线荷载：q=1.127.760.9=27.48 KN/m计算跨距l=5.5m按二等跨连续梁进行验算=0.12527.4855002/（2342103）=44.36N/mm2=205 N/mm2 满足要求、挠度验算验算线荷载：q=1.118.120.9=17.94 KN/m计算跨距l=5.5m按二等跨连续梁进行验算=0.52117.9455004/（1002.110565576104）=0.62mmv=4mm 满足要求（二）、次梁双拼30