资源描述
第一章编制依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001中；混凝土结构设计规范GB50010-2002；建筑施工手册第四版；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；本工程施工图纸第二章工程简况大足区洋龙福缔湾工程建设工程, 位于大足区棠香街道红星十社, 建筑基地西侧城市主要道路；其北侧为大足二中 , 南侧为施工空地和河流 , 东侧为规划地湿地公园 . 本工程总用地面积 26064平方 , 总建筑面积约为 91274平方 M,其中地上面积 64896平方 M,地下面积26378平方 M.本工程共 7个子工程 , 包括 1号独立商业 , 建筑高度 17.4M,2 栋多层商住楼 , 建筑高度栋高层商住楼及地下车库 ,3# 楼建筑高度 81M,4#楼建筑高度 72.3M,5# 楼高度90M,7个子工程全为框架 . 剪力墙结构 , 使用年限 50年, 抗震设防烈度为六度 . 本方案涉及 1 号楼独立商业建筑面积： 5567.84 ；建筑层数 4层, 按多层公共建筑考虑 .第三章计算概述本工程 0.000 标高相当于绝对标高 381m,1#商业房屋高度为 17.4M. 地下一层高 6M, 首层 , 二层层高 4.5M, 第三 . 四层层高洋房地上高度为 26.2M, 地下层高 6M.本工程高支模（高度 5.0m）部位为地下一层 . 墙. 柱砼强度等级为 C35,梁 . 板砼强度等级为 C30. 高支模楼层中梁最大截面尺寸： 300mm700mm.梁高支模楼层见下表：楼层截面跨度（ m）板厚（ mm）层高（ m）1#商业负一局部最大 300700, 一般梁 25071806层500.300 600.200 5001#2#洋房局部最大 300700, 一般梁 2508.21606-1-/29600.300 500.250 700在如下第五章地梁模板计算中为选择最大截面尺寸梁300mm700mm进行计算示例 .第四章板高支模计算第一节参数信息1. 模板支架参数横向间距或排距 (m):1.100 ；纵距 (m):1.100 ；步距 (m):1.80 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度 (m):0.10 ；模板支架搭设高度 (m):5.82 ；采用地钢管 (mm): 48 2.8 ；板底支撑连接方式 : 方木支撑；立杆承重连接方式 : 双扣件 , 考虑扣件地保养情况 , 扣件抗滑承载力系数 :0.80 ；2. 荷载参数模板与木板自重 (kN/m2):0.300 ；混凝土与钢筋自重 (kN/m3 ):25.000 ；施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.500 ；3. 材料参数面板采用胶合面板 , 厚度为 15mm；板底支撑采用方木；22面板弹性模量 E(N/mm):9500；面板抗弯强度设计值 (N/mm):13 ；2；木方地间隔距离 (mm):200.000 ；木方抗剪强度设计值 (N/mm):1.4002；木方抗弯强度设计值2；木方弹性模量 E(N/mm):9000.000(N/mm):13.000木方地截面宽度 (mm):40.00 ；木方地截面高度 (mm):92.00 ；4. 楼板参数楼板地计算厚度 (mm):180.00 ；-2-/29图 2楼板支撑架荷载计算单元第二节模板面板计算模板面板为受弯构件 , 按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板地截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为：-3-/29W = 1001.5 2/6 = 37.5 cm3；I = 100 1.5 3/12 = 28.125 cm4；模板面板地按照三跨连续梁计算.面板计算简图1. 荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板地自重(kN/m) ：q1 = 25 0.1 81+0.3 1 =4.8 kN/m ；(2) 活荷载为施工人员及设备荷载 (kN/m) ：q2 = 2.5 1= 2.5 kN/m ；2. 强度计算计算公式如下 :M=0.1ql 2其中： q=1.2 3.3+1.4 2.5= 7.46kN/m最大弯矩M=0.17.46 2502= 46625 kN m；面板最大应力计算值 =M/W= 46625/37500 = 1.243 N/mm 2；面板地抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板地最大应力计算值为1.243 N/mm 2小于面板地抗弯强度设计值13 N/mm2 , 满足要求 !3. 挠度计算挠度计算公式为 =0.677ql 4/(100EI) =l/250其中 q =q 1=3.3kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677 3.3 2504/(100 950028.125 10 4)=0.033 mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm ；-4-/29面板地最大挠度计算值0.033 mm 小于面板地最大允许挠度1 mm, 满足要求 !第三节模板支撑方木地计算方木按照三跨连续梁计算, 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :288/6 = 64 cm3；W=bh/6=634；I=b h/12=6 888/12 = 256 cm方木楞计算简图1. 荷载地计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板地自重(kN/m) ：q1= 25 0.25 0.12+0.3 0.25 = 0.825 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载 (kN/m) ：q2 = 2.5 0.25 = 0.625 kN/m；2. 强度验算 :计算公式如下 :M=0.1ql 2均布荷载q = 1.2 q 1 + 1.4 q2= 1.2 0.825+1.4 0.625 = 1.865 kN/m ；最大弯矩M = 0.1ql22= 0.1 1.865 1 = 0.186 kN m；方木最大应力计算值= M /W = 0.186106/64000 = 2.914 N/mm2；方木地抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木地最大应力计算值为2.914 N/mm 2小于方木地抗弯强度设计值13 N/mm2 , 满足要求 !3. 抗剪验算：截面抗剪强度必须满足 : = 3V/2bh n -5-/29其中最大剪力 : V = 0.61.865 1 = 1.119 kN ；方木受剪应力计算值 = 31.119 103/(26080) = 0.35 N/mm 2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm 2；方木地受剪应力计算值0.35 N/mm 2小于方木地抗剪强度设计值1.4 N/mm 2 , 满足要求 !4. 挠度验算 :计算公式如下 : =0.677ql 4/(100EI) =l/250均布荷载q = q1 = 0.825 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677 0.825 10004 /(100 90002560000)= 0.242 mm；最大允许挠度=1000/ 250=4 mm ；方木地最大挠度计算值0.242 mm 小于方木地最大允许挠度4 mm, 满足要求 !第四节木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下地三跨连续梁计算；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力 ,P 1.865kN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图 (kNm)-6-/29支撑钢管计算变形图 (mm)支撑钢管计算剪力图 (kN)最大弯矩 Mmax = 0.699 kN m ；最大变形 V max = 2.22 mm；最大支座力 Qmax = 8.159 kN；最大应力= 699486.889/4490 = 155.788 N/mm2；支撑钢管地抗压强度设计值f=205 N/mm 2；支撑钢管地最大应力计算值155.788 N/mm 2 小于支撑钢管地抗压强度设计值2052N/mm, 满足要求 !支撑钢管地最大挠度为2.22mm 小于 1000/150 与10 mm,满足要求 !第五节扣件抗滑移地计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术, 双扣件承载力设计值取16.00kN, 扣件抗滑承载力系数 0.80, 该工程实际地双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值R= 8.159 kN ；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!第六节模板支架立杆荷载设计值( 轴力 )作用于模板支架地荷载包括静荷载和活荷载.-7-/291. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架地自重 (kN) ：NG1 = 0.125 5.8 2 = 0.7275 kN ；钢管地自重计算参照扣件式规范附录A.(2) 模板地自重 (kN) ：NG2 = 0.3 11 = 0.3 kN ；(3) 钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：NG3 = 25 0.1 811 =4.5 kN ；经计算得到 , 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.53 kN；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生地荷载.经计算得到 , 活荷载标准值 NQ = (2.5+2 )11 = 4.5 kN ；3. 不考虑风荷载时 , 立杆地轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.936 kN；第七节立杆地稳定性计算立杆地稳定性计算公式 : =N/( A)f其中 N -立杆地轴心压力设计值 (kN) ：N = 12.936 kN；-轴心受压立杆地稳定系数 , 由长细比 lo/i查表得到；i -计算立杆地截面回转半径 (cm) ：i = 1.59 cm；A -立杆净截面面积 (cm2) ：A = 4.24 cm2 ；W -立杆净截面模量 ( 抵抗矩 )(cm3) ：W=4.49 cm3； -钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2) ；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2 ；L0-计算长度 (m) ；按下式计算 :l0= h+2a = 1.8+0.12 = 2 m ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；a = 0.1 m ；l0/i = 2000 / 15.9 = 126；由长细比 Lo/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数 = 0.417；钢管立杆地最大应力计算值；=11144.117/ （0.417 424） = 63.029 N/mm2 ；-8-/29钢管立杆地最大应力计算值 = 63.029 N/mm2小于钢管立杆地抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架地安全因素 , 建议按下式计算l0 = k1k2 (h+2a)= 1.163 1.007 (1.8+0.12) = 2.342 m ；k1 -计算长度附加系数按照表1取值 1.163；k2 -计算长度附加系数 ,h+2a = 2 按照表2取值 1.007；Lo/i = 2342.282 / 15.9 = 147；由长细比 Lo/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数 = 0.32 ；钢管立杆地最大应力计算值；=11144.117/ （0.32 424） = 82.135 N/mm2 ；钢管立杆地最大应力计算值 = 82.135 N/mm2小于钢管立杆地抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件, 否则存在安全隐患 .以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全.第五章梁高支模板计算第一节参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m) ：0.30 ；梁截面高度 D(m) ：0.70 ；-9-/29混凝土板厚度 (mm)： 180.00 ；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)： 1.10 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) ：0.10 ；立杆步距 h(m) ：1.10 ；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.10 ；梁支撑架搭设高度 H(m)：5.82 ；采用地钢管类型为 (mm)48 2.8 ；立杆承重连接方式：考虑扣件质量及保养情况, 取扣件抗滑承载力折减系数：1.00 ；2. 荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m3) ： 24.00 ；模板自重 (kN/m2) ：0.30 ；钢筋自重 (kN/m3):1.50 ；施工均布荷载标准值 (kN/m2) ： 2.5 ；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2) ：5.8 ；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2) ：2.0 ；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2) ：2.0 ；3. 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N/mm2)：10000.0 ；木材抗压强度设计值 fc(N/mm) ：16.0 ；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0 ；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2) ：1.7 ；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00 ；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0 ；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0 ；-10-/2940095016003300600600图 1梁模板支撑架立面简图-11-/294. 梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：40.0 ；梁底方木截面高度 h(mm)：92.0 ；梁底模板支撑地间距 (mm)： 170.0 ；5. 梁侧模板参数主楞材料：木方；宽度 (mm)：40.00 ；高度 (mm)： 92.00 ；主楞合并根数： 3；第二节梁侧模板荷载计算按施工手册 , 新浇混凝土作用于模板地最大侧压力, 按下列公式计算 , 并取其中地较小值 :F=0.22 t 12V1/2F=H其中 -混凝土地重力密度 , 取24.000kN/m3；t -新浇混凝土地初凝时间 , 取0.750h ；T -混凝土地入模温度 , 取20.000 ；V -混凝土地浇筑速度 , 取1.500m/h ；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取1.500m；1-外加剂影响修正系数 , 取 1.200 ；2-混凝土坍落度影响修正系数, 取1.000.分别计算得取较小值 5.820 kN/m2 作为本工程计算荷载 .第三节梁侧模板面板地计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度. 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生地荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞地根数为 3根 . 面板按照均布荷载作用下地三跨连续梁计算.-12-/29面板计算简图 ( 单位： mm)1. 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中 ,W -面板地净截面抵抗矩 , W = 451.5 1.5/6=16.88cm 3；M -面板地最大弯矩 (Nmm)； - 面板地弯曲应力计算值 (N/mm2)f - 面板地抗弯强度设计值 (N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下地三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ,q -作用在模板上地侧压力 , 包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1 = 1.2 0.45 5.82=3.143kN/m ；振捣混凝土荷载设计值 : q2 = 1.4 0.45 2=1.26kN/m；计算跨度 : l = (1500-120)/(4-1)= 460mm；面板地最大弯矩M= 0.13.143 (1500 -120)/(4-1)2 +0.117 1.26 (1500 -120)/(4-1)2= 9.77 104Nmm；面板地最大支座反力为 :N=1.1q1l+1.2q2l=1.13.143 (1500 -120)/(4-1)/1000+1.2 1.260 (1500 -120)/(4-1)/1000=2.286 kN；经计算得到 , 面板地受弯应力计算值 : = 9.77 104 / 1.69 104=5.8N/mm2；面板地抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板地受弯应力计算值 =5.8N/mm2小于面板地抗弯强度设计值f=13N/mm2, 满足要求！2. 挠度验算-13-/29 =0.677ql4/(100EI) =l/250q-作用在模板上地新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 3.143N/mm；l-计算跨度 : l = (1500-120)/(4-1)=460mm；E-面板材质地弹性模量 : E = 6000N/mm2 ；I-面板地截面惯性矩 : I = 451.5 1.5 1.5/12=12.66cm 4；面板地最大挠度计算值 : =0.677 3.143 (1500 -120)/(4-1)4/(100 60001.27 105) = 1.255 mm ；面板地最大容许挠度值 : = l/250 =(1500-120)/(4-1)/250 = 1.84mm；面板地最大挠度计算值=1.255mm 小于面板地最大容许挠度值 =1.84mm, 满足要求！第四节梁侧模板支撑地计算1. 次楞计算次楞直接承受模板传递地荷载, 按照均布荷载作用下地三跨连续梁计算.次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.286/0.450= 5.080kN/m本工程中 , 次楞采用木方 , 宽度 40mm,高度 92mm,截面惯性矩 I, 截面抵抗矩 W和弹性模量E分别为 :W = 2688/6 = 128cm3 ；I = 2 6888/12 = 512cm4 ；E = 10000.00 N/mm2 ；-14-/29计算简图剪力图 (kN)弯矩图 (kNm)-15-/29变形图 (mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.103 kN m, 最大支座反力 R= 2.515 kN,最大变形 =0.028 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下 : = M/Wf经计算得到 , 次楞地最大受弯应力计算值 = 1.03 105/1.28 105 = 0.8 N/mm2 ；次楞地抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.8 N/mm2 小于次楞地抗弯强度设计值f=17N/mm2,满足要求！（2）次楞地挠度验算次楞地最大容许挠度值 : = 450/400=1.125mm ；次楞地最大挠度计算值=0.028mm 小于次楞地最大容许挠度值 =1.125mm, 满足要求！2. 主楞计算主楞承受次楞传递地集中力, 取次楞地最大支座力2.515kN, 按照集中荷载作用下地三跨连续梁计算 .本工程中 , 主楞采用木方 , 宽度 40mm,高度 92mm,截面惯性矩 I, 截面抵抗矩 W和弹性模量E分别为 :W = 2688/6 = 128cm3 ；-16-/29I = 2 6888/12 = 512cm4 ；E = 10000.00 N/mm2 ；主楞计算简图主楞弯矩图 (kNm)主楞变形图 (mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.415 kN m, 最大支座反力 R= 4.177 kN, 最大变形 = 0.457 mm（ 1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到 , 主楞地受弯应力计算值: = 4.15 105/1.28 105 = 3.2 N/mm2 ；主-17-/29楞地抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；主楞地受弯应力计算值 =3.2N/mm2小于主楞地抗弯强度设计值f=17N/mm2, 满足要求！（2）主楞地挠度验算根据连续梁计算得到主楞地最大挠度为0.457 mm主楞地最大容许挠度值 : = 330/400=0.825mm ；主楞地最大挠度计算值=0.457mm 小于主楞地最大容许挠度值 =0.825mm, 满足要求！第五节梁底模板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和挠度.强度验算要考虑模板结构自重荷载 . 新浇混凝土自重荷载 . 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生地荷载；挠度验算只考虑模板结构自重 . 新浇混凝土自重 . 钢筋自重荷载 .本算例中 , 面板地截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 700 1515/6 = 2.63104mm3；I = 700151515/12 = 1.97105mm4；1. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2 （ 24.00+1.50 ） 0.70 1.50=32.130kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2 0.30 0.70=0.252kN/m ；施工荷载与振捣混凝土时产生地荷载设计值：q3: 1.4 (2.00+2.50) 0.70=4.410kN/m ；-18-/29最大弯矩计算公式如下 :Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1 (32.13+0.252) 1702+0.1174.41 1702=1.08105Nmm； =Mmax/W=1.08 105/2.63 104=4.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.1 N/mm2 小于梁底模面板地抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载, 同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下： = 0.677ql4/(100EI) =l/250其中 ,q- 作用在模板上地压力线荷载:q =q1+q2=32.130+0.252=32.382kN/m ；l-计算跨度 ( 梁底支撑间距 ): l =170.00mm；E-面板地弹性模量 : E = 6000.0N/mm2 ；面板地最大允许挠度值 : =170.00/250 = 0.680mm；面板地最大挠度计算值 : =0.677 32.382 1704/(100 60001.97 105)=0.155mm；面板地最大挠度计算值:=0.155mm 小于面板地最大允许挠度值: =0.68mm,满足要求！第六节梁底支撑木方地计算1. 荷载地计算：(1) 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 (kN/m) ：q1 = 1.2 (24+1.5) 1.5 0.17+0.3 0.17 (2 1. 38+0.7)/ 0.7=8.106 kN/m；(2) 施工荷载与振捣混凝土时产生地荷载设计值(kN/m) ：q2= 1.4 (2.5+2) 0.17=1.071 kN/m ；均布荷载设计值q = 8.106+1.071 = 9.177 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载地形式传递, 其设计值：p=0.171.2 0.12 24.00+1.4 (2.50+2.00)(0.90 -0.70)/4=0.083kN2. 支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木, 方木地截面惯性矩 I, 截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为：W=688/6 = 6.40101 cm3；-19-/29I=6 888/12 = 2.56102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力 . 变形图如下：简图 (kNm)剪力图 (kN)-20-/29弯矩图 (kNm)变形图 (mm)方木地支座力 :N1=N3=0.838 kN；N2=4.913 kN；最大弯矩： M= 0.214kNm最大剪力： V= 2.457 kN方木最大正应力计算值： =M/W=0.214106 /6.40 104=3.3 N/mm2；方木最大剪应力计算值： =3V/(2bh0 )=32.457 1000/(2 6080)=0.768N/mm2；方木地最大挠度： =0.043 mm；方木地允许挠度： = 0.9 103/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值3.342 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值f=17.000 N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值0.768 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值fv=1.700 N/mm2,满足-21-/29要求！方木地最大挠度=0.043 mm 小于方木地最大允许挠度 =1.800 mm, 满足要求！第七节梁跨度方向钢管地计算作用于梁跨度方向钢管地集中荷载为梁底支撑方木地支座反力.钢管地截面惯性矩 I, 截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4 ；E= 206000 N/mm2；1. 梁两侧支撑钢管地强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下地三跨连续梁计算；集中力P= 0.838 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图 (kNm)-22-/29支撑钢管计算变形图 (mm)支撑钢管计算剪力图 (kN)最大弯矩 Mmax = 0.119 kN m ；最大变形max = 0.093 mm ；最大支座力 Rmax = 2.717 kN；最大应力 =M/W= 0.119 106 /(4.49 103 )=26.5 N/mm2 ；支撑钢管地抗弯强度设计值f=205 N/mm2 ；支撑钢管地最大应力计算值26.5 N/mm2 小于支撑钢管地抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求 !支撑钢管地最大挠度 max=0.093mm小于 500/150 与 10 mm,满足要求 !2. 梁底支撑钢管地强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下地三跨连续梁计算；集中力P= 4.913 kN支撑钢管计算简图-23-/29支撑钢管计算弯矩图 (kNm)支撑钢管计算变形图 (mm)支撑钢管计算剪力图 (kN)最大弯矩 Mmax = 0.699 kN m ；最大变形max = 0.544 mm ；最大支座力 Rmax = 15.922 kN；最大应力 =M/W= 0.699 106 /(4.49 103 )=155.6 N/mm2 ；支撑钢管地抗弯强度设计值f=205 N/mm2 ；支撑钢管地最大应力计算值155.6 N/mm2 小于支撑钢管地抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求 !-24-/29支撑钢管地最大挠度 max=0.544mm小于 500/150 与 10 mm,满足要求 !第八节扣件抗滑移地计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页 , 双扣件承载力设计值取16.00kN, 扣件抗滑承载力系数1.00, 该工程实际地双扣件承载力取值为16.00kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件地抗滑承载力按照下式计算( 规范R Rc其中 Rc -扣件抗滑承载力设计值 , 取16.00 kN ；R -纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力 , 根据前面计算结果得到R=15.922 kN ；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!第九节立杆地稳定性计算立杆地稳定性计算公式 = N/( A) f1. 梁两侧立杆稳定性验算 :其中 N -立杆地轴心压力设计值 , 它包括：纵向钢管地最大支座反力：N1 =2.717 kN；脚手架钢管地自重：N2 = 1.2 0.129 6=0.93 kN ；楼板混凝土 . 模板及钢筋地自重：N3=1.2 (0.900/2+(0.900 - 0.700)/4) 0.500 0.300+(0.900/2+(0.900 -0.700)/4 ) 0.500 0.120 (1.500+24.000)=1.008 kN ；施工荷载与振捣混凝土时产生地荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000) 0.900/2+(0.900- 0.700)/40.500= 1.575 kN ；N =N1+N2+N3+N4=2.717+0.93+1.008+1.575=6.23 kN；-轴心受压立杆地稳定系数, 由长细比 lo/i查表得到；i -计算立杆地截面回转半径(cm) ：i = 1.59；A -立杆净截面面积(cm2) ： A = 4.24；W -立杆净截面抵抗矩 (cm3) ：W = 4.49 ； -钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2) ；-25-/29f -钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2 ；lo -计算长度 (m) ；根据扣件式规范 , 立杆计算长度 lo 有两个计算公式 lo=k h和 lo=h+2a,为安全计 , 取二者间地大值 , 即:lo= Max1.167 1.7 1.5,1.5+2 0.1= 2.976 m；k -计算长度附加系数 , 取值为： 1.167 ； -计算长度系数 , 参照扣件式规范表 =1.7 ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；a=0.1m。得到计算结果 :立杆地计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数 = 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=6229.62/(0.205 424) = 71.7 N/mm 2；钢管立杆稳定性计算 = 71.7 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度地设计值f = 205N/mm2,满足要求！2. 梁底受力最大地支撑立杆稳定性验算 :其中 N -立杆地轴心压力设计值 , 它包括：纵向钢管地最大支座反力：N1 =15.922 kN；脚手架钢管地自重：N2 = 1.2 0.129 (6 -1.5)=0.93 kN；N =N1+N2 =15.922+0.697=16.62 kN；-轴心受压立杆地稳定系数, 由长细比 lo/i查表得到；i -计算立杆地截面回转半径(cm) ：i = 1.59；A -立杆净截面面积(cm2) ： A = 4.24 ；W -立杆净截面抵抗矩 (cm3) ： W = 4.49 ； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2) ；f -钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm2 ；lo -计算长度 (m) ；根据扣件式规范 , 立杆计算长度 lo 有两个计算公式 lo=k h和 lo=h+2a,为安全计 , 取二者间地大值 , 即:lo= Max1.167 1.7 1.5,1.5+2 0.1= 2.976 m；k -计算长度附加系数 , 取值为： 1.167 ；-26-/29 -计算长度系数 , 参照扣件式规范表 =1.7 ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；a=0.1m。得到计算结果 :立杆地计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数 = 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=16619.625/(0.205 424) = 191.2 N/mm 2；钢管立杆稳定性计算 = 191.2 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度地设计值f = 205N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架地安全因素, 建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.007 (1.5+0.1 2) = 1.998 m ；k1 -计算长度附加系数按照表1取值 1.167 。k2 -计算长度附加系数 ,h+2a =1.7 按照表 2取值 1.007 ；lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126；由长细比 lo/i地结果查表得到轴心受压立杆地稳定系数 = 0.417；钢管立杆地最大应力计算值；= 16619.625/(0.417424) = 94 N/mm 2；钢管立杆稳定性计算 = 94 N/mm2小于钢管立杆抗压强度地设计值f= 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件, 否则存在安全隐患 .以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全-27-/29第六章梁和楼板模板高支撑架地构造和施工要求在施工中我们除了除了要遵守扣件架规范地相关要求外, 还要考虑以下内容 :1. 梁板模板高支撑架根据设计荷载采用定尺单立杆；2. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆 , 确保两方向足够地设计刚度 , 加强支架整体性；3. 考虑梁和楼板荷载 , 因此梁 . 板采用相同地立杆间距 1.20m；4. 在本工程中高支撑架地底部设置扫地杆 , 离地 300mm；5. 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；6. 严格按照设计尺寸搭设 , 立杆和水平杆地接头均应错开在不同地框格层中设置；7. 确保立杆地垂直偏差和横杆地水平偏差小于扣件架规范地要求；8. 确保每个扣件和钢管 地质量是满足要求地 , 每个扣件地拧紧力矩都要控制在45-60N-28-/29-1-/29
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