浙江省钱清发电有限责任公司锅炉“四管爆泄”潜在隐患分析及预防

浙钱清发电有限责任公司锅炉“四管”爆泄隐患分析及预防对策初探摘 要：通过对浙江钱请发电有限责任公司#1、#2锅炉的安装、运行分析及结合同类型锅炉“四管”爆泄情况，分析本公司“四管”爆泄隐患可能存在的部位及爆泄类型，针对性地提出了防止“四管”爆泄的对策。关键词：锅炉四管爆泄隐患 分析 对策目录一 .前言 .2二 .设备概况 2三 .安装及运行情况简介 .3四 .锅炉定期检验情况 .3五 .以往四管泄漏情况分析 .3六 .潜在四管爆泄隐患分析及预防对策.31 .水冷壁 .3水冷壁常见失效类型及失效部位我公司水冷壁爆泄潜在隐患分析预防对策2 .过热器 .5过热器常见失效类型及失效部位我公司过热器爆泄潜在隐患分析预防对策3 .再热器 6再热器常见失效类型及失效部位我公司再热器爆泄潜在隐患分析预防对策4 .省煤器 省煤器常见失效类型及失效部位我公司省煤器爆泄潜在隐患分析预防对策七.结束语 .9、/ -一.刖百火电厂锅炉“四管”（水冷壁、过热器、再热器、省煤器）爆漏是造成非计划停机的最主要 原因之一，而且一旦发生此类事故，往往不能立即确认，通常要延误23个小时甚至更长的时间，爆漏处首先是裂缝，继而发展成爆管，爆破口处的高温高压蒸汽或高压给水及烟气中的灰 粒，猛烈冲损邻近炉管和炉内其它设备，如联箱、吊杆、钢梁等，造成事故扩大，损失加重。 而四管爆漏需要的停役检修时间较长，投入的人力、物力较大；如何通过对锅炉设备的结构、 安装、运行、检修、预防性检查资料上深入分析，查找我公司锅炉“四”管的潜在爆漏隐患并 在计划性检修中消除，降低机组非计划停机次数，在当今竞争激烈的发电市场对本公司具有非 常重要的意义。二 .设备概况：我公司现安装有两台上海锅炉厂生产的 SG420/13.7-M417A, # 2炉为M758型（M417Afc进型） 超高压中间再热自然循环汽包煤粉炉，悬吊式露天布置，制粉系统为中间储仓式热风送粉系统， 汽包中心标高为42750mm布置于炉前距前水冷壁中心线 2660mmt,采用4根419X40mm勺大 直径集中下降管。炉膛由密封性能较好的 60X 7mmt管焊扁钢组成的膜式水冷壁。炉膛截面深宽=8840X 9600mm宽深比为1.085,燃烧器采用正四角，大、小双切圆布置， 大、小切圆直径分别为 800mm200mm受热面按烟气流向布置六片前屏过热器，其后布置十四片后屏过热器，高温对流过热器布置 在折焰角的斜坡上方，低温过热器由侧墙、后墙、炉顶包复管及悬吊管组成。再热器分高、低温二级，分别布置于水平烟道及尾部烟井。后烟井深度为7500mm其上部由隔墙省煤器分隔成主烟道和旁路烟道两个烟道，主烟道设置低温再热器，旁路烟道设置旁路省煤 器。省煤器由旁路省煤器，隔墙省煤器和后烟井下部的主省煤器三部分组成。两台6.7m回转式空预器布置在9m运转层上。锅炉主蒸汽采用一、二级喷水减温，再热器采用烟气挡板作汽温主要调节手段，再热器进口 处设有事故喷水装置作为非正常工况时的降温调节，低温再热器与高温再热器之间设有微量喷水， 当锅炉负荷在70100%范围内运行时，上述调温装置可以维持一、二次汽出口温度为额定值。炉膛四周布置16只短伸缩旋转式电动吹灰器，两侧墙前后墙各 4只。对流过热器前布置 4 只长伸缩旋转式电动吹灰器，两侧各 2只。# 1炉采用炉内喷钙，尾部烟气增湿活化技术脱硫， # 2炉采用炉后烟气石灰石-石膏湿法脱硫工艺。锅炉的主要设计参数（#1炉）：汽包饱和蒸汽压力 过热主蒸汽压力 过热主蒸汽流量 过热器出口主蒸汽温度 再热蒸汽流量再热器进口蒸汽温度 再热器出口蒸汽温度 再热器进口蒸汽压力 再热器出口蒸汽压力 给水压力P给水温度t排烟温度（活化塔前） 热风温度t15.2MPa（表压、下同）P1=13.7MPaD1=420TZ H（ # 2 炉为 430T/ H）t 1=540C）2=350T/ Ht2, =324Ct2 =540 CP 2 / =2.45MPaP 2 =2.26MPags=15.7MPa（绝四气压） gs=240C151 C （脱硫）163 C （未脱硫） rf=320 C （未脱硫）312 c （脱硫）冷风温度tif =20 C设计效率4=90.04 %燃料耗量B=59.67T/H三 .安装及运行情况简介锅炉受热面采用地面分片分屏组装，水压试验合格后，再整体拼装，其中高温再热器、屏 式过热器除集箱接管焊口外，均为制造厂焊口，上锅厂制造焊口大部分为摩擦焊，安装焊口均 为全氮弧焊焊接或氮弧焊打底，电焊盖面。11锅炉于1999年11月投运，2 2炉于2002年7月投运。四 .锅炉定期检验情况# 1炉2001年7月第一次大修期间进行了定期内部检查，受热面积灰情况较为严重，水冷壁折焰角上方及左右侧墙水冷壁管有烟气磨损迹象。内窥镜检查发现集中下降管分配集箱底部 有大量沉积物，底部排污管堵死；后包复出口集箱至左右侧包复下集箱连通管及悬吊管引出段 存在磨损现象；对流过热器下部管夹脱落较多。几次小修中检查均发现汽包内部沉积物较多， 分布在两侧封头附近。五 .以往四管泄漏情况分析以下为1999年11月至今为止发生的#1、#2锅炉“四管”爆漏情况汇总表序: 号机组号日期故障部件名称故障位置现象原因1#11999-12-8炉后包覆过热器28m层靠炉后侧右起第三钢架间隙 处第一根管子条形泄漏焊接缺陷2#11999-12-8左侧包覆过热器靠主省煤器人孔门进入上方靠近顶 棚过热器左侧水平过热器上升管泄漏重皮3#11999-12-8右侧包覆过热器炉右侧34米层人孔门下1.5m处管 子母材泄漏保温钩焊 接损伤4#12000-11-20右侧包覆过热器31.2米层右侧包覆下后集箱与卜前 集箱交界处下后集箱第一根上升管泄漏焊缝弧坑 裂纹5#12001-8-25前隔墙省煤器30.2m层右起第一 /二根爆管泄漏吹灰器电 机故障6#12001-8-29狗墙水冷壁30.2m层中间部位泄漏大修中气 割鳍片损 伤7#12001-9-10高再管系右起第49排、50排、51排、52排、 53排管子下部1.2米以下及54排、 55排前起第6根管子爆泄异物堵塞, 管壁超温8#22003 56低温再热器、侧包复过热 源28米层低温再热器炉左数第一排上 往下数第一根，侧包复过热器炉后 起数第三根泄漏阻流板安 装不当及 低温再热 器管排除； 列由于机组投运时间不长，发生的四管爆泄情况主要为安装时的焊接缺陷，因烟气磨损产生的爆漏情况发生一次。前隔墙省煤器发生的一次爆管事故原因为吹灰器电机故障导致吹灰蒸汽管不 能转动，吹灰蒸汽长期冲刷导致管壁减薄爆管。六 .潜在四管爆泄隐患分析及预防对策1水冷壁水冷壁常见失效类型及失效部位a）因热膨胀不畅导致的拉裂，常发生在风箱四角及左右侧水冷壁与侧包复交接处鳍片焊缝， 膜式水冷壁鳍片焊缝上及附焊件角焊缝存在的咬边缺陷也会发展成裂纹，导致母材损坏。 常发生在锅炉启停阶段，启停速度过大造成热应力超限引起。b）因给水品质差引起的化学腐蚀，常发生在燃烧器中心线标高上下。化学腐蚀又可以分为氢 脆、氢腐蚀、高温腐蚀。形成氢脆的条件有以下三个 ：金属内壁结垢、水溶液呈中性或低 PH值、金属壁温达400摄氏度以上。凝汽器铜管泄漏会导致水冷壁管的氢脆。高温腐蚀 发生在管外壁，主要表现为管壁向火侧点蚀，壁厚减薄。主要原因为水冷壁附近的烟气成 分含硫量高及较高的管壁温度和存在还原性气体。 半山电厂、台州电厂、温州电厂125MW 机组均发生过水冷壁高温腐蚀，温州电厂 125MW机组发生过水冷壁氢脆爆管。c）水冷壁斜坡部位管壁因掉焦及高空落物引起的机械损伤导致管子有效壁厚减薄引起的爆 管。d）管壁吹损减薄引起的爆管，常发生在吹灰器附近。主要原因为吹灰器故障和蒸汽偏吹引起。e）过热爆管，常因给水品质差引起管内壁向火侧积垢引起的长期超温爆管，常发生在高热负荷区域。f）折焰角部位的烟气磨损和水循环工况不良时汽水分层引起的内壁腐蚀减薄。我公司水冷壁爆泄潜在隐患分析1）我公司# 1炉采用炉内喷钙法脱硫，烟气中硫成分含量较低，故高温腐蚀引起的爆管可能 性较少。在几次炉内检查中均未发现高温腐蚀迹象；22炉采用炉后烟气脱硫，在水冷壁区域有可能产生高温腐蚀现象。2） #1机组凝汽器铜管由于存在残碳膜，镀膜效果较差，凝汽器泄漏较为平繁，给水品质状 况有时较差，很有可能导致管内壁积垢导致各种化学腐蚀破坏及因内壁积垢引起的过热爆 管。# 1炉2001年大修水冷壁割管取样化验发现水冷壁积垢速率较大。3）风箱四角与水冷壁连接处由于热膨胀系数差，有可能导致拉裂损坏。4）侧墙水冷壁与侧包复连接处上锅厂设计为鳍片焊接连接，水冷壁管与侧包复管温度差较 大，膨胀不一致。由于兄弟电厂同型号锅炉此处相继发生过鳍片拉裂导致母材损坏爆漏事 故，我公司# 1锅炉鳍片结构未作改动，2 2锅炉水冷壁余侧包复连接结构有所改进，采 用外侧钢板密封，钢板中间开“十字槽”来消除热应力，实际使用效果如何还需时间的考5）在2001年# 1炉内部检查中未发现水冷壁斜坡有掉焦砸伤管子现象，斜坡部位机械损伤 机率较小。6） #1炉、# 2炉水冷壁刚性梁都存在不同程度的低周振动，经检查发现运行状态下，四角 刚性梁较接拉杆螺栓有不少松动及弯曲变形。 作为调峰机组，负荷变动大，有可能存在疲 劳损坏现象。7）安装焊口存在遗留缺陷的发展有可能导致爆漏。预防对策：1）吸取其他电厂对水冷壁与侧包复连接部位的事故教训及改造经验，早日消除此处的鳍片管拉裂爆泄隐患2）吸取其他电厂对风箱四角与水冷壁连接部位的事故教训及改造经验，及时检查调整四角风箱包力弹簧吊架，避免包力弹簧吊架卡涩失效等引起超限附加应力导致水冷壁鳍片拉裂泄漏。3）加强金属监督工作，定期割管，作金相、化学分析，掌握材料组织变化规律及积垢情况。加强安装与检修焊口的无损探伤和宏观检查工作。4）加强化学监督，严格执行化学监督规程，控制炉水 PH值提高化学试验人员技术水平，保 证试验数据的正确性。根据管壁积垢化验情况及时安排化学清洗。5）加强凝汽器的查漏堵漏工作，发现凝汽器泄漏及时处理。6）加强定期排污工作的监督和管理。7）利用停炉检修机会，积极组织专业技术人员进行炉内检查， 检查应仔细到位，不可走马观 花，发现疑问应及时分析处理。8）发生爆漏时，应及时分析，原因应查找彻底，避免重复发生同一类型爆管。9）重视锅炉膨胀系统的检查与消缺工作，避免因膨胀不畅导致的拉裂及疲劳损坏现象。2 .过热器过热器常见失效类型及失效部位a）过热爆管常发生在前后屏及对流过热器，常见原因为异物堵塞或管壁长期超温，错用钢材也会引起此类爆管事故。喷水减温器内套管材质为 20A,长期运行后会产生热疲劳裂纹，如不能 及时发现，套筒有可能碎裂，碎片堵住管子，会造成管子过热损坏。b）屏式过热器定位管、夹紧管的碰磨因管屏振动引起相互碰磨，致使管壁减薄爆管。c）管排定位卡快拉裂损伤母材管屏振动引起疲劳断裂。d）高温腐蚀管外壁积灰引起。e） 一级、二级减温器联箱热疲劳裂纹夹套式文丘里减温器内套筒因振动引起移位导致减温水管剪切断裂后，减温水直冲联箱内壁产生热疲劳裂纹。此类事故在许多电厂都曾经发生过。f）侧包复及尾部包复管附焊件拉裂主要原因为安装阶段，附焊件未按标准施工，存在焊接缺陷及热膨胀受阻引起。g）吹灰器吹损导致管壁吹损的因素有：吹灰器卡涩，吹灰器投用时间的长短。只要时间长了，管壁 吹损现象几乎是不可避免的，但此种类型的管壁减薄速率较慢，只要采取定期检查，完全可 以在计划检修中进行处理。对于因吹灰器卡涩引起的管壁吹损减薄，则管壁减薄速率很快， 在较短的时间内就可能产生爆管。h）屏过热器集箱、侧包复下后集箱中间隔板焊缝拉裂、隔板变形等主要原因为启动阶段，各部热膨胀不一致导致热应力超限引起，引发的直接后果为集箱内蒸汽短路导致受热面内蒸汽流量少而过热爆管。I）低温再热器管排附近侧墙包复管的冲刷减薄主要原因为间距不合理，形成烟气走廊后的烟气冲刷磨损及因附焊的烟气阻流板安装 不到位引起的烟气冲刷磨损。我公司过热器爆泄潜在隐患分析1） #1、#2炉过热器管壁温度均比较正常，几乎不大超温，11炉因投用炉内喷钙脱硫，管壁积灰比较严重，有可能发生管壁超温及高温腐蚀现象。随着运行时间的增加，材料 的老化，会出现胀粗等现象。但此类缺陷发展周期较长，只要定期进行检查，是可以提 前发现处理的。2）屏式过热器定位管、夹紧管的碰磨现象在萧山电厂（与我公司#1炉型号相同）曾引起爆管，在定期检验中也经常发现。我公司# 2炉在2003年大修中检查发现前屏过热器定 位管弯头与管屏夹紧管有碰磨现象，故此类爆管隐患# 1、#2炉均有可能发生，但只要 定期进行检查，也可以提前发现并加以处理。附图前屏炉左数第1屏（萧山电厂# 2炉）3）对包复管等附焊件拉裂现象，1 1、#2炉均已发生过，此类缺陷大多发生在机组投运初 期，随运行时间的增加，此类缺陷会渐渐消失。4）吹灰器吹损管壁缺陷只要不发生吹灰器长期卡涩导致的直吹减薄，通过定期检查，加装 防磨罩，及时处理壁厚减薄管子，可以避免此类爆管。5）对一、二级减温器内壁疲劳裂纹问题，大小修期间进行定期抽查，通过内窥镜检查及无 损探伤，可以在缺陷发生初期就加以控制处理，避免减温器联箱的损坏。6）烟气阻流板附近受热面管的烟气冲刷减薄现象。 在2003年# 2炉大修中定期检查发现大 部分烟气阻流板与侧包复管之间未作满焊处理，且炉左侧阻流板与低温再热器管排间距 较大，烟气易冲刷低温再热器管排及阻流板下部的侧包复管而引起壁厚减薄爆管。22炉2003年5月低温再热器爆管与阻流板安装不到位有很大的关系。预防对策1）在锅炉定期内部检验中，重点检查吹灰器附近管子有无吹损现象；检查侧包复过热器靠 低温再热器管排附近管子的冲刷减薄情况，尤其是阻流板附近的管排；2）重点检查定位管、夹紧管的碰磨情况；3）定期抽查一、二级减温器联箱外壁及内部内窥镜检查；4）加强吹灰器的巡回检查及定期维护工作；5）及时调整燃烧工况，避免管壁超温；6）定期做割管检查工作，掌握材质变化规律；7）加强大小修期间金属监督工作，保证不错用钢材及加强焊口质量检验工作；3 .再热器再热器常见失效类型及失效部位1）低温再热器的磨损低温再热器布置在尾部烟道竖井中，尾部烟井分两部分，以后隔墙省煤器为界，后部主烟道布置低温再热器。由于尾部烟道烟气温度较低，飞灰中的颗粒物较硬，烟气从水平烟 道转入竖井后，靠炉后侧飞灰浓度较大，灰粒冲刷、撞击受热面表面金属，造成磨损。虽然 设计厂家在尾部烟道易磨损部位加装了防磨罩，但是由于结构布置、运行参数调整原因，烟 速及流量分配很不均匀，在局部区域，仍会造成磨损，磨损部位主要在靠炉后侧弯头内弧部 位。后隔墙省煤器进口集箱与低再管排布置不合理，烟气在此处加速，并转向以约45度角冲刷低再管子，此处管排磨损也非常严重。在低再进口联箱附近管排靠近悬吊管部位磨损泄漏 事故在其它125MW机组上也发生过，主要是烟气偏转引起。烟气偏转引起的冲刷减薄在侧 包复过热器阻流板下部的低再管排上也经常发生。低温再热器的磨损几乎是不可避免的，只 是磨损部位有可能发生变化。附图：萧山发电厂#2炉低温再热器磨损照片2） 高再管系下部弯头过热爆管及弯头烟气磨损减薄由于高温再热器进口集箱为两侧进汽，故在集箱中部管内蒸汽流动状况不佳，管系中存 在的腐蚀物、焊渣及加工铁屑，只要管内存有少量异物就有可能存在蒸汽滞留现象，从而导 致过热爆管，1 1炉2001年9月就发生过因管内存在少量机加工铁屑和焊渣引起堵管导致过 热爆管。同样类型的爆管在许多电厂都曾发生过，爆管后发现管外壁有炭化现象，内部氧化 严重，底部弯头存在大量的黑色粉末状物。3）高再出口集箱疏水管角焊缝热疲劳裂纹由于机组负荷经常变动，而主汽压力、温度相对处于定压、定温状态，再热器出口压力 随负荷波动变化较大，蒸汽饱和温度也相应随着变化，蒸汽冷凝产生水滴，疏水管角焊缝处 就会产生热疲劳裂纹，如处理不及时，裂纹就会扩展至疏水管接管座附近联箱本体，导致联 箱报废。高再出口集箱疏水管角焊缝热疲劳裂纹缺陷屡见不鲜。4）高再集汽集箱向空排气管角焊缝热疲劳裂纹缺陷产生原因同上，此缺陷几乎在本省所有未经过排汽阀移位改造的125MW电厂都发生了。5）再热器微量喷水减温器联箱热疲劳裂纹此类缺陷是因为减温器联箱喷水管疲劳断裂或内套筒移位剪断喷水管导致。6）高再管外壁高温氧化腐蚀主要与管外壁积灰状况与烟气温度有关，如管外壁积灰形成熔层灰垢，在灰垢下，管壁 就会产生点蚀现象。7）低再蛇形管及U形管屏下部弯头内部点蚀内部点蚀主要发生在低温再热器蛇形管，主要原因为停炉保养状况差及停炉后再热器微 量喷水减温阀泄漏或未严密关闭导致管内积水腐蚀。附图低再下仓进口集箱引出管（穿悬吊管部位）水平段（萧山电厂#2炉）我公司再热器爆泄潜在隐患分析我公司# 1炉发生过高再管系异物堵塞爆管及高再出口集箱疏水管角焊缝裂纹缺陷，再热器的磨损、腐蚀损坏爆管事故还未发生，但是高再管排下部弯头迎风面外观检查可见较明显 的磨损，壁厚减薄在0.5mm以上，低再管排弯头亦有较明显的磨损。在靠近后隔墙省煤器进 口集箱附近管排在设计及实际安装中均有防磨板，故只要定期检查防磨板磨损情况，并及时 更换减薄的防磨板，此处磨损爆漏情况应可避免。在现有安装结构下，如不注意检查及改造， 以下几种缺陷极有可能会发生：a）设设计结构原因难以避免悬吊管附近管子烟气磨损减薄爆管b）高再出口集箱排气管角焊缝处的热疲劳裂纹c）高再出口集箱疏水管角焊缝热疲劳裂纹d）高再U形管排下部弯头磨损减薄爆管预防对策：1）吸取其它上锅厂125MW悬吊管附近低再管排磨损泄漏的事故教训及比较成功的改造经验， 尽早对低再悬吊管进行移位改造，消除此处爆管隐患。2）加强对后隔墙省煤器进口集箱附近低再管排防磨罩及管排出列情况的检查，掌握磨损规律， 并及时更换磨损减薄的防磨罩及校正出列管；3）利用停机检修机会，对检查发现有磨损迹象的弯头和管排进行涂防磨涂料，尤其是高再下部迎风面弯头；4）将高再出口集箱排汽一次电动阀下移至接管座处，消除死汽段，避免凝结水的产生及回流导致的热疲劳裂纹（# 2炉安装时已要求火电按此方案改造）；5）在高再出口集箱疏水管接管座引出管后就近加装疏水一次阀，并注意疏水管段保温良好，避免在疏水管孔边产生凝结水。或者高再出口集箱疏水管增设自动疏水装置。6）定期对高、低再管排进行割管检查，掌握材料变化规律及内壁腐蚀情况。7）结合机组大小修机会，进行内部检查，检查防磨罩是否脱落、移位，掌握磨损状况及磨损规 律，并加以防范；加强对烟气阻流板附近烟气偏转冲刷磨损的检查工作。8）加强包复管鳍片漏风及各集箱、疏水管等穿墙部件的密封，消除漏冷风现象，避免局部漏冷风 导致烟气加速及偏转引起的管壁冲刷磨损；9）加强对高再管排检查工作，检查外壁有无氧化变色现象及检查测量弯头的管径及迎风面下弯 头磨损情况；10）消除管排出列现象及消除烟气走廊；11）加强吹灰器的巡回检查及定期维护工作，保证吹灰器不卡涩5.省煤器省煤器常见失效类型及失效部位：1）前隔墙省煤器进口集箱接管座连接短管焊口裂纹省内多台125MW机组都发生过此类缺陷，一般发生在机组投运 23年后，主要原因为 旁路烟道挡板执行机构支撑槽钢及前隔墙省煤器鳍片管及进口联箱构成了一个方形焊固结构（见示意图），管系热膨胀受阻，在机组启停阶段，管系受到较大的热膨胀弯曲应力，导致了 联箱近端部短管角焊缝上部的疲劳失效。2）省煤器的磨损省煤器的磨损主要是因为烟气在省煤器处，温度较低，烟气中飞灰硬度较高，对管子的磨损比较厉害，靠后墙第一排管子因烟气中飞灰浓度高而更容易发生磨损。在萧山电厂，还发现旁路省煤器因支撑架（见示意图）导致的烟气偏转冲刷支撑板下部管排弯头的磨损爆管（水压试验中发现）此处磨损位置，需将管排间距撑大以后才可以检查， 故如常规检查是难以发现 的。前隔墙省煤器管排旁省管排后隔墙省煤器管排旁路省煤器支撑架布置图我公司省煤器爆泄潜在隐患分析#1机组后隔墙省煤器曾发生过因高再吹灰器卡涩导致管壁吹损减薄爆管，由于烟气飞灰磨损导致的爆管至今还未发生，通过几次计划检修中对省煤器的检查情况看，磨损情况较好，防磨罩的安装情况也较好。2003年5月对# 2炉旁路省煤器支撑板附近管排进行了仔细检查， 此处磨损情况不是很明显，但部分管段弯头壁厚较薄，较正常值少 0.5mm左右。#1、2炉安 装阶段对前隔墙省煤器进口联箱处执行机构平台支撑槽钢结构均已作了改进（采用分段处 理），但实际效果如何需经实际运行检验，# 1炉短管根部在2001年大修中进行了超声波探伤 抽查，没有发现异常情况。 预防对策 1）控制煤粉细度，细度指标 R90控制在14%以下；2）加强省煤器的定期检查工作，掌握磨损规律和磨损速率并及时采取相应措施，如换管、涂耐磨涂料、消除管子出列等;3）发现泄漏情况，应及时处理，防止缺陷扩大化；4）加强焊接管理，避免强行对口及保证检修焊口质量 七.结束语锅炉防“四管”爆泄是一项系统工程，“四管”爆泄的原因也各不相同，本文对本公司可能 存在的四管爆泄隐患结合机组运行情况做了初步分析，并提出了预防措施。做好防“四管”爆破 工作的关键有两条：一是预防检查，加强停炉期间对锅炉内部受热面的检查是一项非常有效的预防措施。二是提高检修及运行人员的工作责任心及技术水平，并加大奖惩考核力度。