蓝色港湾二期D区1#.2#.3#.36#楼工程模板工程施工方案.doc

蓝色港湾二期一标段模板施工方案模板施工方案工 程 名 称： 蓝色港湾二期一标段 建 设 单 位： 吉林省天汇房地产有限责任公司 监 理 单 位： 长春市建设监理中心 施工单位（章）： 东北金城建设股份有限公司 项 目 经 理： 杨 军 技 术 负 责 人： 贾 学 彬 专 业 安 全 员： 赵 帅 编 制 人： 孙 忠 洋 审 核 人： 贾 学 彬 编 制 时 间： 2014年6月14日 施工组织设计（方案）报审表编号：致 长春市建设监理中心 （监理单位）：我方已根据施工合同的有关规定完成了 蓝色港湾二期一标段 工程 模板施工方案 的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：蓝色港湾二期一标段模板施工方案承包单位：东北金城建设股份有限公司项目经理：杨军日 期：2014年6月14日专业监理工程师审查意见：专业监理工程师：日 期： 年 月 日总监理工程师审核意见：项目监理机构（章）：总监理工程师：日 期： 年 月 日模板施工方案一、编制依据(1)工程施工图纸(2)混凝土结构施工质量验收规范(GB502042002)；(3)建筑施工高空作业安全技术规程 (JGJ3391)；(4)建筑结构荷载规范(GB500092001)；(5)简明施工计算手册；(6)建筑工程质量验收统一标准(GB503002001)；(7)建筑安装分项工程施工工艺规程(第一分册)(J103132003)；(8)建筑施工手册(第四版)(中国建筑工业出版社)；(9)建筑工程模板施工手册(中国建筑工业出版社)；一、工程综述工程名称：蓝色港湾二期D区【梓堂】建设单位：吉林省天汇房地产有限责任公司建设地址：二道区惠工路799号。建筑面积：97982.23平方米现场环境：该工程位于河东路以南，广德街以西、滨河路以东。东丰路以北，现场施工场地开阔，“三通一平”已基本完成。二、施工部署由于地下结构楼板标高不统一，同一层楼板有多个标高，故选用多层板作为梁板模板，这是因为多层板容易加工成型，适合几何形状规则的部位，与木龙骨连接容易。1板梁支撑体系： 地下结构楼板标高不统一，高低不平且楼层高度较高，使用48.5钢管搭设满堂脚手支模，是较理想的方法之一。这是因为，钢管架子不受模数的限制，使用不同长度的钢管搭设可以形成不同高度的架子体系。使用钢管架子还不受立杆间距的限制，对于较大截面的梁支撑可以方便的调整立杆间距。另外，地下结构使用的钢管架子，施工到0.00以上时，可以转为外脚手架的杆件，可以避免重复进料，减轻施工场地紧张的压力。2地上结构板梁模板： 进入地上标准层结构施工后，由于梁板等结构构件尺寸变化较小，梁板依然使用多层板拼装，但梁梆模板也作成模块，拆模后周转使用，减少模板的投入量。三、模板各工序作业要点1、预埋墙定位板条在砼浇筑将要收面层时，在墙四周埋设50mm宽、30mm厚板条，埋设时必须确保墙的保护层厚度，即板内边离钢筋30mm。2、支架搭设（1）其立杆、横杆、剪刀撑均采用48.5钢管搭设。（2）支架在该层墙、柱砼浇筑完毕后，下层顶板砼强度达到1.2Pa 开始搭设。（3）支架搭设实行定点、定位搭设，技术人员提供每层支架布置图，并由放线人员每隔5m放出控制线并定出标高，搭设时做到横平、竖直、成线。（4）满堂架由于难以调节高度，则要求搭设前根据层高挑选立杆。四、地下室模板工程施工方案1、地下室墙板模板地下室底板与墙壁止水钢板以上部位墙板模板采用清水模板拼装，模板竖肋采用5080mm的木方，横肋采用双根48钢管。竖肋间距300mm，横肋间距500mm。对拉螺栓间距：水平间距500mm，竖向间距600mm。对拉螺栓用成品止水螺栓或用直径14圆钢制成，对拉螺栓中部加焊止水片，止水片厚5mm，正方形，边长为80mm，止水片中部打眼，与对拉螺栓双面焊牢。两侧焊模板限位铁片。施工要点待地梁及底板钢筋绑扎完后，根据垫层上弹出的地梁及柱位置线检查钢筋位置是否正确，并调整好。柱筋位置的控制在浇筑砼之前，对柱子的钢筋，依据轴线拉通长线调整柱筋位置后，用钢筋井字固定。1、柱模的安装在地梁上依据控制轴线，放出柱边线，并用红漆做好标记。 (1)施工要点柱模安装前，必须在基础上面放线、验线后进行。放线时应弹出中心线、边线、支模控制线 ，安装柱模板前先在柱脚焊柱脚筋，安装模板时进行校正和支撑固定，这是保证柱子垂直度、防止轴线位移的关键工序。为防止柱子模板根部浇筑砼时漏浆，支模前应在柱子根部用1：2水泥砂浆找平。柱模安装前，先要把柱根部清理干净，柱模安装完毕后，柱模验收。(2)质量保证措施支模前校正钢筋位置，使其不发生偏扭，在柱顶部位拉通线，校正模板位置，安装斜撑，吊线找垂直，使柱模不扭向，不偏移。成排柱子支模前要在地面上弹出柱轴线及柱边通线，支模时，先立两端柱模，校正与复核位置无误后，顶部拉通线后立中间各根柱模。柱模四面斜撑，保证每根柱子垂直和位置准确。柱模根部外侧二次抹45度角护面，以防柱混凝土浇筑时漏浆。 2、外墙模的安装外墙模板支设如下图所示：对于外墙有防水要求的对拉螺栓中间必须焊接（满焊）止水片，在拆除模板后将对拉螺栓多余伸出部分割断。并在两端限位钢筋外侧设置两个小木方块，在拆除模板后将木块剔除，然后割断对拉螺栓多余伸出部分，用稠度小、高标号的水泥砂浆填补平。3、 梁板模板排架如图所示在梁底用统长木方垫底，楼层间搭设扣件式钢管排架，保证其可靠的整体稳定性和强度，确保不变形不下沉。当梁或板跨度4m时，中点要按要求起拱3L。见附图1模板及其支撑结构的材料、质量应符合规范规定及模板设计要求，模板及其支撑要有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形，模板的内侧面要平整，接缝要严密，不得漏浆。模板安装后要仔细检查各部位构件是否牢固，在浇筑混凝土过程中要随时检查，如发现变形、松动等现象，要及时修整加固。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法如下：项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4、后浇带模板按设计要求后浇带止水钢板厚3，板带宽400，按规范要求将止水钢板在现场搭接焊接，四面均焊接。止水钢板的详细尺寸形状见附图2：止水钢板设置位置：基础底板后浇带弯折边向下、地下室顶板后浇带弯折边向上、外墙后浇带弯折边向外。 1.2底板后浇带闸槎：后浇带闸槎采用钢丝网片，用16钢筋做龙骨，间距300mm进行固定，以确保砼浇筑时钢丝网不鼓胀漏浆。钢丝网片中间焊接止水钢板，详见附图3： 1.3后浇带的上口处理：统一用木方子闸槎，施工前先对后浇带处的上层钢筋抄平后纠正不水平钢筋确保上口保护层一致。将木龙骨用铁丝固定在钢筋上，必须拉直线校直。梁板后浇带的处理本工程从车库顶板到主体结构均设置了后浇带，为确保结构支撑体系的安全，后浇带模板采用独立的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的拆除。地下室与裙房采用钢管支撑间距1200、标准层采用碗扣式快拆体系设计间距模数为1200，因后浇带设计宽度1000，所用竹胶合板宽为1220，这样两侧各有110宽度，可确保后浇带两侧模板支撑拆除后有110宽钢筋砼受后浇带支撑体系支撑。后浇带龙骨与相邻板块断开，长度不得超过1300，以保证不影响两侧板块的模板拆除。板后浇带的支模见附图4所示：后浇带的覆盖保护：在浇筑后浇带两侧平台后，在后浇带边浇高30的砼带用于拦住养护水。后浇带上方先覆盖一层塑料薄膜或彩条布，再覆盖一层模板，以保持后浇带内无杂物。二）、0以上模板工程1、 模板工程1）柱模板：本工程框架柱模板采用双面覆塑木夹板，垂直方向木方尺寸为：6090mm，水平方向用钢管进行加固；布置其模板支设方法见附图5:为保证墙体截面尺寸，墙体内放置预制细石砼或塑料撑条，并用12对拉螺杆加固，其纵向间距为600mm，横向间距为600mm，纵楞间距为400mm，横楞排距为600mm。2）剪力墙模板剪力墙混凝土与楼板混凝土分开浇筑。剪力墙模安装时，尽量使用整块模板，裁料模板放在上部，安装时，先在楼板面上弹出墙边线，根据边线立模。用线锤校正垂直度，用木方压底。对拉螺杆安装时，对拉螺杆孔要平直，且对拉螺杆的螺帽要拧紧。剪力墙模板采用木模板，板厚12mm，采用6090mm木方竖向背楞，横向背楞为248钢管，采用12螺栓对拉，穿墙螺栓的间距为600mm。墙体大模板组拼要严格控制板的拼缝、平整度、对角线长度、及阴阳角线条等各项技术指标。模板使用前均涂刷脱模剂，采用无色、吸水率适中的油性脱模剂。剪力墙模板安装技术措施和注意事项：设置模板定位基准：在浇筑顶板混凝土时，在门洞口中间位置插入200mm的短钢筋头，用以在安装门洞口模板时加固防止位移；在墙体钢筋间适当位置插入短钢筋头，在支模前焊上等于墙体厚度的钢筋梯子铁（该梯子铁采用砂轮切割机下料，两端涂刷防锈漆），以防模板水平位移。门窗洞口模板就位后，根据垂直控制线及位置线进行调整，用钢筋上的500mm水平线挂线调整门窗洞口标高，并用木楔临时固定。绑扎或焊接模板顶筋，防止门窗口模板在混凝土浇筑时变形或位移。为了防止漏浆，在门窗洞口模板与大模板接触面、大模板下口与粘贴5cm宽的海绵条；为保证楼层混凝土接槎处不出现错台和漏浆，在混凝土外墙外侧凹槽内用橡胶条或海绵条封堵。将角模、内墙模板及外墙内侧模板吊至安装位置就位，并临时固定时，模板间的拼缝处应夹海绵条。根据模板外边线用撬棍调整模板平直和标高，用磁力线坠检查并对称调整地脚螺栓来调整垂直，校正无误后，拧紧穿墙螺栓，在拧紧时，模板上口要加顶杆防止上口偏小。紧固角模与大模板间的连接螺栓及勾头螺栓，使两者间接缝严密、连接牢固；拧紧大模板间的连接螺栓，以加强整面墙体模板的刚度3）梁模板：本工程模板体系采用木制定型清水模板。优点在于装拆方便，表面光洁，接缝易处理。主要材料采用18mm厚清水模板、6090木枋、48钢管支撑，对拉螺栓加固。模板及木枋要堆放在干燥的地方，避免淋雨及曝晒，并注意防水，配制加工好的模板编号堆放整齐。模板运输时应水平堆放并采取加固措施，以避免倾翻造成损坏楼层框架梁的支设方法同常规支模方法，采用钢管脚手架支撑体系；梁模按设计要求起拱。梁底模、侧模、板模的配置要考虑压边顺序，一般为梁侧模压梁底模，板模压梁侧模。楼板模板采用散装散拆，模板编号定位，楼板上开洞的，先在底板模上放出洞口线，再在底模上支设洞边模板，并用木枋作内撑，用以加固模板，防止洞口模板在打砼发生偏移。板底模的标高要严格控制，模板拼接允许偏差控制在规范许可范围内。平台模板、梁模板安毕后，应留设清扫口，以利于模板上杂物的清扫。梁板模板支设方法如见附图6：3）平板模板板厚100mm的楼板，板模板采用12mm厚木板，次龙骨采用50100木方，间距400500mm，主龙骨采用100X100mm木方，间距1200mm，支撑间距600mm。支撑用20mm厚木板每1500mm拉接一道，以保持受力均匀。为了保证楼板面的平整度，应保证木方的尺寸一致。拆模前应对拆模试块进行试验，确保拆模强度符合规范要求。4）楼梯模板楼梯间剪力墙模板安装位置及二次支模形式。在第一次支模安装到上一层的楼板底部，模板接茬部位在楼板以下30、40公分左右。打完砼强度上来之后，在将模板重新安装到模板接茬部位，重新固定。采用全封闭式支设楼梯模板，示意见附图7： 5）、电梯井模板电梯井侧模板采用钢框竹胶合板体系，井筒内用钢框竹胶合板、工具式型钢支撑组成的三铰筒子模作内模与移动式操作平台配套使用，电梯井筒模按我局9409号电梯井筒单向铰整体提升施工工法的规范施工。示意见附图8。5）模板拆除（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求并有拆模申请单，经项目技术负责人签字后方可进行；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100（2）拆除顺序为先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板；（3）拆模时不要用力过猛过急，不得对楼层形成冲击荷载，拆下来的木料、模板要及时整理运走。拆除模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下来及时清理。刷好脱膜剂，按规格分类堆放整齐。 模板工程质量通病控制表详见表。模板工程质量通病控制表表 序号质量通病控制措施1烂根浇筑混凝土时在墙根支设模板处分别用4m和2m刮杠刮平，并控制墙体两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在2mm以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵条，切忌将其伸入混凝土墙体位置内，加强混凝土浇筑过程中的振捣工作。2漏浆在模板板面接缝处和梁侧模及底模交接处，采用贴海绵条的措施解决漏浆问题。3涨模偏位模板设计强度控制，背楞加密。模板支设前放好定位线、控制轴线，墙模安装就位前采取定位措施 ，如采用梯子筋控制模板支设位置。4垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,应重新较正，变形严重的模板不得继续使用。5平整偏差加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次。板面有缺陷时,应随时进行修理，不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。6墙体钢筋移位钢筋安装就位前采取定位措施 ，如采用梯子筋控制钢筋位置；同时采用塑料卡环做保护层垫块。 7阴角不垂直不方正修理好大模板，阴角角模。支撑时要控制其垂直偏差，并且角模内用顶固件加固，保证阴角模或阴角部位的模板的每个翼缘至少设有一个顶件，顶件不得使用易生锈的钢筋或角铁。五、扣件式满堂模板架计算书1）楼面板为200厚的板支撑系统A.支撑材料： 小龙骨6090mm木方，板底中-中220mm，梁底中-中200mm；483.5钢管，立杆间距为800mm800mm；梁底间距为450mm或400mm单杆承载力不足时采用双杆立柱；可锻铸铁铸造扣件。B.高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为6.0米时，搭设尺寸为： 立杆的纵距 b=0.80米， 立杆的横距 l=0.80米， 横杆的步距 h=1.50米。 采用的钢管类型为483.5。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一、支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为： 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4； 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 20.0000.3000.220=1.320kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.220=0.077kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值： P1 = (1.000+1.000)0.8000.220=0.352kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下: 均布荷载 q = 1.21.320+1.20.077=1.676kN/m 集中荷载 P = 1.40.352=0.493kN 最大弯矩 M = 0.4930.80/4+1.6760.800.80/8=0.233kN.m 最大支座力 N = 0.493/2+1.6760.80/2=0,917kN 截面应力 =0.233106/67500.0=3.65N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.8001.676/2+0.493/2=0.917kN 截面抗剪强度计算值 T=3917/(25090)=0.306N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 4.挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.320+0.077=1.397kN/m 集中荷载 P = 0.352kN 最大变形 v =51.397800.04/(3849500.003037500.0)+352.0 800.03/(489500.003037500.0)=0.203mm 方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 二、横向支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.15kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.632kN.m 最大变形 vmax=1.069mm 最大支座力 Qmax=8.583kN 截面应力 =0.63106/5080.0=124.34N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.58kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1296.000=0.775kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 20.0000.3000.8000.800=3.840kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.839kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000)0.8000.800=1.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.75kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 87.20N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 46.30N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 61.54N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。2）梁底支架计算本方案拟将本工程大于2米的梁均采用分两次浇筑，第一次浇筑1.5m，第二次混凝土的施工荷载由已浇筑的混凝土承担。这种施工方法可有效降低超大型梁施工中存在的施工荷载太大，下层结构不能承担的难题。所以本计算书中仅验算截面类形5001500梁的底模及支撑的受力。A.5001500m梁支撑验算：5001500m梁底木方50100mm，中-中250mm布置，梁底立杆的布置见下图。模板支架搭设高度为4.8米，基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加2道承重立杆。图 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。一、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.600=22.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.500+0.500)/0.500=1.470kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.200)0.5000.600=0.660kN 2.方木楞的支撑力计算： 均布荷载 q = 1.222.500+1.21.470=28.764kN/m 集中荷载 P = 1.40.660=0.924kN方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为 N1=1.849kN N2=5.735kN N3=5.873kN N4=1.849kN 方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4； 方木强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.735/0.600=9.558kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.560.600.60=0.344kN.m 截面应力 =0.344106/67500.0=5.10N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中：最大剪力 Q=0.60.6009.558=3.441kN 截面抗剪强度计算值 T=33441/(25090)=1.147N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 方木挠度计算： 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形v =0.6777.965600.04/(1009500.003037500.0)=0.242mm 方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算： 支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 支座反力 RA = RB=0.34kN 中间支座最大反力Rmax=9.07kN 最大弯矩 Mmax=0.258kN.m 最大变形 vmax=0.122mm 截面应力 =0.258106/5080.0=50.870N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 二、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 三、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.07kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.07kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1494.800=0.858kN N = 9.074+0.858+0.000=9.932kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 65.94N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 40.89N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 53.22N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。3）墙模板计算 一、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 墙模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面5090mm，每道内楞1根方木，间距150mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞1根钢楞，间距400mm。 穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离400mm，直径14mm。墙模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=92.160kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=92.170kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图 1.强度计算 = M/W f 其中 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 40.001.501.50/6=15.00cm3； f 面板的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.4092.17=44.24kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.406.00=3.36kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 150mm； 面板的强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的强度计算值7.140N/mm2； 面板的强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 36.87N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 150mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 40.001.501.501.50/12=11.25cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 0.600mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.187mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求! 四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4； 内楞计算简图 1.内楞强度计算 = M/W f 其中 内楞强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.292.17+1.46.00)0.15=17.85kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm； 内楞强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的强度计算值4.231N/mm2； 内楞的强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算：v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 1.600mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.083mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞强度计算 = M/W f,不满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.000mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.478mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿墙螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 115.400 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 19.618 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.747 穿墙螺栓强度验算满足要求!五、模板施工安全措施模架工程安全事故的防治要防止发生模板工程安全事故，应该提高对模板与脚手架安全重要意义的认识，强化安全管理，消除隐患，做到安全责任到位，还要严把五关，掌握六个操作要点。严把五关：a把好模架材料和模架产品关。在模架材料和产品进施工现场前，要对准备购置的模架材料和产品进行考察和抽查，要优选定点厂家，选用合格的材料和合格的产品，严防假冒伪劣材料、产品进入施工现场。b把好模板脚手架施工方案和施工工艺的设计审批关。对重大工程、高大工程的施工方案和施工工艺要进行论证评审。c把好模板脚手架安装、拆卸的工艺关。要做到架设方法正确，防护到位，加强措施周全，安装要牢靠，拆卸要安全。d把好模板脚手架架设安装的检查验收关。对高大空间的支模架，在浇筑混凝土前要组织仔细的检查与验收。e把好模板脚手架使用过程中的监察和动态控制关。对高大空间的支模架在浇筑混凝土的全过程中要注意观察，发现异常情况要及时采取措施，以杜绝事故发生，实现安全施工。掌握六个操作要点：a在模板脚手架方案设计与施工中，要使荷载包括自重、静载荷和施工载荷等的传力线路非常明确，要优先选用集中荷载直接传递到竖向主支撑杆上，其偏心愈小愈好。b支模架的设计与架设须做到竖直横平，将不直度、不平度控制在误差范围内。c最上部的水平支撑要与竖向建筑结构顶牢，或与竖向支撑连接牢靠，要使垂直荷载的水平分力以最短的线路传递到竖向结构或竖向杆件上。d在支撑系统中，斜拉杆和斜支撑至关重要，尤其是在高大空间的支撑架设中，足够数量的斜拉杆和斜支撑是保证支撑整体稳定的重要设防，必须架设牢靠。e支撑系统的根部或底部须平整、坚固、结实，要有符合设计要求的垫板和坚固的支座，要防止支撑底部沉陷；外脚手架与建筑结构连接的部位一定要连接牢靠。f特殊部位要有安全设防和安全警示标牌。附图1附图2 附图3附图4PVC套管12对拉螺栓钢管加固双面覆塑木夹板木枋背楞 附图5附图6 附图7附图8