桥墩柱模板支架方案.doc

桥墩施工方案计算书一、 墩柱模板墩柱模板采用钢模，模板由钢板冷弯成圆形,圆外面加焊圆箍,圆箍尺寸由计算决定,钢模2米一节,用螺栓连接,每节段由两个半圆组成,亦用螺栓连接.拟桥墩柱每7.78米为一个施工单元,因此每次浇注墩高为7.78米.1、 模板计算墩柱模板主要承受混凝土侧压力，按以下两式计算取用： pmax=h；式中：为混凝土(含钢筋)重2600/m3; h为混凝土有效压头高度，由下式计算：当浇注速度v同混凝土入模温度之比：V/T0.035时.h=0.22+24.9 V/T; V/T0.035时. h=1.53+3.8 V/T;通常情况下,v取6米/小时，T为25度（），则V/T=6/25=0.24; h=1.53+3.80.24=1.53+0.912=2.442m.pmax=26002.442=6349/m2=0.635/cm2; pmax=0.22t0k1k2v；式中：t0为新浇混凝土初凝时间，取5小时；k1为外加剂影响修正系数，掺缓凝剂取1.2；k2为坍落度影响修正系数.坍落度小于30mm时，取0.85;v同上式意义。取v=6米/小时, v=6=2.449米；代入上式pmax=0.22260051.20.852.449=7144.2/m2=0.714/cm2;一般取两式中较小者,但此处仍用大值pmax=0.714/cm2;考虑施工荷载:振捣混凝土时对侧模产生的压力0.04/cm2； 下注混凝土时对外侧模产生的压力0.02/cm2；合计：pmax=0.714+0.04+0.02=0.774/cm2;模板模板拟用厚为8毫米的钢板，冷弯卷成圆形，外侧面亦用厚8毫米钢板焊成水平加劲箍及竖向加劲肋，其高度100毫米。加劲箍间距400毫米，竖向加劲肋间距300毫米。侧面板应力及挠度检算，按四边简支板计算，lX/ly=300/400=0.75;W=1/6400.82=4.267cm3;I=1/12400.83=1.71cm4;Mmax=0.062ql 2=0.0620.77440302=1727.57cm;=1727.57/4.267=404.87/cm2;f=0.00663ql4/k k=Eh3/12(1-2)=2.11060.8340/12(1-0.32)=3938462f=0.006630.77440304/3938462=0.0422cm=0.4mm1.5mm;从计算可知，侧模主要受挠度控制，加劲箍间距应在40 cm以内为好。竖肋竖肋在加劲箍之间承受侧面板压应力，按均布荷载简支梁计算。加劲肋板厚度8mm，高100mm.截面特性：W=1/60.8102=13.33cm3;I=1/120.8103=66.67cm4;弯矩=0.125ql 2,q=0.77430=23.22cm, l=40cm;=0.12523.2402=4644cm.应力=4644/13.33=348.39/cm21450/cm2（可）;挠度f=523.2402/3842.110666.67=0.0055 cm=0.055mm（可）;(3) 加劲箍加劲箍承受侧面板产生的拉应力，计算图式如图1： 2000 加劲箍间距40cm时，半圆模板水平侧压力： t=0.774402000.5=3100kg=3.1t加劲箍截面：0.810=8cm;=3100/8=387.5/cm21400/cm2(可）;(4)连接螺栓柱模连接螺栓拟用粗制普通螺栓，螺栓孔中心距150毫米，选用M16螺栓，容许拉力为2.45t，螺栓数量：n=3.1/2.45=1.272个。柱模竖向连接每加劲箍内有3个螺栓，能承受拉力。（5）柱模节段间连接法兰板厚12mm，竖向接缝连接板厚度亦为12mm，板宽均为100mm，在螺栓孔附近要设三角形加劲板，加劲板厚10mm,同连接板等高。二、帽（系）梁模板及支架桥墩施工程序先浇底节墩柱，随后浇底层系梁(含同系梁等高的一段墩柱),然后浇第二节墩柱、第二层系梁，以及第三节墩柱，最后浇帽梁。墩柱逐节段施工不需支架,但脚手架从底至顶约30米高，系、帽梁除了脚手架外还需要支架。现以右幅桥3号墩为例，对帽、系梁模板及支架进行计算。1、 帽（系）梁模板（1） 底模板1） 荷载混凝土钢筋重 111.62600=4160/m2 ；底模自重 110.02600=12/m2；混凝土振捣影响 400/m2；施工荷载 250/m2；混凝土导管入模 200 /m2；荷载组合 1.2(4160+12)+1.4(200+250+400)=6196.4/m2=0.62/cm2；不考虑分项系数 4160+12+400+250+200=5022/m2=0.502/cm2；底板每米宽线荷载 51.0/cm2；底板下带木用方木，间距按20cm设置。2） 应力 Mmax=1/1051.0202=2040cm; =2040/54=37.8/cm295/cm2(可）;3） 挠度f=0.63251204/100910448.6=0.0118cm=0.118mm;带木间距改为25cm时：应力 Mmax=0.151.0252=3187.5cm; =3187.5/54=59.03/cm295/cm2 (可) 挠度f=0.63251254/100910448.6=0.0288cm=0.288mm;带木间距改为30cm时：应力 Mmax=0.151.0302=4590cm; =4590/54=85/cm295/cm2 (可) 挠度f=0.63251304/100910448.6=0.0597cm=0.597mm; f/l=0.0597/30=1/50295/cm2 (不可)截面改为1515cm时。W=1/615152=562.5 cm3;=89745.5/562.5=159.55/cm295/cm2 (不可)截面改为1818cm时。W=1/618182=972 cm3;=89745.5/972 =92.33/cm295/cm2 带木截面改为2016cm时:W=1/616202=1066.67cm3;I=1/1216203=10666.67cm4;1)应力M= 1/8ql2q=0.5130=15.3/cm;带木自重 0.20.161600/100=0.192/cm;合计： 15.5/cm;Mmax=0.12515.5216.22=90563cm;=90563/1066.67=84.9/cm295/cm2 (可)2)挠度 f=515.5216.24/384910410666.67=0.459cm=4.59mm;f/l=0.459/216.2=1/4711/500 (可)帽梁底模带木应力及挠度检算帽梁带木跨度为160+16.2=176.2cm带木线荷载：15.5kg/cm.Mmax=(0.12515.5176.22)=60152.5cm;应力=60152.5/1066.67=56.4/cm295/cm2；挠度f=(515.5176.24)/(384910410666.67)=0.20cm.f/l=0.2/176.2=1/8811/500. (可)小结：将帽（系）梁底模板下的带木直接设置在大工字梁上，经上述计算，当间距30cm时，其截面尺寸宽16cm，高20cm，是由3号墩底层系梁控制（跨度216.2cm）,用在帽梁上则应力及挠度都不大。此底模系统省去型钢横梁，但带木需4米长，单件重近80kg,在高空施工搬运较困难，因间距小，安楔木亦难。（3） 带木(带木放置于横梁上)带木纵向设置，带木设在型钢横梁上，横梁设在大工字梁上。带木采用1010cm方木，间距为30cm，跨度拟90cm.带木线荷载0.5130=15.3kg/cm,带木自重0.10.11600=6kg/m=0.06kg/cm.线荷载合计 15.3+0.06=15.36kg/cm.截面特性：W=1/610102=166.67cm3;I=(1/12)10103=833.33cm4;M=0.115.36902=12441.6cm;应力=12441.6/166.67=74.65/cm295/cm2；(可)挠度f=(0.67715.36904)/(1009104833.33)=0.09cm.f/l=0.09/90=1/10001/500. (可)带木跨度改为100cm时：=(0.115.361002)/166.67=92.16/cm295/cm2；(可) f=(0.67715.361004)/(1009104833.33)=0.14cm. f/ l =0.14/100=1/7141/500. (可)将带木间距改为25cm时:带木线荷载:0.51250.06=12.81/cm; =(0.112.811002)/166.67=76.86/cm295/cm2；(可) f=(0.67712.811004)/(1009104833.33)=0.116cm. f/ l =0.116/100=1/7141/500. (可)（4） 横梁横梁拟用220a，间距100cm，跨度216.2cm(176.2cm);截面特性：W=1782=356 cm3；I=17802=3560cm4;1) 荷载 横梁承受带木集中荷载，计算图示如图2： 带木集中力P= 26.67900.51+0.10.10.9600=1229.6kg;根据以上计算图及荷载，计算得最大弯矩及剪力见图3、图4, 最大弯矩：图3.弯矩图 图4.剪力图 Mmax=268600cm;应力=268600/356=754.5/cm21450/cm2；(可)挠度f=(5n2-4)/384nEI(1.23103216.23)=(582-4)1230216.23/(38482.11063560)=0.171cm.f/ l =0.171/216.2=1/12641/500. (可)小结：底模板下的带木设置的两种做法均可行，采用哪一种根据经济比较选定，若有旧工字钢可取后者，从施工简便考虑可取前者。（5） 侧模帽系梁侧模按通常构造用厚1.8cm夹板做侧模板，采用510方木做竖肋，横带一般用两根并列的48钢管，在两钢管间穿拉杆承受混凝土侧压力，靠斜撑稳定侧模板。1） 侧板 荷载 帽系梁高度只有1.6米，混凝土侧压力按P=h计算，h采用1.6米： P=26001.6=4160/m2 混凝土振捣产生的侧压力 400/m2下注混凝土产生的侧压力 200/m2合计 4760/m2=0.47/cm2; 模板应力竖肋间距按30cm计算，取模板单宽100cm，则最大弯距： Mmax=0.147302=4230cm;=4230/54=78.33/cm295/cm2 (可)；挠度f=(0.67747304)/(100910448)=0.0597cm.f/ l =0.0597/30=1/5031/500. (可)2) 竖带竖向肋木间距30cm，在梁高范围设三道拉杆，将竖肋分成两跨连续梁，每跨按60cm计算。竖肋截面特性：W=1/65102=83.33cm3;I=(1/12)5103=416.67cm4; 荷载竖肋线荷载q=470.3=14.1 /cm； Mmax=0.12514.1602=6345cm;应力 =6345/83.33=76.14/cm295/cm2 ； (可) 挠度f=(0.52114.1604)/(1009104416.67)=0.025cm.f/ l =0.025/60=1/24001/500 ;3) 横带横带用48钢管，钢管之间穿拉杆螺栓，螺栓间距拟用60cm。横带承受竖肋集中力：P=14.160=846弯矩Mmax按多跨承受集中力的连续梁的计算：Mmax=0.17584660=8883cm;248钢管W=5.092=10.18 cm3;I=12.192=24.38cm4;应力 =888.3/10.18=872.6/cm21500/cm2 ； (可) 挠度f=(1.146846603)/(1002.110624.38)=0.041cm.f/ l =0.041/60=1/14631692 (可) 2支架 如前所述，所谓帽（系）梁模板支架，是指支撑于墩柱圆钢轴上的两片大工字梁，圆钢轴设置在墩柱预留孔内，大工字钢对称放置在墩柱两侧，用拉杆螺栓等联结件将两片大工字钢联结牢靠，形成帽（系）梁模板的支架平台。此平台沿桥墩帽（系）梁全长一次搭成，每道帽（系）梁一次浇注混凝土。（1） 工字钢梁工字钢梁拟用I50a,重93.654kg/m,截面积119.3cm2, W=1860 cm3;I=46500cm4;1) 荷载以右幅桥3号墩帽梁为例，帽梁跨度大，自重亦大。底模带木直接支承在工字梁上，带木之间净距15cm,故带木集中力可视为工字梁上均布荷载，工字梁按带悬臂的两跨连续梁计算，如图5示。均布荷载混凝土重 1.60.912400)=3456kg/m.底模板 0.0180.91600=9.72 kg/m;带木 0.160.22.16003.54=142.73 kg/m; 钢筋重 (14920.7/50)0.91.61=429.72 kg/m;(按设计数量)侧模 (0.0181.81+0.050.123.54) 600+3.84123+0.10.1212.5600+1.5826=112.68 kg/m.防护设施 30 kg/m；工字钢自重（含联结件）94+15=109 kg/m；合计 4289.89 kg/m施工荷载 振捣混凝土影响2000.92/10=36 kg/m； 下注混凝土 2000.91/10=18 kg/m； 施工人员及设备（805+303）/10=49 kg/m;共计：4289.85+36+18+49=4393 kg/m.根据以上计算，工字梁上线荷载为4393kg/m，考虑到还有可能发生一些施工荷载，工字梁上线荷载按4500kg/m计算。由于墩柱上帽梁荷载由墩柱本身承受，故工字钢梁上线荷载在墩柱位置中断，所以工字梁的计算图式如图5所示。为了比较弯矩的变化情况，亦计算了均布荷载连续的弯矩，见图6。从图6看出，工字钢梁上荷载连续的最大弯矩为17445.5m,荷载不连续的弯矩为17107.99m,后者比前者小337.51m，后者不连续的计算图式接近实际情况，按此弯矩检算工字钢梁应力。另外,按横梁的集中荷载作用在工字梁上,计算了工字梁上的弯矩、剪力，见图7，可以看出，此种受力体系，工字钢梁上弯矩、剪力比以上两种情况要小。2） 应力 =1710799/1860=919.78/cm21450/m2 ； (可) 按荷载连续时弯矩： =1744550/1860=937.93/cm21450/cm2 ； (可) 按单跨均布荷载时弯矩（先浇注完一跨情况）M=(1/8)q l 2=(1/8) 45006.42=23040m;=2304000/1860=1238.71/cm21450/cm2 ； (可)2) 挠度计算挠度时，施工荷载可以不考虑，减少100kg/m,按4400kg/m=44 kg/cm计算；按单跨均布荷载:f=(5/384EI) q l 4= (5446404)/(3842.110646500)=0.98cm.f/ l =0.98/640=1/6531/500 ; (可)按两跨均布荷载:f=0.521(446404)/(1002.110646500)=0.394cm.f/ l =0.394/640=1/16241450 /cm2 ,(不可)在工字梁上翼加设横向支撑，即将220a槽钢同I50a工字梁用电焊连接，按距支点1.2米及跨中各设一道支撑考虑，则支撑间距2米，查得b为2.6,代入则2304000 /(2.61860)=476.43/cm2 1450 /cm 2 ,(可)若不设跨中支撑时,工字梁上翼两支撑之间距4米,查表得为0.97,代入则2304000 /(0.971860)=1277.02/cm2 1450 /cm2 ,(可)小结:根据整体稳定计算,工字梁上翼需设横向支撑以约束自由长度,决定采用以220a作横梁的底模系统，将跨中及两端的三根横梁兼作横向支撑，并在梁下翼对应于横向支撑设三根20拉杆螺栓，保证梁的整体稳定。4）支座板、加劲板支座板工字梁设置在圆钢轴上，若无支座板则梁底同圆钢是一条线接触，这样承力是危险的，必须在梁底设座板，座板底面同圆钢面采用弧面接触，弧面半径同圆钢半径相同，支座板顶面为水平板，同梁下翼相接，其顶、底板之间为竖向劲板，构造见图8。 加劲板工字梁承受巨大荷载，支点反力很大，因此，梁端支点处腹板两侧设加劲板，加劲板同工字钢翼缘等宽，具体布置施工中另详。 小结：经以上计算，决定选用I50b工字钢作大梁，其应力及挠度均小于容许值。 （2）圆钢轴圆钢轴安设在墩柱预留孔中,悬出柱壁以外,工字钢梁支承在钢轴上,承受其传来的竖向力。由于工字钢梁翼宽160mm,虽然紧靠墩柱，但复板仍距放置工字钢梁的洞口约80mm,使圆钢轴受弯曲，需检算钢轴的剪切及弯曲应力。支点反力V=15377.572=30755.14kg=30.755t设圆钢轴直径为120mm，采用3号钢，=1450kg/cm2，=850 kg/cm2，Fa=R2=3.1462=113.04 cm2，W=(1/32) 3.14123=169.56 cm3， 剪应力=30755/113.04=272.07 kg/cm2850 kg/cm2 弯矩M=307558=246040cm 弯曲应力=246040/169.56=1451.05 kg/cm21450 kg/cm2圆钢轴直径为130mm时：Fa= 3.146.52=132.665 cm2，W=(1/32) 3.14133=215.58 cm3，剪应力=30755/132.665=231.82 kg/cm2850 kg/cm2;弯曲应力=246040/215.58=1141.29 kg/cm21450 kg/cm2圆钢轴直径为140mm时：Fa= 3.1472=153.86 cm2，W=(1/32) 3.14143=269.255 cm3，剪应力=30755/153.86=199.89 kg/cm2850 kg/cm2;弯曲应力=246040/269.255=913.78 kg/cm21450 kg/cm2;圆钢轴直径为150mm时：Fa= 3.147.52=176.625 cm2，W=(1/32) 3.14153=269.255 cm3，剪应力=30755/176.25=174.13 kg/cm2850 kg/cm2;弯曲应力=246040/331.17=742.94 kg/cm21450 kg/cm2;通过以上计算，圆钢轴采用45号钢时，可选用直径120mm圆钢。 三脚手架 沙西河桥有6个桥墩高度均超过17米，其中2个墩高约28米，因此墩柱施工脚手架较为重要，现简介3号高墩脚手架结构及其计算。1 脚手架结构 3号墩脚手架按9至9.6米节段逐阶段由底向上拼装，桥墩施工完成后，再由上往下拆除。 脚手架采用碗扣式钢管架，根据墩柱直径及施工需要，脚手架平面呈正方形， 对称墩柱中心。拟用两排钢管组成双排框架，外排框架为4.2 4.2米，钢管纵横向间距除四角两排钢管为600mm外，其余为900或1200mm;内排框架为3.03.0米，钢管间距900或1200mm;两排钢管步距均为1200mm。脚手架结构示意见图9，为保证脚手架总体稳定，在框架外侧每5步布置一道剪刀撑，斜杆同水平横杆夹角约55。在竖向通过卡箍将脚手架同已浇墩柱联结，卡箍由钢板或型钢弯成，每节段墩柱中间及顶部设一道；或者在设卡箍相应高度设置缆风绳；在施工中的节段，脚手架在顶部四角设缆风绳，缆风绳锚固在地面锚点上。2 立杆计算本墩脚手架为结构性脚手架，为框架结构，独立承受施工荷载。现对脚手架立杆进行应力检算。（1） 立杆轴心压力计算 底层立杆结构自重产生的轴心压力 脚手架柱距600、900及1200mm,步距1200mm,外排剪刀撑按64.2米布置，剪刀撑同横杆交角约55，现计算立杆、纵横向水平杆及剪刀撑自重: 立杆：查表，1.2米立杆设计重量7.05kg,每米重：7.05/1.2=5.88kg;30米高重：5.8830=176.4kg=1.764KN 横纵水平杆:按600、900、1200mm三种长度查表，重量为 2.47、3.63、4.78kg ，每步重量：（2.47+3.63+4.78）0.5=5.44kg 30米高计25步，重量：5.44 25=136 kg =1.36KN；剪力撑的杆件及扣件重GB:GB=(2 Hb/cos)g+2 Hb/(cos6.5) g2+6g3 /（HbLb） 式中g为钢管自重：0.0384 KN /m; g2为一个对接扣件重：0.0185 KN /个； g3为一个旋转扣件自重： 0.0145 KN/个; 为剪刀撑同立杆夹角：=55; Hb为剪刀撑竖向尺寸：6.0m; Lb为剪刀撑横向尺寸：4.2m; 代入上式： GB=(26)/cos550.0384+26/(cos556.5) 0.0185+60.0145 /(64.2）=0.0377 KN/m则30米高脚手架剪刀撑自重产生轴向压力： NGB=300.0377=1.131KN; 脚手架结构自重产生轴向压力合计NG=1.764+1.36+1.131=4.26 KN; 底层立杆活载产生轴向压力脚手板自重按0.35KN/ m2计算。30米高脚手架仅一节段施工，在9米高节段中有五层脚手板，则每根立杆轴向力：(0.9+1.2)/20.60.50.355=0.551 KN;操作层防护材料产生轴心压力：栏杆、挡脚板按0.14 KN/ m，每层1米计，共0.143=0.42 KN；立网封闭自重: 立网单重：0.01 KN/ m 2, 0.01（0.9+1.2）0.530=0.32 KN;施工荷载:按3KN/ m2计算,按节段内有三层同时操作:（0.9+1.2）0.50.60.533=2.84 KN; 楼梯脚手板重：楼梯设在内外框架之间，沿四周旋转上升，每四步有一层脚手板，全高计层：(0.9+1.2)/20.60.50.356=0.794KN.荷载组合:N=1.2(4026+0.551+0.42+0.32)/K1+1.42.84式中K1为脚手架高度调整系数，查表K1=0.85，代入：N=7.84+3.98=11.82KN;(2)立杆稳定性检算立杆稳定性应满足：N/Afc, NAfc;立杆截面积A=4.89cm2;回转半径=1.58cm;钢材抗压强度fc=205N/mm2;为稳定系数，根据立杆长细比查表（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，第5.3条表5.3.3,碗扣式钢管立杆稳定性比扣件式钢管强，按扣件式钢管计算偏安全），=hk/，h为脚手架步距1.2m; 值为立杆长度计算系数查表为1.73,k为长度计算附加系数，为1.155;=(1.1551.73120)/151.8;查表取=0.301;N=0.3012054.89100=30173.75 N=30.1KN=3.01t;不考虑风载时，立杆N=11.82KN30.1 KN;(3) 立杆考虑风载时计算立杆由风荷载产生的弯矩Mw: Mw =(0.851.4wkLah2)/10;式中：h为步距1.2m；La为立杆纵距1.2mwk为风荷载标准值，按下式求算：wk=0.7zsw0w0为基本风压，深圳地区w0为0.75 KN/m2;z为风压高度变化系数，按脚手架高30米地面类别B查表（建筑结构荷载规范）取1.42;s为脚手架风荷载体型系数，按脚手架全封闭(立网网肋按尺寸3.53.5绳径3.2mm)查表：s为1.0, 为挡风系数，=(1.2AZ)/ AW,代入=1.2(3.5+3.5) 0.321.05/ (3.53.5)=0.23,s=1.0=0.23;代入上式：wk =0.71.420.230.75=0.171 KN/m2;作用于立杆上风线荷载：qw=0.1711.2=0.21 KN/m.Mw=(0.851.40.211.22)/10=0.036 KN/m;w=(0.036106) / (5.08103)=7.1N/mm2;N=(11.82103) / (0.301489)=80.3N/mm2;合计：=80.3+7.1=87.4 N/mm2f=205 N/mm2 。 (可) 脚手架稳定计算 脚手架稳定是指承受风荷载时总体稳定性，根据墩柱施工顺序，脚手架逐节段拼装，现简述各节段风荷载计算及其抗风荷载的措施。（） 第一节段脚手架，高度米风荷载按两种情况计算：一是大风，脚手架处在施工状态，外侧面挂立网封闭，基本风压按0.27m2计算。另一台风，脚手架处在防台风状态，立网暂拆除。基本风压按0.75m2. 大风，基本风压0.27m2，脚手架挂立网封闭。风荷载标准值wk=0.7zsw0式中z为风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范表.类地面查得z=1.0s为风荷载体型系数，s=0.23wk=0.710.230.27=0.0435m2;第一节段脚手架立面面积:104.2=42M2承受风荷载Hw=1.40.043542=2.56风力较小，底节段墩柱施工时，脚手架顶设四根缆风即可。 台风，基本风压.（深圳地区）,拆除立网封闭.风荷载标准值wk=0.7zsw0式中s=1.2(1+) =1.15（h+ l）/( hl）+(Hb/sin a2)/( HbLb) 0.048式中 h为步距，1.2米; l为柱距0.9米; Hb为剪刀撑竖向尺寸6.0米; Lb为剪刀撑横向尺寸4.2米为剪刀撑杆与纵向水平杆的夹角, =55;1.15为考虑节点挡风系数;0.048为钢管直径.代入上式:=1.15（1.2+0.9）/( 1.20.9）+(4.2/sin552)/( 6.04.2) 0.048=0.113为系数，查表取=1.0;s=1.20.113(1+1.0)=0.271; 则wk =0.710.270.75=0.142m2;脚手架承受风荷载:Hw=1.40.1424.210=8.35;小结：由上述计算可知，第一节段脚手架风荷载产生水平力不大，包括遇上台风，只要在脚手架顶部拉上缆风绳，或者本节段墩柱浇筑后，在其顶部、中部设卡箍用两至三根48钢管同脚手架横截面节点相连接即可承受风荷载。（2） 第二节段脚手架，总高度20米。 大风，基本风压0.27KNm2;第一节段墩柱浇筑后，在其顶部、中部设卡箍连接系，以承受脚手架010米段风荷载，第二节段脚手架仅考虑1020米段风荷载。 风荷载标准值wk =0.7zsw0式中 s按前面已计算取用； z按20米高度，地面粗糙类型为B类查表得1.25。 代入上式: wk =0.71.250.230.27=0.054m2; 承受风荷载:Hw=1.40.05442=3.18;台风，基本风压0.75 KNm2;代入已知数据 wk =0.7zsw0=0.71.250.2710.75=0.178m2; 承受风荷载:Hw=1.40.17842=10.47;（3） 第三节段脚手架，总高度29米。 大风，基本风压0.27KNm2; wk =0.7zsw0式中，z按29米高度，地面粗糙类型为B类查表得1.403；代入已知数据wk =0.71.4030.230.27=0.061m2; 承受风荷载:Hw=1.40.0614.29=3.23;台风，基本风压0.75 KNm2;wk =0.71.4030.2710.75=0.1996m2;承受风荷载:Hw=1.40.19964.29=10.56; 各节段脚手架风荷载计算结果表明，在大风、台风的作用下，采取拉缆风绳或在墩柱上加设卡箍同脚手架相连接的措施，是可以保证脚手架总体稳定的。处在施工的节段脚手架，在其顶部四角处设缆风绳，采用直径19以上钢丝绳，钢丝绳同竖向夹角大于45，锚固在地面或其他桥墩上均可；对于已浇筑混凝土的节段，在墩柱顶部、中部各设一道卡箍，在卡箍上焊接48短钢管，同脚手架横截面上节点相连接，在横截面上每边设45根连接钢管，将脚手架同墩柱联在一起或者在每节段墩柱顶部高度，在脚手架四角拉上缆风绳（缆风绳要求同前），整体结构安全可靠。