钢结构设计计算书-跨度为24m的设计方案.doc

目 录 1 设计资料 1 1 1 结构形式 1 1 2 屋架形式及选材 1 1 3 荷载标准值 水平投影面计 1 2 支撑布置 2 2 1 桁架形式及几何尺寸布置 2 2 2 桁架支撑布置如图 3 3 荷载计算 4 4 内力计算 5 5 杆件设计 7 5 1 上弦杆 7 5 2 下弦杆 8 5 3 端斜杆 AB 9 5 4 腹杆 9 5 5 竖杆 14 5 6 其余各杆件的截面 16 6 节点设计 17 6 1 下弦节点 C 17 6 2 上弦节点 B 18 6 3 屋脊节点 H 19 6 4 支座节点 A 21 6 5 下弦中央节点 H 23 参考文献 24 图纸 24 1 设计资料 1 1 结构形式 某厂房跨度为 24m 总长 90m 柱距 6m 采用梯形钢屋架 1 5 6 0m 预应力混 凝土大型屋面板 屋架铰支于钢筋混凝土柱上 上柱截面 400 400 混凝土强度等级 为 C30 屋面坡度为 地区计算温度高于 20 0C 无侵蚀性介质 地震设防烈度10 i 为 7 度 屋架下弦标高为 18m 厂房内桥式吊车为 2 台 150 30t 中级工作制 锻锤 为 2 台 5t 1 2 屋架形式及选材 屋架跨度为 24m 屋架形式 几何尺寸及内力系数如附图所示 屋架采用的钢材 及焊条为 设计方案采用 Q235 钢 焊条为 E43 型 1 3 荷载标准值 水平投影面计 永久荷载 三毡四油 上铺绿豆砂 防水层 0 4 KN m 2 水泥砂浆找平层 0 4 KN m 2 保温层 0 65KN m 2 按附表取 一毡二油隔气层 0 05 KN m 2 水泥砂浆找平层 0 3 KN m 2 预应力混凝土大型屋面板 1 4 KN m 2 屋架及支撑自重 按经验公式 计算 0 384 KN m 2Lq01 2 悬挂管道 0 25 KN m 2 可变荷载 屋面活荷载标准值 2 7 0mkN 雪荷载标准值 0 35KN m 2 积灰荷载标准值 1 3KN m 2 按附表取 2 支撑布置 2 1 桁架形式及几何尺寸布置 如下图 2 1 2 2 2 3 所示 190 1350 290 2590 2890 31902608 2859 319 3702535 2859 3129 396 1509 1508 150 A a c e g I B C D F G H I 15008 12000 1508150815081508 15081508 起拱50 图 2 1 24 米跨屋架几何尺寸 A a 4 73 0 00 8 72 13 53 15 26 14 71 14 71 8 87 5 4 2 46 0 02 1 08 6 8 3 70 1 1 1 08 1 0 1 0 1 0 0 5 1 53 14 65 15 17 15 17c e g I B C D E F G H I0 5 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 1 0 图 2 2 24 米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值 A a c e g g e c a 3 48 0 00 6 25 9 04 9 17 7 38 6 09 7 38 4 49 2 470 0 0 0 6 53 3 14 0 71 1 5 1 39 1 56 1 80 2 12 4 76 1 90 0 45 2 47 1 53 1 75 2 03 2 34 1 0 1 0 1 0 0 0 0 97 0 0 0 0 0 5 8 0 9 34 8 4 5 31 6 73 3 53 1 25 B C D E F G H IH G F E D C B A 0 5 1 01 0 1 01 0 1 01 01 01 0 Ii 图 2 3 24 米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值 2 2 桁架支撑布置 桁架形式及几何尺寸在设计任务书中已经给出 桁架支撑布置如图 1 1 所示 其中考虑 到厂房内有桥式吊车 2 台 150 30t 中级工作制 锻锤为 2 台 5t 布置下弦纵向水平支撑 桁 架 下 弦 支 撑 布 置 图 垂 直 支 撑 桁 架 及 桁 架 上 弦 支 撑 布 置垂 直 支 撑图 桁 架 支 撑 布 置 图 符号说明 SC 上 上弦支撑 XC 下弦支撑 CC 垂直支撑 GG 刚性系杆 LG 柔性系杆 3 荷载计算 屋面活荷载与雪荷载不会同时出现 从资料可知屋面活荷载大于雪荷载 故取屋面活荷 载计算 沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以 换算为沿水平投影05 1 0cos 12 面分布的荷载 标准永久荷载值 三毡四油防水层 1 005 0 4 0 402 kN m2 水泥砂浆找平层 1 005 0 4 0 402 kN m2 保温层 1 005 0 65 0 553 kN m2 一毡二油隔气层 1 005 0 05 0 050 kN m2 水泥砂浆找平层 1 005 0 3 0 302 kN m2 预应力混凝土大型屋面板 1 005 1 4 1 407 kN m2 屋架及支撑自重 0 12 0 011 21 0 351kN m 2 悬挂管道 0 25 kN m2 共 4 79 kN m2 可变荷载标准值 屋面活荷载标准值 大于雪荷载 0 7 kN m2 积灰荷载标准值 1 3kN m 2 共 2 0 kN m 2 设计桁架时 应考虑以下三种荷载组合 3 1 全跨永久荷载 全跨可变荷载 按永久荷载为主控制的组合 全跨节点永久荷载设计值 F 1 35 4 79 1 4 0 7 0 7 1 4 0 9 1 3 1 5 6 79 11kN 3 2 全跨永久荷载 半跨可变荷载 全跨节点永久荷载设计值 对结构不利时 F1 1 1 35 4 79 1 5 6 58 20 kN 按永久荷载为主的组合 F1 2 1 2 4 79 1 5 6 51 73 kN 按可变荷载为主的组合 对结构有利时 F 1 3 1 0 4 79 1 5 6 43 11kN 半跨节点可变荷载设计值 F2 1 1 4 0 7 0 7 0 9 1 3 1 5 6 20 92 KN 按永久荷载为主的组合 F2 2 1 4 0 7 0 9 1 3 1 5 6 23 56KN 按可变荷载为主的组合 3 3 全跨桁架包括支撑 半跨屋面板自重 半跨屋面活荷载 按可变荷载为主控制的组合 全跨节点桁架自重设计值 对结构不利时 F 3 1 1 2 0 351 1 5 6 3 79 kN 对结构有利时 F 3 2 1 0 0 351 1 5 6 3 16 kN 半跨节点屋面板自重及活荷载设计值 F4 1 2 1 4 1 4 0 7 1 5 6 23 94 kN图 2 1 桁 架 计 算 简 图 c b a 3 1 3 2 为使用阶段荷载情况 3 3 为施工阶段荷载情况 4 内力计算 F 1 的桁架各杆件内力系数 F 1 作用于全跨 左半跨和右半跨 已经给出 求出各种 荷载情况下的内力进行组合 计算结果见表 4 1 表 4 1 桁架杆件内内力组合表 内力系数 F 1 内力组合 左半跨荷载 第二种组合 第三种组合杆件名称 全跨 左半跨 右半跨 第一种组合 F F1 i F 2 i F1 i F 2 i F3 i F 4 F3 i F 4 计算杆件内力 kN AB 0 0 0 0 0 0 0 0 0 BC CD 7 472 5 310 2 162 537 984 537 984 DE EF 11 262 7 339 3 923 810 864 810 864 上 弦 杆 FG G H 12 180 6 861 5 319 876 96 876 96 ac 4 100 3 010 1 090 295 2 295 2 ce 9 744 3 663 3 081 701 568 701 568 eg 11 962 7 326 4 636 861 264 861 264 下 弦 杆 gh 11 768 5 884 5 884 847 296 847 296 aB 7 684 5 641 1 748 553 248 553 248 Bc 5 808 3 960 1 581 418 176 418 176 cD 4 409 2 633 1 520 317 448 317 448 De 2 792 1 222 1 344 201 024 201 024 eF 1 552 0 047 1 505 111 744 111 744 Fg 0 328 1 039 1 367 23 616 3 983 F 1 2 F2 1 44 283 F 1 2 F2 2 23 837 F 3 1 F4 33 969 F 3 1 F4 44 283 23 837 斜 腹 杆 gH 0 713 1 913 1 200 51 336 77 324 F 1 2 F2 2 24 801 F 1 2 F2 1 48 499 F 3 1 F4 26 475 F 3 1 F4 77 324 26 475 Aa 0 500 0 500 0 000 36 000 36 000 Cc 1 000 1 000 0 000 72 000 72 000 Ee 1 000 1 000 0 000 72 000 72 000 Gg 1 000 1 000 0 000 72 000 72 000 竖 杆 Hh 0 0 0 0 0 5 杆件设计 5 1 上弦杆 整个上弦架采用等截面 按 FG GH 杆件之最大设计内力设计 受 压 NN 87690 上弦杆计算长度 在桁架平面内 为节间轴线长度 cmlox5 1 在桁架平面外 根据支承布置及内力变化情况 取 cmcloy 25 47 1503 因为 故截面宜采用两个不等肢角钢 短肢相并 图 5 1 oxyl3 腹杆最大内力 N 553 248kN 查表 9 6 4 节点版厚度选用 10mm 支座节点板厚度用 12mm 设 60 查附录 4 得 807 需要截面积 2238 504 1 690mNfNA 需要的回转半径 2 5cm607 oxli c54 760 oyli 根据需要的 A ix iy 查角钢规格表 附录 8 选用 1062 L263 5cm cix97 4 iy7 按所160 16 tb 选角钢进行验算 3 04 9751 xil 83 15m6 26 5 016 1 bltboy 0 7 2 07 5 07 3 2 7 3 441 tltoyyz 满足长细比 的要求 150 图 上 弦 杆 的 截 面 图 截面在 x 和 y 平面内皆属 b 类 由于 只要求 查表得 xyz 73 58 yoil 815 0 222 1 89 138 5041 769mNmNAN 所需截面合适 5 2 下弦杆 整个下弦杆采用同一截面 按 eg 杆最大设计值计算 NkNeg86124861 根据桁架下弦支撑布置情况 得cmlox30 cmloy750 所需截面积 2226 4 154cfAn 根据所需截面积查表选用 不等肢角钢 短肢相并 图 5 2 082 L2256 30 4cmcA lox98 y1 6350 7 12 6 750 cilyo 考 虑下弦 有有 2 21 5mm 的栓孔削弱 下弦净截面面积 22235105 1394mmAn 222 9 4068NNn 所需截面适合 5 3 端斜杆 aB 杆件轴力 受 压 53248248 53NkN 图 下 弦 杆 的 截 面 图 计算长度 lox loy 253cm 因为 lox loy 故采用不等边角钢 长肢相并 使 ix iy 设 70 查附录 4 得 751 0 2243 6 348mNfA 需要的回转半径 c61 37025 xyxli 根据需要的 A i x i y 查角钢规格 表 选用 2L140 90 8 A 36 08cm2 iy 3 63cm ix 4 50cm 2 564 03 xil 7 93 yil 满足长细比 要求 截面在 x 和 y 平面内皆属 b 类 由于 只求 150 xy 70 69 y 查附录 4 得 7 222 15 638 043 65 08mNmNAN 所选截面合适 5 4 腹杆 5 4 1 Bc 杆 图 5 4 1 杆件轴力 NkN41876 418 所需截面积 杆件计算长度 222 c45 190 95 5mmfAn cmclox 04 293 618 0 cloy3 261 选用 2L75 6 等边角钢 5 7lx cly45 3 图 aB杆 截 面 图 49 031 2 xoil 74 5 3261 yoil 满足长细比 的要求 5 222 15 0 10 194876mNmNAn 5 4 2 cD 杆 图 5 4 2 杆件轴力 受 压 3174848 317NkN 计算长度 cmclox 12 94 26 0 cloy4 86 设 100 查附录 4 得 5 0 cm29 1 xli cm86 2104 yli223 5 03748NfA 选用 2L75 8 201 3cm clx cly0 图 D杆 截 面 图 图 B杆 截 面 图 图 5 43 De杆 截 面 图150 49 102 8 xoil 15 2m7 286 53 98 751 bltboy 150 7 84 54 01 64 4 0 420 tlyyz由于 只求 查附录 4 得zx x 222 15 93 3015 78mNmNA 所选截面满足 5 4 3 De 杆 图 5 4 3 杆件轴力 NkN2014 201 所需截面积 22c35 9 935 54mmfAn 杆件计算长度 cclox 1 86 0 loy4 86 选用 2L50 5 等边角钢 261 9cmA clx3 ly45 27 695 xoil 0 14 28 yoil满足长细比 的要求 35 222 1 9 1490mNmNAn 所选截面满足 5 4 4 eF 杆 见图 5 4 4 轴力 受 压 74 174 1NkN cmclox 92 4 3128 0 cmloy 32 设 100 查附录 4 得 5 0 cm9 210 oxli 34oyli 22236 947 936 15 07cmmNfA 选用 2L70 5 等边角钢 27 13cA clx16 mly4 150 7 152 69 xoil 8 25m70 312458 4 bltboy 150 93 1 0 321 475 01 20 lyyz 由于 只求 查附录 4 得 zx x 6 222 15 7 137560 mNmNA 所选截面满足 5 4 5 Fg 杆 见图 5 4 5 NkN4283 max 受 压 7723in cmclox 9 18 0 y4cclox 2 32 my1 图 eF杆 截 面 图图 Fg杆 截 面 图 设 100 查附录 4 得 5 0 cm9 210 oxli cm12 304 oyli 222 7 1 5 387NfA 选用 2L70 5 等边角钢 见图 4 7 与 eF 杆一样 为了使角钢型号不要太多 偏于安全选 择已有型号相近的角钢 以下有很多这种情况 并非不懂得选择经济截面 27 13cmA clx16 cmly24 3 150 7 5 49 xoi 8 257 3248 01 7 bltboy 150 93 10 34 0 1 45 22 tyz 由于 只求 查附录 4 得 zx 7 x 6 222 15 9 371560 38mNmNA 拉应力 222 0 74 所选截面满足 5 4 6 gH 杆 NkN7324 max 受 压 6526in cmlox 2 710 398 cy 设 100 查附录 4 得 5 0 cm71 20 oxli 图 gH杆 截 面 图 cm39 10 oyli 222 87 1 5 647cmNfA 选用 2L70 5 等边角钢 25 3cA lx16 cly4 3 0 6 12 7 xoil 09 28m7 3958 045 bltboy 150 78 10 53 45 1 2 0 7 1 242 tyz 由于 只求 查附录 4 得 zx 6 1x 222 15 19 713508 mNmNA 拉应力 222 4 67 所选截面满足 5 5 竖杆 图 5 5 各个竖杆采用同类截面 按 Gg 杆件的最大设计内力设计 受 压 720 NkN cmlox 31289 0 cloy0 89 内力较小 按 选择 需要的回转半径为 15 cm4 023 oxli 93 158 oyli 查型钢表 选截面 和 较上述计算的xiy 和 略大些 xiy 选用 2L63 5 见图 5 5 286 1cmA clx94 1 图 竖 杆 截 面 图 cmly04 3 150 8 19 423 xoil 6 2m 058 06125 3 bltboy 150 47 98 580 375 1 329 47 24 tyz 由于 只求 查附录 4 得 zx x 222 15 89 136 184 0 mNmNA 所选截面满足 5 6 其余各杆件的截面 表 5 1 杆件截面选择表 杆件 计算长度 cm 回转半径 cm 长细比 稳定系数 名 称 编号 计算内力 kN 截面规格 截面面积 cm 2 oxloylxiyix yz 容许 长细 比 x y应力 N mm2 上 弦 FG G H 876 96 2L160 100 10 50 63 150 75 452 25 4 97 7 70 30 33 62 71 150 0 815 179 02 下 弦 eg 861 264 2L125 80 10 39 42 300 00 750 00 3 98 6 11 75 38 122 75 350 205 42 aB 553 248 2L140 90 8 36 080 253 0 253 0 4 50 3 63 56 22 69 70 150 0 753 638 20 Bc 418 176 2L75 6 17 59 209 04 261 30 2 31 3 45 90 49 75 74 350 215 00 cD 317 448 2L75 8 23 01 229 12 286 40 2 28 3 50 100 49 84 17 150 0 552 209 35 De 201 024 2L50 5 9 61 229 12 286 40 1 35 2 45 169 72 116 90 350 115 22 eF 111 744 2L70 5 13 75 249 92 312 40 2 16 3 24 115 70 100 93 150 0 460 149 89 44 283Fg 23 837 2L70 5 13 75 249 92 312 40 2 16 3 24 115 70 100 93 150 0 460 37 69 77 324 斜 腹 杆 gH 26 475 2L70 5 13 75 271 2 339 00 2 16 3 24 125 56 108 78 150 0 408 47 19 Aa 36 000 2L63 5 12 286 159 2 199 00 1 94 3 04 81 97 65 46 150 0 681 36 04 Cc 72 000 2L63 5 12 286 183 20 229 00 1 94 3 04 94 43 75 32 150 0 591 83 06 Ee 72 000 2L63 5 12 286 207 20 259 00 1 94 3 04 106 80 85 20 150 0 512 95 88 竖 杆 Gg 72 000 2L63 5 12 286 231 2 289 00 1 94 3 04 119 18 98 47 150 0 441 119 29 6 节点设计 6 1 下弦节点 c 图 6 1 图 6 1 c节 点 板 布 置 图 各类杆件的内力由表 4 1 查得 这类节点的设计步骤是 先根据复杆的内力计算与复杆与节点版连接焊缝的尺寸 即 和 fhxl 然后根据 的大小按比例绘出节点版的形状与尺寸 最后验算下弦杆与节点版的连接焊缝 xl 用 E43 型焊条角焊缝的抗拉 抗压和抗剪强度设计值 设 Bc 杆的肢背和2f 160mNw 肢尖焊缝 和 则所需的焊缝长度为 mhf8 f6 c18235 16 16087 024 2后 取 加肢 背 fwfe hmNNl m 9 33 2后 取 加 上肢 尖 ffehl 设 cD 杆的肢背和肢尖焊缝 和 则所需的焊缝长度为 hf7hf6c1627 14 10 023487 2后 取 加肢 背 fwfe hmNmhNl 9cm286 70 1607 023483 2 后 取 加 上肢 尖 fwfe hmNmhNl Cc 杆内力很小 焊缝尺寸可按构造要求取 hf56c0 4 16057 02 2 取肢 背 fhlwe 根据上面求得的焊缝长度 并考虑杆件之间有间隙以及制作和装配等误差 按比例绘出节点 详图 从而确定节点板的尺寸为 m3 下弦与节点板连接的焊缝长度为 34cm 焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差 hf6 受力较大的肢背处焊缝应力为 NN406829570168 22f m 160N 6 01237 5 焊缝强度满足要求 6 2 上弦节点 B 图 6 2 图 6 2 B节 点 板 布 置 图 Bc 杆 2L 75 5 与节点板的焊缝尺寸和节点 c 相同 即肢背 肢尖cmlw18 clw1 aB 2L100 80 10 杆与节点板的焊缝尺寸按上述同样方法计算 设 aB 杆的肢背和肢尖的 焊缝 和 则所需的焊缝长度为 mhf10 hf8 cm1954 160 1607 025324865 2 取肢 背 mNfNlwe 3 8 8 3 2 取肢 尖 fhle 为了便于在上弦上搁置屋面板 节点板的上边缘可缩进上弦肢背 8mm 用槽焊缝把上弦角钢和 节点板连接起来 槽焊缝作为两条角焊缝计算 焊缝强度设计值应乘以 0 8 的折减系数 计算时 可略去上弦坡度的影响 而假定集中荷载 F 与上弦垂直 上弦肢背槽焊缝内的应力为 m01h510m221f 节 点 板 厚 度hf 上弦与节点板间焊缝长度为 400mm 节点荷载由槽焊缝承受 上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受 这时槽肯定是安全 可不必验算 肢尖焊缝验算如下 2wf21 m N1 0124017 05398Nlh7 0N mNf 222fM 8 5 6 6 lf 2222f2Nf 160N 40 13 851 0 1 满足要求 6 3 屋脊节点 H 图 6 3 弦杆一般都采用同号角钢进行拼接 为使拼接角钢与弦杆之间能够密合 并便于施焊 需将 拼接角钢的尖角削除 且截去垂直肢的一部分宽度 拼接角钢的这部分削弱 可以靠节点板来补 偿 接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算 设焊缝 则所需焊缝计算长度 一条焊缝 mhf10 mNmlw 97 163 1607 04352 拼接角钢的长度取 94 21625 上弦与节点板之间的槽焊 假定承受节点荷载 验算略 上弦肢尖与节点板的连接焊缝 应 按上弦内力的 15 计算 设肢尖焊缝 节点板长度为 40cm 则节点一侧弦杆焊缝的计hf0 算长度为 焊缝应力为 cmcmlw17240 2m N7 510 08695 Nf 22M 30 467 21 f 22222f2Nf m 160N 1 5 1 图 6 3 屋 脊 节 点 H 因桁架的跨度较大 需将桁架分成两个运输单元 在屋脊节点和下弦跨中节点设置工地拼接 左 半边的上弦 斜杆和竖杆与节点板连接用工厂焊缝 而右半边的上弦 斜杆与节点板的连接用工 地焊缝 腹杆 Hg 与节点板的连接焊缝的计算长度与以上几个节点相同 6 4 支座节点 a 图 6 4 为了便于施焊 下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距取 160mm 在节点中心线上设置加 劲肋 加劲肋的高度与节点板的高度相等 厚度为 12mm 6 4 1 支座底板的计算 支座反力 NkkNFR504 0 72 图 6 4 支 座 节 点 板 布 置 图 67120810966 95032836 支座底板的平面支座底板的平面尺寸采用 280mm 350mm 如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座 反力 则承压面积为 280 180mm2 50400mm2 验算柱顶混凝土的抗压强度 222 3 14 0 1504 mNfmNARcn 式中 为混凝土强度设计值 对 C30 混凝土 cf 2 fc 底板的厚度按桁架反力作用下的弯矩计算 节点板和加劲肋将底板分成四块 每块板为两相 邻边支承而另两相邻边自由的板 每块板的单位宽度的最大弯矩为 21aM 式中 为底板下的平均应力 22 0 18054mN 为两支承边之间的对角线长度 1a a8 1567921421 为系数 由 b1 a1查表 8 4 1 而定 b 1为两支承边的相交点到对角线 a1的垂直距离 由相 似三角形的关系 得 m4 708 5631 45 08167 ab 查表 8 4 1 得 0 050 mNmNaM 2 93 0 5 2221 底板厚度 mft 5 18 15 9362 根据构造要求 桁架跨度 取 82 t0 t20 6 4 2 加劲肋与节点板的连接焊缝计算 加劲肋与节点板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似 偏于安全的假定一个加劲肋的受力为桁架 支座反力的 1 4 即 NR1260450 则焊缝内力为 V126 mNM 6048 设焊缝 焊缝计算长度 则焊缝应力为 mhf mlw 5139 22222 222Mf2Nf m 160N 18 36 4650 784657 01 0 7 wfwf lhlhV 6 4 3 节点板 加劲肋与底板的连接焊缝计算 设焊缝传递全部支座反力 加劲肋 节点板与底板的连接焊缝长度之和NR mmlw 796136290412802 22 15 0 75 679 547 0 mNhlRff 6 5 下弦中央节点 h 图 6 5 Hh 杆的内力为 0 焊缝尺寸可按构造要求取 肢背和肢尖的 mhf5 mlw60 图 6 5下 弦 中 央 节 点 h 根据上面求得的焊缝长度 并考虑杆件之间有间隙以及制作和装配等误差 按比例绘出节点 详图 从而确定节点板的尺寸为 185mm 360mm 弦杆一般都采用同号角钢进行拼接 为使拼接角钢与弦杆之间能够密合 并便于施焊 需将 拼接角钢的尖角削除 且截去垂直肢的一部分宽度 拼接角钢的这部分削弱 可以靠节点板来补 偿 接头一边的焊接长度按弦杆内力计算 设焊缝 则所需焊缝计算长度 一条焊缝 mhf10 mNmlw 13 89 1607 048292 拼接角钢的长度取 3126 下弦与节点板之间的角焊缝 假定承受节点荷载 下弦肢尖与节点板的连接焊缝 应按上弦 内力的 15 计算 设肢尖焊缝 节点板长度为 36cm 则节点一侧弦杆焊缝的计算长度hf0 为 焊缝应力为 cmcmlw15236 2 5 60107 8429mNNf 22M 5 145017 268490mNf 22222f2Nf 160 3 6 1 m 肢背验算 22 160 9 45107 2850 NmNf 满足要求 参考文献 1 张耀春 周绪红 钢结构设计原理 M 北京 高等教育出版社 2004 2 钢结构设计规范 GB50017 2003 北京 中国计划出版社 2003 3 房屋建筑制图统一标准 GB T 50001 2001 北京 中国计划出版社 2002 4 建筑结构制图标准 GB T 50105 2001 北京 中国计划出版社 2002 5 钢结构设计手册 上册 第三版 北京 中国建筑工业出版社 2004