骏景豪庭脚手架专项方案.doc

一、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)建筑施工手册（第四版）实用五金手册上海科技出版社钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 施工企业安全生产评价标准（JGJ/T-2010）本工程施工图纸。二、工程概况本工程位于湘潭市九华示范区学府东路与乐塘路交汇处，总建筑面积99357.07，其中地下建筑面积约为：1.78万，地上建筑面积约：8.25万，建筑总高度98米。由地下车库、裙楼、主楼组成，框剪结构，地下车库楼盖绝大部分为无梁结构。1、2栋裙楼3层，裙楼顶离地高度16.65米，裙楼以上30层，层高2.9米；3栋5层顶离地高度23.55，六层以上层高3.6米；会所地上3层，离地高度15.1米。地下室：顶板厚350mm，砼强度为C30P6，双层双向配14200钢筋,附加筋10200。1、2#栋裙楼：3层顶板，顶标高12.85m，顶板厚200mm，砼强度为C50，楼板双层双向配10150钢筋。1、2#栋主楼（5-33层）：均为标准层，层高2.9m，主楼最大建筑高度98m。3#栋主楼（1-14层）；标准层层高3.6米，主楼最大建筑高度57m。三、脚手架搭设方案：（一）落地式外架方案：1、2#栋落地式双排脚手架东、西、南向从负一层外地坪（-4m）搭设，北向从车库顶板（-1.3m）搭设，搭设到第五层楼板（15.75），车库北向搭设高度17.05m, 最高搭设高度为19.75m，东、西、南向地坪为回填土，回填土经分层夯实，压实系数达到0.93，建筑物周边浇捣100厚C15砼并留设排水沟。3#栋落地式双排脚手架东、西、南向从负一层外地坪（-4.6m）搭设，北向从车库顶板（-1.3m）搭设，搭设到第五层顶板（18.95m），搭设高度最高为23.55m（验算见附件一）。会所采用落地式双排脚手架，搭设高度15.1米，脚手架落车库顶板上。（二）主楼外架方案：1、2#栋住宅从五层楼板开始悬挑，第一层挑八层：5层楼面至13层楼面（15.75m-38.95m）搭设悬挑架，悬挑高度23.2m（验算见附件二）；第二段悬挑七层，13层楼面至20层楼面（38.95m-59.25m）搭设悬挑架，悬挑高度20.3m；第三悬挑七层，20层楼面至27层楼面（59.25m -79.55m）搭设悬挑架，悬挑高度20.3m；第四悬挑七层，26层楼面至33层顶板楼面（79.55m -99.85m）搭设悬挑架，悬挑高度20.3m；3#栋住宅从五层楼板（地下室顶板）开始悬挑，第一次悬挑6层，共悬挑2次。5层楼面至10层顶板楼面（15.4m-37.00m）搭设悬挑架，为第一悬挑段，悬挑高度21.6m；依次搭设悬挑架，11层楼面至14层顶层结构面（37.00m-57.00m）搭设悬挑架，为第二悬挑段，悬挑高度20m。四、落地架（落在地下室顶板上）搭设参数（以裙楼北向19.95m高为设计标准）：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度最高为23.55m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.45m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式：裙楼部分（层高6.05米、4.8米、5.8米）以结构柱为主，用钢管增设井字抱箍，步距1.8米，同时现浇楼板预埋钢管连接连墙杆，连接位置设双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南湘潭，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.936，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:4； 落地式脚手剖面图5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：4.5m；板单元计算长度Bl(m)：4.5m；板厚度h(mm)：350；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C30；混凝土强度实测值fck(MPa)：16.7；车库顶板设计时考虑了1.2米高覆土，并设消防车道，考虑消防车，按汽车超20级即总重力300kN核算。钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40016200 ASX=1004.8Y向正筋 HRB40016200 ASY=1004.8X向负筋 HRB40014200 ASX=769.3Y向负筋 HRB40014200 ASY=769.3 五、主楼悬挑架搭设参数（按1、2栋主楼第一段悬挑23.2m（15.75m-38.95m）进行设计和验算）：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为23.15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.7 m；内排架距离墙长度为0.50 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 ：根据1、2栋层高2.9m布置，如主节点不能与楼层对应的，在剪力墙上留设60mm洞口利用钢管横向连接，3栋根据3.4m布置，水平间距4.5 m，连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南湘潭，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.692，计算立杆稳定性时取1.488，风荷载体型系数s 为1.3；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1297；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m，建筑物内锚固段长度 1.75 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；6. 拉绳参数拉绳为加固的构造措施，不参与计算，采用6*19、直径14钢丝绳，每根悬挑梁外侧立杆处设置一道，拉结于上一层楼板上，上层楼板砼施工时预埋直径20拉环。六、卸料平台搭设参数:1.荷载参数脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：竹串片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：6.80；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算；只对外侧钢绳进行计算，采用6*19、直径17钢丝绳，每根悬挑梁外侧设置一道，拉结于上两层楼板上，上层楼板砼施工时预埋直径20拉环；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：18号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.80，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.25。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50。平台计算宽度(m)：3.00。拉环直径：20七、架体搭设施工要点（一）材料及构配件要求本工程在施工中，必须严格材料构配件进场验收制度。1、钢管(1)钢管采用正规厂家生产的483.0钢管，材质符合Q235-A级钢的规定。(2)新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告。旧钢管锈蚀深度不得大于0.1mm，变形应符合JGJ130-2001规范要求。(3)钢管上严禁打孔，有孔钢管不得使用。(4)钢管表面应平直光滑，不得有裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。2、扣件扣件采用可锻铸铁制作的扣件，扣件螺栓材质符合钢管脚的架扣件GB15831中A3钢的规定，螺纹符合GB196-81普通螺纹的规定，新扣件有生产许可证、质量检验报告和产品合格证。在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不发生破坏。有裂纹现象的不能使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3、工字钢及槽钢下料尺寸根据悬挑楼层的实际确定，特别是转角部位，材质应符合碳素结构钢GB/T-700-1988中Q235-A级钢的规定，要有产品质量检验合格报告，有良好的可焊性。4、钢丝绳钢丝材质符合制绳用钢丝GB/T8918的要求，单根钢丝抗拉强度不小于1550MPa，钢丝绳质量符合钢丝绳GB/T918-1996的规定，有产品合格证和质量检验报告，出现轻微断丝和压扁的通过确定合格才能使用，达到报废标准的必须更换。5、脚手板采用楠竹制作的竹串片脚手板、板厚不小于50mm，每块重要小于30kg，对发霉变质、虫蛀、枯脆、松散的脚手板不得使用。6、连接材料焊条选用E4303手工电焊条，材质就符合碳钢焊条GBT5117-1995的规定，要有质量检验报告和产品合格证。锚固螺栓、钢丝绳夹应采用正规厂家产品，型号规格符合设计要求，有产品质量合格证。7、安全网生产厂家要有生产许可证，产品有产品合格证和当地安监部门的准用证。安全平网：由锦纶、维纶或涤纶等材料制成，宽度不得小于3m，需按规定进行抗冲击、缓冲和阻燃性能试验，并合格。安全立网：采用密目式安全网，每100cm2目数大于2000,并按规定作耐贯穿、抗冲击及阻燃性能试验合格报告。（二）搭设施工顺序1、落地架搭设施工顺序地下室顶板浇筑定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆、安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。2、悬挑架搭设施工顺序刷量放线预留锚固钢筋倒u形环安装定位悬挑钢梁原则上待上层楼层梁强度达到100%时挂钢丝绳排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。（三）落地架对地下室顶板的影响加固处理本工程部分落地架主要落在地下室顶板上，为确保安全，落在地下室顶板上的落地架因顶板等效厚度为350厚的顶板，经计算基本可满足承载要求，但考虑立杆底部砼局部受压，本方案拟在立杆底部设置砼垫块或木垫板。垫块或垫板面积不小于0.04m2。砼垫块厚度不小于50mm，木垫板厚度不小于20mm。（四）搭设要点1、架子工作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马凳操作，操作工具及零件放在工具袋内。搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。2、凡遇六级以上大风，浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚步手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部份有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。3、架设脚手架时，切勿单独一个人操作，防止脚手架倒塌伤人，脚手架搭设进度，应高出施工工作面一步架。4、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。5、立杆采用对接扣件连接，相邻立杆的接头不得设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离大于500mm，各接头中心至主节点距离不得大于550mm。6、立杆顶端栏杆高出女儿墙上端1m，高出檐口上端1.5m。7、搭设在悬挑钢梁上的立杆位中心焊(长L=15 0mm)HPB235级25短钢筋，立杆套住钢筋。8、分段悬挑的外架，每悬桃段的上、下段立杆断开约100mm的距离，上、下段立杆完全脱开。9、纵向水平杆设在立杆内侧，长度不宜小于3跨，同一步纵向水平杆应四周交圈。10、扣件螺栓拧紧扭力矩应不小于40Nm，且不大于65N.m。11、对接扣件开口应朝上或朝内。12、作业层满铺一层脚手板，自顶层作业层往下计每隔lOm满铺一层脚手板，底层满铺一层脚手板。13、脚手板应平铺，满铺，铺稳，离墙距离100-120mm，不应大于150mm。14、连墙件采用在楼板内预埋竖向钢管，双扣与架体拉结，连墙杆尽量靠近外架主节点。连墙件的步距设置：裙楼部分连墙点根据结构柱位置进行适当加密及加强，标准层步距根据层高（2.9m、3.4m）进行布置。15、剪刀撑在外架外侧立面按分段高度和整个长度连续设置，分段处剪刀撑断开。16、剪刀撑应随立杆和纵、横向水平杆等同步搭设，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的夹角在4560度之间。17、剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于lm，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。18、悬挑钢梁遇洞或剪力墙时预留洞口。19、高层建筑施工用脚手架，原则上不允许开口，即不允许从上到下断开，要求脚手架在平面上沿建筑物外沿四周连通。20、按规定要求搭设防护棚：（1）为了预防物体坠落打击，出入口须搭设通道防护棚。（2）防护棚的设置要求：安全防护棚设双层防护，防护棚采用双层木脚手板搭设。21、架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。 22、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。23、卸料平台悬挑钢梁底部出挑处设置防止钢梁钢楼层内滑动的限位卡，采用防滑槽钢14a焊接方法。（五）外架防雷架体必须设置避雷针，避雷针随架体一起上升，每栋楼的避雷针设置8处，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高出顶层大横杆不小于1m，并将所有最上层的纵向水平杆与接地立杆用卡箍连接，形成网络，外架接地线一端与立杆用卡箍连接，另一端与建筑物内的避雷接地系统焊接连成一体，做好接地电阻检测，测试电阻不大于10欧。（六）外架的安全防护措施1、架体整体防护措施（1）操作层设双护栏，上护栏高1.2。下护栏高0.6m，下设挡脚板，挡脚板高不少于180mm。（2）操作层满铺脚手板一层，下挂水平安全网一道；垂直方向分段的底部(落地架在建筑物的第二层)满铺脚手板一层，以上每隔lOm铺一层脚手板。（3）内立杆与外墙之间铺设脚手板一块，脚手板离开墙面l 20150mm。2、外架立面满挂密日安全网全封闭。（七）脚手架的检查与验收1、脚手架的验收标准脚手架材质和搭设的技术要求、允许偏差与检验方法应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)要求。允许偏差：立杆垂直度2m高度7mm，50m及以上高度lOOmm；步距20mm，纵距50mm，横距20mm，横向水平杆单根两瑞高差20mm，同跨两根高差10mm。2、脚手架在下列阶段进行检查与验收（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）悬挑钢梁安装完毕后及脚手架搭设前；（3）作业层上施加荷载前；（4）每搭设完10-13m高度后；（5）达到设计高度后；（6）遇有六级及以上大风或雨后；（7）停用超过一个月。3、脚手架经常检查下列项目（1）立杆基础是否坚实，地基是否积水，立杆是否悬空；（2）杆件的设置和连接，连墙件，剪刀撑，横向斜撑等的构造是否符合要求；（3）扣件的拧紧程度，扣件螺栓是否松动。（4）)悬桃钢梁和钢丝绳是否固定可靠，钢丝绳是否拉紧；（5）安全防护措施是否符合要求；（6）外架作业层和卸料平台是否超载。八、脚手架的拆除1、脚手架拆除前应进行安全技术交底，应全面检查脚手架的扣件连接，连墙支撑体系是否完善。2、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网拦杆脚手板剪刀撑、斜撑横向水平杆纵向水平杆立杆型钢梁(悬桃架)，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行折除作业。3、拆除脚手架时，地面必须设置围栏和警戒标志，围栏距脚手架不小于l0m，并派专人看守，非操作人员不得入内。4、拆立杆时，应抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6、拆除过程中，连墙件必须随进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，拆抛撑前，应设置临时文撑，然后再拆抛撑。7、脚手架拆除时，拆下的材料应用绳索捆住，用塔吊吊下或利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，必须做好成品保护工作，凡1.5m以上构件配件必须2至3人拆除，防止碰撞到外墙及门窗。8、拆除时从离施工电梯的远端向施工电梯处退拆，扣件、安全网，1.5m以下短钢管从施工电梯运下，其余构配件采用索具吊下。9、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。10、六级以上大风和雾、雨、雪天气时，严禁脚手架搭拆作业。九、预防监控措施(一)一般规定脚手架工程包括搭设和拆除工程，属于施工阶段的临时性辅助施工工序，是为满足施工作业需要而临时设置的构架，具有临时性和辅助性的特点，虽与工程质量关系不大，但登高架设作业施工操作危险性大，不注意预防和监控极易造成群死群伤的大事故，是贯穿整个施工生产过程的安全工作重点。1、脚手架搭设的规定：（1）搭设场地应平整、夯实并设置排水措施；（2）在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件；1）按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；4）在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。边长20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑；（3）用于支托挑、吊、挂脚手架的悬挑梁、架必须与支承结构可靠连接。其悬臂端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间的水平误差应不大于20mm，且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定；（4）装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形；（5）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业；（6）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。2、脚手架的拆除规定：（1）脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。3、脚手架搭设质量的检查验收规定：（1）脚手架的验收标准规定1）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内；2）节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到4560Nm；3）脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高20m时为不大于50mm；当架高20m时为不大于75mm；4）纵向水平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm；5）作业层铺板、安全防护措施等应符合上述的要求。（2）脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后方允许投入使用或继续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达到6个月；3）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后； 5）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。4、脚手架工程施工管理规定：（1）脚手架工程施工前，应根据工程实际情况、周围环境、地形地质条件、工期、气候和搭拆要求等资料编制专项施工方案，专项施工方案由项目技术负责人组织有关人员编写，实行分级审批。（2）专项施工方案经审批后报监理公司，由现场总监签署意见并批准后实施。（3）脚手架工程实施过程中，项目专职安全员、班组义务安全员要跟班作业，监督施工方案措施的实施情况。给工人的技术交底一定要详尽，可操作性。（4）脚手架搭设完毕后，使用过程中，要经常检查各连接部位和整体稳定性，拆除时，要严格按规定的拆除顺序进行拆除，确保搭设、使用和拆除过程中不发生倒塌事故。（5）脚手架大多在露天使用，搭拆频繁，耗损较大，因此必须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等项工作，才能降低损耗率，提高周转次数，延长使用年限，降低工程成本。（6）搬运长钢管时，应采取措施防止弯曲。弯曲的钢杆件要调直，损坏的扣件、零件要更换。(二)安全预防措施1、脚手架使用注意事项：（1）作业层每1架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值；（2）施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采取3KN；装修脚手架取2KN；吊篮、桥式脚手架等工具式脚手架按实际值取用，但不得低于1KN。（3）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。（4）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。（5）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（6）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（7）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（8）人员上下脚手架必须走设安全防护的出人通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。2、脚手架对基础的要求：良好的脚手架底座和基础（或地基）对脚手架的安全极为重要，须加设底座、垫木（板）或基础并作好对地基的处理。（1）脚手架地基应平整夯实；（2）脚手架的钢立柱不能直接立于土地面上在搭设脚手架时，应加设底座和垫板（或垫木）。垫板（木）厚度不小于50mm；（3）脚手架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基；（4）脚手架旁有开挖的沟槽时，应控制外立杆距沟槽边的距离：当架高在30m以内时，不小于1.5m；架高为3050m时，不小于2.0m；架高在50m以上时，不小于3.0m。当不能满足上述距离时，应核算土坡承受脚手架的能力，不足时可加设挡土墙或其他可靠支护，避免槽壁坍塌危及脚手架安全；（5）位于通道处的脚手架底部垫木(板)应低于其两侧地面，并在其上加设盖板；避免扰动。(三)监控措施1、大面积支撑架、围护架施工时，制定专项施工方案，要有详尽的技术组织措施，同时要进行必要的设计计算，要建立实施监督机构，明确责任，确保措施落实到位后方可施工。2、脚手架工程实施过程和使用过程，要进行严密的监控。要层层把关，项目经理 江世喜 要负起领导责任，施工员 王宏钰、黄国强、雷帅 要进行实施过程的指导和监督，专职安全员 李昂 要负起管理和检查责任。3、脚手架的各部件连接的可靠性要经常进行检查，检查由安全员组织，施工员、班组长等人员参加，发现问题，要及时上报项目经理并采取措施处理。4、要在安全教育时，加强脚手架工程安全知识的教育，这对使用脚手架进行操作的班组尤为重要，要让每个操作工人都对脚手架安全负责，严密监控使用过程中的安全隐患，发现隐患可以越级上报，项目部要建立安全隐患预防奖励制度，对越级上报避免造成安全事故的人员进行奖励。十、应急救援预案脚手架施工方案中要明确施工过程中可能产生的安全问题或发生的安全事故，针对性的采取措施，同时责任要落实，应急所需的材料、工具、设备要组织到位。（一）脚手架监控人员发现有安全隐患时，要及时疏散施工现场所有人员，并在安全隐患区域设置围挡和警戒标识，然后组织相关人员进行隐患处理方案讨论认定，并给工长、施工操作（隐患处理）人员以详尽的交底，处理过程中，项目经理江世喜要坐阵指挥，安全员 李昂 要亲临指导，栋号长 黄国强 要监督实施，班组长 倪志坚 要现场指挥操作，确保隐患处理安全、顺利。必要时，公司要组织专家对隐患处理实施方案进行会诊论证，优化出最优方案后实施。（二）当现场出现紧急的安全隐患，来不及进行上报处理时，现场管理人员要按保证人员安全的原则进行事故处理，采取尽可能减少损失的办法，组织现场人员消除事故隐患。由项目部成立应急指挥部，负责指挥和协调工作。组长：江世喜副组长： 谭远志组员： 王宏钰、黄国强、刘超强、雷帅、谭科林、李昂具体分工如下：1、江世喜负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、谭远志负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、王宏钰、黄国强、雷帅负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4、刘超强、谭科林、李昂负责妥善处理好善后工作，负责保持与相关部门的沟通联系。联系电话：江世喜 13607480113谭远志 18673925079王宏钰 13467701760刘超强 13017146618谭科林 13875214507李 昂 13973297410（四）高处坠落事故应急措施1、迅速将伤员脱离危险地方，移至安全地带。 2、保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。3、有效止血，包扎伤口。4、视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。5、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。6、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷设）包裹入塑料袋内，随伤员一起转送。7、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。8、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。9、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。（五）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。（六）脚手架工程发生事故，按照生产安全事故应急预案执行。附件一：裙楼落地架（落在地下室顶板上）计算书一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.15+1.41.5 = 2.32 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.321.052/8 = 0.32 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =71.207 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =71.207 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1.5 = 1.683 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.68310504/(3842.06105107800)=1.2 mm；小横杆的最大挠度 1.2 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.05=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.051.5/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 31.051.5/3=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.035+1.20.158+1.41.575)/2=1.218 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2181.5= 0.488 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.488=0.494 kNm最大应力计算值 = 0.494106/4490=109.977 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 109.977 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.158+1.575）/2=0.884kN = 1.8830.88415003/ ( 100 2.06105107800) = 2.529 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.529=2.58 mm；大横杆的最大挠度 2.58 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.052/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.035+0.05+0.236)+1.42.362=3.693 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.124+(1.052/2)0.033/1.8023.95 = 2.853kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.526.6 = 0.2 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.718 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.718+ 0.851.44.725= 11.284 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.718+1.44.725=12.277kN；五、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.741.236 = 0.224 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.9 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2241.51.82/10 = 0.13 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.284 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.277 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.4.6得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.2.8得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11284/(0.188424)+ 12954/4490 = 144.073N/mm2；立杆稳定性计算 =144.073 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12277/(0.188424)=154.017 N/mm2；立杆稳定性计算 = 154.017N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！六、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.2.11条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.91.4(NQk + MwkA/W)/1.2GkHs = Af - (1.2NG2k +1.4(NQk)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.864 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.1295 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.9) = 0.13 /(1.4 9) = 0.109 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.21.864+0.91.4(4.725+0.1884.241000.109/4.49)/(1.20.1295)=41.266 m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.21.864+1.44.725)/(1.20.1295)=48 m； H=41.266 和 48 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =41 m。脚手架单立杆搭设高度为26.6m，小于H，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：强度 =Nl/( Ac) 0.85f9428/424154.017 N/mm2174.25 N/mm2稳定Nl/(A)0.85 fNl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.936，s1.236，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.9361.2360.35 = 0.283 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.428 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.428 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nv = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nv = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 9.428 Nv = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.428小于双扣件的抗滑力 14.4 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、混凝土板强度验算: 脚手架基础板（车库顶板）复核脚手架纵距为1.5m，横距为1.05m，立柱最大轴力标准值Nk=9.443kN折合均布面荷载为q脚=9.443/(1.5*1.05)=6.00kN/m2，原设计板面附加恒载标准值为21.6kN/m2，q脚=6.00 kN/m221.6kN/m2，满足原设计要求。脚手架柱底抗冲切复核计算：立柱下集中力设计值N=9.443*1.35=12.74 kN，冲切复核计算过程如下： 1.1.1 工程名称： 骏景豪庭1、2、3栋脚手架复核 1.1.2 集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板 1.1.3 板的厚度 h 300mm，截面有效高度 h0 h - as 300-30 270mm 1.1.4 作用面的形状为圆形，作用面的直径 d 48mm； 对中柱，柱类型的影响系数 s 40 1.1.5 轴向压力设计值 N 12.7kN，板上荷载设计值 q 0kN/m 1.1.6 混凝土强度等级为 C30， ft 1.433N/mm 1.2 计算结果 1.2.1 冲切破坏锥体的底面面积 A (d + 2h0)2 / 4 *(0.048+2*0.27)2/4 0.272m 1.2.2 局部荷载设计值 Fl N - qA 12.7-0*0.272 12.7kN 1.2.3 临界截面的周长 um (d + h0) *(48+270) 999mm 1.2.4 影响系数 1.2.4.1 作用面积形状的影响系数 1 0.4 + 1.2 / s 0.4+1.2/2 1 1.2.4.2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 2 2 0.5 + sh0 / 4um 0.5+40*270/(4*999) 3.203 1.2.4.3 影响系数 Min1, 2 Min1, 3.203 1 1.2.5 不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定： Fl 0.7hftumh0 （混凝土规范式 7.7.1-1） R 0.7hftumh0 0.7*1*1433*1*0.999*0.27 270.6kN Fl 12.7kN，满足要求。附件二：主楼悬挑架计算书（按1、2栋主楼第一段悬挑23.2m（15.75m-38.95m）进行设计和验算），一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.900/2=0.157kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.157=0.235kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.350=1.890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.235+0.101.890)1.5002=0.468kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.235+0.1171.890)1.5002=-0.550kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.550106/4491.0=122.564N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.157=0.196kN/m 活荷载标准值q2=1.350kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.196+0.9901.350)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.350mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简