工厂供电课程设计.doc

前言众所周知，电能是现代工业生产的主要能源和动力。电能既易于由其它形式的能量转换而来，又易于转换为其它形式的能量以供应用；电能的输送的分配既简单经济，又便于控制、调节和测量，有利于实现生产过程自动化。因此，电能在现代工业生产及整个国民经济生活中应用极为广泛。在工厂里，电能虽然是工业生产的主要能源和动力，但是它在产品成本中所占的比重一般很小（除电化工业外）。电能在工业生产中的重要性，并不在于它在产品成本中或投资总额中所占的比重多少，而在于工业生产实现电气化以后可以大大增加产量，提高产品质量，提高劳动生产率，降低生产成本，减轻工人的劳动强度，改善工人的劳动条件，有利于实现生产过程自动化。从另一方面来说，如果工厂的电能供应突然中断，则对工业生产可能造成严重的后果。因此，做好工厂供电工作对于发展工业生产，实现工业现代化，具有十分重要的意义。由于能源节约是工厂供电工作的一个重要方面，而能源节约对于国家经济建设具有十分重要的战略意义，因此做好工厂供电工作，对于节约能源、支援国家经济建设，也具有重大的作用。工厂供电工作要很好地为工业生产务，切实保证工厂生产和生活用电的需要，并做好节能工作，就必须达到以下基本要求： （1） 安全 在电能的供应、分配和使用中，不应发生人身事故和设备事故。（2） 可靠 应满足电能用户对供电可靠性的要求。 （3） 优质 应满足电能用户对电压和频率等质量的要求 （4） 经济 供电系统的投资要少，运行费用要低，并尽可能地节约电能和减少有色金属的消耗量。 此外，在供电工作中，应合理地处理局部和全局、当前和长远等关系，既要照顾局部的当前的利益，又要有全局观点，能顾全大局，适应发展。目 录第一章 设计任务61.1设计要求61.2设计依据71.2.1工厂负荷情况81.2.2气象资料81.2.3地质水文资料81.2.4电费制度8第二章 负荷计算和无功功率补偿82.1负荷计算82.1.1单组用电设备计算负荷的计算公式82.1.2多组用电设备计算负荷的计算公式92.2无功功率补偿10第三章 变电所主变压器及主接线方案的选择113.1变电所主变压器的选择113.2变电所主接线方案的选择123.2.1主接线方案的确定123.2.2主接线方案的技术经济比较143.2.3 无功补偿的修定 14第四章 短路电流的计算154.1绘制计算电路154.2确定短路基准值164.3计算短路电路中各元件的电抗标幺值164.3.1电力系统164.3.2架空线路164.3.3电力变压器164.4 并列运行时K-1点（10.5KV侧）的相关计算164.5 并列运行时K-2点（0.4KV侧）的相关计算174.5.1总电抗标幺值174.5.2三相短路电流周期分量有效值174.5.3其他短路电流174.5.4三相短路电容174.6 分列运行时K-1,K-2，K-3的相关计算174.7短路电流计算结果17第五章 变电所一次设备的选择校验185.1 10KV侧一次设备的选择校验185.1.1 按工作电压选择185.1.2按工作电流选择185.1.3按断流能力选择185.1.4隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验185.2 380V侧一次设备的选择校验195.3 高低压母线的选择20第六章 变压所高低压线路的选择206.1 10KV高压进线和引入电缆的选择206.1.1 10KV高压进线的选择校验206.1.2 由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验206.2 380v低压出线的选择21附录设计图纸24参考文献26第一章 设计任务1.1设计要求要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置和型式，确定变电所主变压器的台数、容量与类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线。最后按要求写出设计说明书，绘出设计图纸。1.2设计依据1.2.1工厂负荷情况本厂的负荷统计资料如表1.1所示序号名称类别设备容量需要系数cos计算负荷1铸造车间动力700.40.71.02照明70.80.90.48小计772锻压车间动力800.30.61.33照明100.70.90.48小计903仓库动力400.40.850.62照明50.80.90.48小计454电镀车间动力600.60.850.62照明60.80.90.48小计665工具车间动力1200.30.651.17照明100.90.90.48小计1306组装车间动力800.40.71.02照明300.80.90.48小计1107维修车间动力2000.250.61.33照明130.80.90.48小计2138金工车间动力3500.20.61.33照明160.80.90.48小计3669焊接车间动力7300.30.451.98照明460.80.90.48小计77610锅炉房动力1200.750.80.75照明30.80.90.48小计12311热处理车间动力1000.50.71.02照明100.810小计11012生活区照明900.710总计（380v侧）动力照明取1.2.2 气象资料本厂所在地区的年最高气温为34，年平均气温为15，年最低气温为-18，年最热月平均最高气温为25，年最热月平均气温为18，年最热月地下0.8米处平均气温为21。当地主导风向为东北风，年雷暴日数为8。1.2.3地质水文资料本厂所在地区平均海拔1500m，地层以砂粘土为主，地下水位为2m。1.2.4电费制度本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量为18元/kVA，动力电费为0.20元/Kw.h，照明电费为0.50元/Kw.h。工厂最大负荷时的功率因数不得低于0.9，此外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性向供电部门交纳供电贴费：610VA为800/kVA。第二章 负荷计算和无功功率补偿2.1负荷计算2.1.1单组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW） = ， 为系数b)无功计算负荷（单位为kvar）= tanc)视在计算负荷（单位为kvA）=d)计算电流（单位为A） =, 为用电设备的额定电压（单位为KV）2.1.2多组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW）=式中是所有设备组有功计算负荷之和，是有功负荷同时系数，可取0.850.95b)无功计算负荷（单位为kvar）=，是所有设备无功之和；是无功负荷同时系数，可取0.90.97c)视在计算负荷（单位为kvA） =d)计算电流（单位为A） =经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表2.1所示（额定电压取380V）序号名称类别设备容量需要系数cos计算负荷1铸造车间动力700.40.71.022828.56照明70.80.90.4833.631.25小计7733.631.2545.8969.722锻压车间动力800.30.61.332431.92照明100.70.90.4873.36小计903135.2846.9671.353仓库动力400.40.850.62169.92照明50.80.90.4841.92小计452011.8423.2435.314电镀车间动力600.60.850.623622.32照明60.80.90.484.82.30小计6640.824.6247.6572.405工具车间动力1200.30.651.173642.12照明100.90.90.4894.32小计1304546.4464.6798.266组装车间动力800.40.71.023232.64照明300.80.90.482411.52小计1105644.1671.32108.367维修车间动力2000.250.61.335066.5照明130.80.90.4810.44.99小计21360.471.4993.59142.208金工车间动力3500.20.651.337093.1照明160.60.90.4812.86.14小计36682.899.24129.25196.389焊接车间动力7300.30.451.98219433.62照明460.80.90.4836.817.66小计776255.8451.28518.74788.1410锅炉房动力1200.750.80.759067.5照明30.80.90.482.41.15小计12392.468.65115.11174.8911热处理车间动力1000.50.71.025051照明100.80.90.4883.84小计1105854.8479.82121.2712生活区照明900.71090090136.74总计（380v侧）动力1950865.8939.09照明246取 0.639779.22892.141220.281854.02表2.1各厂房和生活区的负荷计算表2.2无功功率补偿:无功功率的人工补偿装置：主要有同步补偿机和并联电抗器两种。由于并联电抗器具有安装简单、运行维护方便、有功损耗小以及组装灵活、扩容方便等优点，因此并联电抗器在供电系统中应用最为普遍。由表2.1可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有0.639。而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷时功率因数不低于0.9。考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于0.9，暂取0.94来计算380V侧所需无功功率补偿容量：=(tan - tan)=779.22tan(arccos0.639) - tan(arccos0.94) = 655.18 kvar选PGJ1型低压自动补偿评屏，并联电容器为BW0.4-14-3型，采用其方案2（主屏）1台与方案4（辅屏）5台相结合，总共容量为112kvar6=672kvar。补偿前后，变压器380v低压侧的有功计算负荷基本不变，而无功计算负荷=（892.14-672）kvar=220.14 kvar，视在功率=809.72 kVA，补偿后低压侧功率因数提高为。在无功补偿前，该变电所主变压器T的容量为应选为1250kVA,才能满足负荷用电的需要；而采取无功补偿后，主变压器T的容量选为1000kVA的就足够了。同时由于计算电流的减少，使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小，因此无功补偿的经济效益十分可观。变压器的功率损耗为：高压配电线路计算负荷，应该是该线路所供车间变电所低压侧的计算负荷，加变压器的功率功率损耗。因此无功补偿后工厂380V侧和10kV侧的负荷计算如表2.2所示。表2.2无功补偿后工厂的计算负荷项目cos计算负荷/KW/kvar/kVA/A380V侧补偿前负荷0.639779.22892.141220.281854.02380V侧无功补偿容量-672380V侧补偿后负荷0.962779.22220.14809.721230.28主变压器功率损耗0.015=12.150.06=48.5810KV侧负荷计算0.947791.37268.72835.7548.25第三章 变电所主变压器及主接线方案的选择3.1变电所主变压器的选择根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案：a) 装设一台变压器型号为S9型，而容量根据式=835.75，为主变压器容量，为总的计算负荷。又根据民用建筑规范要求变压器的负载率不宜大于85%，而=100085%=850KVA 835.35KVA故选=1000 KVA，即选一台S9-1000/10型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。b)变电所中有二级负荷，变电所中选用2台变压器，设两台变压器型号为S9型，即：835.75 KVA=（501.45585.03）KVA （45.89+47.65+115.11+46.96+129.25+79.82） =464.68KVA因此选两台S9-630/10型低损耗配电变压器。考虑到变压器额定容量在一定温度条件下的持续最大输出容量。根据设计资料年最热月平均最高气温为25，年最热平均气温为18低于20，故不需考虑温度对实际输出容量的影响。主变压器的联结组均为Dyn11 。3.2 变电所主接线方案的选择 3.2.1确定主接线方案1.10kV侧主接线方案的拟定由原始资料可知，高压侧进线有一条10kV的公用电源干线，为满足工厂二级负荷的要求，因此，变电所高压侧有两条电源进线，一条工作，一条备用，同时为保证供电的可靠性和对扩建的适应性所以10kV侧可采用单母线或单母线分段的方案。2.380V侧主接线方案的拟定由原始资料可知，工厂用电部门较多，为保证供电的可靠性和灵活性可采用单母线或单母线分段接线的方案，对电能进行汇集，使每一个用电部门都可以方便地获得电能。3.方案确定根据前面章节的计算，若主变采用一台S9型变压器时，总进线为两路。为提高供电系统的可靠性，高压侧采用单母线分段形式，低压侧采用单母线形式，其系统图见：图3-1 采用一台主变时的系统图。若主变采用两台S9型变压器时，总进线为两路，为提高供电系统的可靠性，高压侧采用单母线分段形式，两台变压器在正常情况下分裂运行，当其中任意一台出现故障时另一台作为备用，当总进线中的任一回路出现故障时两台变压器并列运行。低压侧采用也单母线分段形式，其系统图见：图3-2 采用两台主变时的系统图。按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案：图3-1 装一台主变的变电所主接线 图3-2 装两台主变的变电所主接线 3.2.2主接线方案的技术经济比较比较项目装设一台主变的方案装设两台主变的方案技术指标供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求供电质量电压损耗较大电压损耗小灵活方便性灵活性稍差灵活性较好扩建适应性稍差一些更好一些经济指标电力变压器的综合投资额查表得S9-1000/10的单价约为15.1万，而查表得变压器综合投额约为其单价的两倍，因此其投资约为30.2万元查表得S9-630/10的单价约为10.5万，而查表得变压器综合投额约为其单价的4倍，因此其投资约为42万元高压开关柜的综合投资额查表得GG-1A（F）型柜可按每台4万元计，其综合投资可按设备单价的1.5倍计，故高压开关柜的综合投资约为41.55=30万采用6台GG-1A（F）柜其综合投资约为61.54=36万电力变压器和高压开关柜的年运行费按规定计算，主变的折旧费=30.20.051.51万，高压开关柜的折旧费=300.06=1.8万。变配电设备的维修管理费=（30.2+30）0.06=3.612万。故总费用为6.9万主变的折旧费=420.05=2.1万，高压开关柜的折旧费=360.06=2.16万，变配电设备的维修费管理费=（42+36）0.06=4.68万，故总费用为8.94万供电贴费安主变容量为每KVA800元计，供电贴费=1000KVA0.08=80万供电贴费=26300.08KVA=100.8万从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案优于装设一台主变的方案。从经济指标来看，装设一台主变的方案优于装设两台主变的方案。由于集中负荷较大，已经大于630kvA ,低压侧出线回路数较多，且有一定量的二级负荷，考虑今后增容扩建的适应性，从技术指标考虑，采用于装设两台主变的方案。3.2.3无功功率补偿修定低压采取单母线分段接线方式，考虑铸造车间，锻压车间，金工车间，电镀车间，热处理车间和锅炉房为二级负荷，采用双回路供电，但在正常状态下只由一回路供电，另回路作为备用。计算负荷时则，只考虑其中一回路。为使两段母线的负荷基本平衡，段母线负荷设计为：铸造车间、锻压车间、仓库、生活区、焊接车间；段母线负荷设计为：电镀车间、工具车间、维修车间、组装车间、锅炉房、热处理车间、金工车间。段母线的负荷情况：，同时系数取为，；段母线的负荷情况：，,同时系数取为，；对无功功率补偿进行修定：计算段母线所需无功功率补偿容量，取：选PGJ1型低压自动补偿屏，并联电容器为BW 0.4-14-3型，采用其方案2（主屏）1台与方案3（辅屏）3台相组合，总共容量112+843=364kvar。补偿后的功率因素。计算段母线所需无功功率补偿容量，取：选PGJ1型低压自动补偿屏，并联电容器为BW 0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）2台相组合，总共容量84kvar2+84=252kvar。补偿后的功率因素。第四章 短路电流的计算4.1 绘制计算电路 500MVAK1K210km10.5kVS9-630/102台0.4kV(2)(3)(1)系统图5.1 短路计算电路1.由主接线方案知选用2台变压器，其型号为S9-630/10.2.设导线型号为LGJ,取线距为10Km，每相阻抗为0.35欧/千米。3.因断路器的断流容量为500MVA，查工厂供电附录表8，选用型号为SN10-10。4.2 确定短路计算基准值设基准容量=100MVA，基准电压=1.05，为短路计算电压，即高压侧=10.5kV，低压侧=0.4kV，则 （4-1） （4-2）4.3 计算短路电路中个元件的电抗标幺值4.3.1电力系统已知电力系统出口断路器的断流容量=500MVA，故=100MVA/500MVA=0.2 （4-3）4.3.2架空线路查表得线路电抗，而线路长10km （4-4）4.3.3电力变压器查表得变压器的短路电压百分值故 （4-5）式中，为变压器的额定容量因此绘制短路计算等效电路如图5-2所示。图5-2 并列运行时短路等效电路图4.4 并列运行时k-1点（10.5kV侧）的相关计算总电抗标幺值=0.2+3.18=3.38 (4-6 )三相短路电流周期分量有效值 （4-7）其他短路电流 （4-8） （4-9） （4-10）三相短路容量 （4-11）4.5 并列运行时k-2点（0.4kV侧）的相关计算总电抗标幺值=0.2+3.18+3.97=7.35 （4-12）三相短路电流周期分量有效值 （4-13）其他短路电流 （4-14） （4-15） （4-16）三相短路容量 （4-17）图5.3 分列运行时短路等效电路图4.6 分列运行时K-1的短路计算值同并列运行时k-1的计算值。k-2，K-3点（0.4kV侧）的相关计算总电抗标幺值=0.2+3.18+7.94=11.32 （4-18）三相短路电流周期分量有效值 （4-19）其他短路电流 （4-20） （4-21） （4-22）三相短路容量 （4-23）k-3的短路计算值同k-2的计算值。4.7短路电流计算结果短路电流计算结果见表4-1、表4-2：表4-1并列运行时短路电流计算结果短路计算点三相短路电流/KA三相短路容量/MVAk11.631.631.634.162.4629.6k219.5919.5919.5936.0521.3513.61 表4-2 分列运行时短路电流计算结果 短路计算点三相短路电流/KA三相短路容量/MVAk11.631.631.634.162.4629.6k212.7212.7212.7223.4013.868.83k312.7212.7212.7223.4013.868.83比较变压器并列和分裂运行两种情况下的短路计算，可得出分列运行时的低压侧短路电流较并列运行时有明显减小，因此，为降低短路电流水平，所设计变电站通常情况下应分裂运行。 第五章变电所一次设备的选择与校验5.1 10kV侧一次设备的选择校验1按工作电压选则 设备的额定电压一般不应小于所在系统的额定电压，即，高压设备的额定电压应不小于其所在系统的最高电压，即。=10kV， =11.5kV，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压=12kV，穿墙套管额定电压=11.5kV，熔断器额定电压=12kV。2按工作电流选择设备的额定电流不应小于所在电路的计算电流，即3按断流能力选择设备的额定开断电流或断流容量，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值或短路容量，即或对于分断负荷设备电流的设备来说，则为，为最大负荷电流。4 隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验a)动稳定校验条件或、分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，、分别为开关所处的三相短路冲击电流瞬时值和有效值b)热稳定校验条件 表5.1 10 kV一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动态定度热稳定度其它装置地点条件参数数据10kV72.75()1.63kA2.46kA一次设备型号规格额定参数真空断路器ZN4-10/63010kV630A17.3kA30 kA高压隔离开关GN19-10/40010kV400A-31.5 kA二次负荷0.6高压熔断器RN1-1010kV25A25A-电压互感器JDZ2-1010/0.1kV-避雷器FS4-1010kV-电流互感器LQJ-1010kV100/5A-=31.8 kA=81户外隔离开关GW4-12/40012kV400A-25kA对于上面的分析，如表5-1所示，由它可知所选一次设备均满足要求。5.2 380V侧一次设备的选择校验同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如表6.2所示，所选数据均满足要求。 表5.2 380V一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动态定度热稳定度其它装置地点条件参数-数据380V总1230.2812.72kA23.40kA-一次设备型号规格额定参数-低压断路器DW15-1500/3D380V1500A40kA-低压断路器DW15-1000380V1000A（大于）40KA(一般)-低压断路器DZ20-400/3380V400A30KA低压断路器DZ20-200380V200A（大于）25 kA-低压刀开关HD13-1500/30380V1500A-低压刀开关HD13-600/30380V600A-电流互感器LMZJ1-0.5500V1500/5A-电流互感器LMZ1-0.5500V100/5A200/5A-电流互感器LMZB1-0.5500V800/5A-5.3 高低压母线的选择按照最大负荷计算高压母线上的最大电流为,低压母线上的最大电流。根据计算电流和GB5005394 10kV 及以下变电所设计规范中的规定，10KV高压母线选择LMY-3(404)型母线，相母线尺寸均为40mm4mm；低压母线选择LMY-3(12010)+ 806型母线，即相母线尺寸为120mm10mm,中性母线尺寸为80mm6mm。第六章 变压所高低压线路的选择110kV高压进线和引入电缆的选择1 10kV高压进线的选择校验采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，接往10kV公用干线。a).按发热条件选择由=72.75A及室外环境温度35C，查表得，初选LGJ-25,其35C时的=119A,满足发热条件。b).校验机械强度查表得，最小允许截面积=25，而LGJ-25满足要求，故选它。由于此线路很短，故不需要校验电压损耗。2 由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验 采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的四芯(加铜芯)电缆之间埋地敷设。a)按发热条件选择由=72.75A及土壤环境21，查表得，初选缆线芯截面为25的交联电缆，其=90A,满足发热条件。b)校验热路稳定按式，A为母线截面积，单位为；为满足热路稳定条件的最大截面积，单位为；C为材料热稳定系数；为母线通过的三相短路稳态电流，单位为A；短路发热假想时间，单位为s。本电缆线中=1630，=0.5+0.2+0.05=0.75s，终端变电所保护动作时间为0.5s，断路器断路时间为0.2s，C=77，把这些数据代入公式中得，满足发热条件。 b）校验电压损耗设由得变电所至铸造车间距离约为56m，而查表得到120的铝芯电缆的=0.31 （按缆芯工作温度75计），=0.07，又铸造车间的=82.8kW, = 99.24kvar，故线路电压损耗为U=(pR+qX)=82.8kWx(0.31x0.056)+99.24kvarx(0.07x0.056)/0.38kV=4.74VU%=4.74/380x100%=1.2%，满足发热条件。 b）校验机械强度查表得，=2.5，因此上面所选的6的导线满足机械强度要求。c) 所选穿管线估计长50m，而查表得=5.5 3，=0.112，又仓库的=20kW, =11.84 kvar，因此I30,满足发热条件。2）效验机械强度 查表可得，最小允许截面积Amin=10mm2，因此BLX-1000-1150满足机械强度要求。3）校验电压损耗 设变电所至生活区的负荷中心距离150m左右，而查表得其阻抗值与BLX-1000-1150阻抗=0.35，=0.191 （按线间几何均距0.8m），又生活区的=90KW，=0 kvar，因此 ，满足发热条件。 b）校验电压损耗设变电所至焊接车间距离约为56m，而查表得到150的铝芯电缆的=0.25 （按缆芯工作温度75计），=0.07，又1号厂房的=255.8kW, =451.28 kvar，故线路电压损耗为U=(pR+qX)=255.8kWx(0.25/2x0.056)+451.28kvarx(0.07/2x0.056)/0.38=8.17VU%=8.17/380x100%=2.15%=5%c）断路热稳定度校验故符合要求。即选两根VLV22-1000-3150+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆。以上所选变电所高低压导线和电缆型号规格如表 6.1所示。表6.1 进出线和联络线的导线和电缆型号规格线 路 名 称导线或电缆的型号规格10KV电源进线LGJ-25铝绞线（三相三线架空）主变引入电缆YJL2210000325交联电缆（直埋）380V低压出线至金工车间VLV2210003185+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋）至铸造车间VLV2210003185+1120四芯电聚氯乙烯缆（直埋） 至热处理车间VLV2210003185+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋）至电镀车间 VLV2210003185+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋）至仓库 BLV100016铝芯线5根穿内径50硬塑管至工具车间VLV2210003185+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋）至锅炉房VLV2210003185+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋）至锻压车间VLV2210003185+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋）至组装车间VLV2210003185+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋）至维修车间VLV2210003185+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋）至生活区3BLX-1000-1150+1BLX-1000-175橡皮线（三相四线架空线）至焊接车间2根VLV22-1000-3150+1120四芯聚氯乙烯电缆（直埋） 一次系统主接线图 总结本课程设计按照设计任务书的要求，依次进行了负荷的统计计算，确定机械厂的需电容量，概述了变电站的地址和型式，选择了变电站的主接线方案，计算短路电流，选择变电站的一次设备，然后根据低压侧各出线负荷计算选择了相应的电缆。在本次设计中，指导教师给予了细心的指导，在此表示衷心的感谢。 参考文献【1】刘涤尘、王明阳、吴政球.电气工程基础M.武汉：武汉理工大学出版社.2003年【2】张学成.工矿企业供电设计指导书M.北京：北京矿业大学出版社.1998年【3】刘介才.工厂供电简明设计手册M.北京：机械工业出版社.1993年【4】刘介才.实用供配电技术手册M.北京：中国水利水电出版社.2002年【5】刘介才.工厂供电M.北京：机械工业出版社.1997年【6】 同济大学电气工程系.工厂供电M.北京：中国建筑工业出版社.1981年【7】苏文成.工厂供电M.北京：机械工业出版社.2004年【8】工厂常用电气设备手册编写组. 工厂常用电气设备手册（补充本）. 北京：水利电力出版社.1990【9】JGJ16-2008 民用建筑电气设计规范【10】GB50054-95 低压配电设计规范 【11】GB50052-95 供配电系统设计规范【12】GB50217-2007 电力工程电缆设计规范【13】GB50060-92 3110KV高压配电装置设计规范22