环境工程课程设计报告.

-环境工程课程设计课题名称：传统活性污泥法中核心构筑物设计 院 系：完成时间： 2015 年 7月 5 日环境工程学课程设计任务书学生*课题名称传统活性污泥法中核心构筑物设计初沉池和曝气池设计条件：*城区拟采用传统活性污泥法工艺处理其生活污水，设计生活污水流量为100000m3/d；进水水质：BOD5为200mg/L，TP为5 mg/L，SS为250 mg/L，COD为450 mg/L ，TN为20 mg/L。出水水质要求：BOD5为20mg/L，COD为30 mg/L ,TP为1.0 mg/L，SS为20 mg/L，TN为5 mg/L。排放标准：GB8978-1996污水综合排放标准设计要求：设计说明书一份(不少于5000字)，内容要求：(1)掌握传统活性污泥法二级污水处理厂主要构筑物的设计计算及计算机绘图方法，主要包括格栅、污泥泵房、沉砂池、初沉池、曝气池、二沉池、污泥浓缩池、以及高程的计算.(2)确定曝气池的尺寸，并对供气量进展计算。(3)绘制曝气池的平面布置图和剖面图。参考资料：参考资料：1 1 *自杰.排水工程M.：，19962 孙力平.污水处理新工艺与设计计算实例M.：科学,20013 娄金生编.水污染治理新工艺与设计M.：海洋，1999，34 曾科，卜秋平，陆少鸣.污水处理厂设计与运行M.:化学工业,20015 高廷耀,顾国维.水污染控制工程M.：高等教育，19996 *中和.排水工程设计手册M.：，19867*兴灿. 污水生物除磷脱氮技术M.：，1992目录1 引言.32. 工艺选择 2.1传统活性污泥法的背景及现状.4 2.2工艺设计原始资料.43. 设计计算 3.1传统活性污泥法流程图 .53.2各处理单元设计计算3.2.1格栅计算.6 3.2.2污泥泵房尺寸计算.7 3.2.3沉砂池尺寸计算.8 3.2.4初沉池及其计算 .9 3.2.5曝气池及其计算.113.2.6曝气系统的计算与设计.13 3.2.7供气量的计算 .14 3.2.8二沉池的设计计算.153.2.9污泥浓缩池设计计算.18结语、致谢、参考文献.201 引言随着我国社会经济持续快速的开展，环境问题逐渐变得突出，特别是城市水环境的恶化，尤为加剧了水资源的短缺，影响着人民群众的身心安康，水已经成为城市能否可持续开展的严重制约因素。最近年来以来，国家和地方政府非常的重视污水处理事业的开展，城市污水处理工程的建立正在以前所未有的速度向前逐步推进，有数百座污水处理厂正在工程设计和建立中。在建立污水处理厂的这一进程中，城市污水处理工艺的选择必将会是工程界面临的一个不可防止的首要问题。决定城镇污水处理厂投资和运行资本很重要的一个现实因素就是是污水处理工艺的选择。一座污水处理厂处理工艺的选择，虽然是由污水水质、水量、排放标准等因素来确定的，但是污水处理厂投资和运行本钱也是一个极为重要的因素，不能过分的强调污水处理工艺的前沿性，先进性，以实际出发才为更加重要。污水处理的实质就是要用有限的资金来解决我们面临的日益严重的水污染问题。城市污水主要是包括生活污水，自然雨水和工业废水的混合污水。对于现在的城市污水的排放现状已经造成了对水环境生态系统的严重污染，修建城市污水处理厂是做好城市污水的处理和再生利用的任务之一，同样也是解决城市污水对水环境污染的重要途径。对于工业废水和城市污水是合并处理还是分别处理,世界各国都有不同的意见,我国更为突出。工业废水与城市污水处理的关系能否更加合理的解决,关系到资金在运转过程中如何才能获得更大的回报。要使得各地区能够正确落实因地制宜,区别对待的方针是极其重要的。我国是一个地域广阔,资源丰富，各地的气候、地貌、经济条件的差异时巨大的,城市规模的大小不同、性质也不一样,因此不可能有一种废水处理方案来针对所有城市。只有深入的研究各地区的状况，通过多方案的比拟,才能找出适合本地的污水处理的工艺。坚持不同区域吧同对待，因地质疑，分开来建立,近期为主要,远近期结合的方针。这对于合理、快速地解决我国城镇污水水处理问题是很重要的。城市废水厂的建立可以从小到大，从少到多,从低级到高级。结合我国实际现状,尽量开发高效、低耗的处理工艺,以便在财力、物力都不是很不充足的条件下,能够经济有效地解决水污染和防治问题。总而言之，污水处理厂的建立是十分必要的，是迫在眉睫的事情。党的十八大报告也指出，建立中国特色社会主义，总布局是政治建立、经济建立、文化建立、社会建立和生态文明建立五位一体，要大力推进生态文明建立，使得我国的经济更加繁荣，社会更加和谐，人民的物质生活精神神火得到更大的提高。2.工艺选择传统活性污泥法中核心构筑物设计2.1传统活性污泥法的背景及现状活性污泥法工艺是一种有效的传统污水处理的方法，同样也是一项很有开展前景的污水处理技术。传统活性污泥法对进水水质的要求不高有很强的适应能力，运行灵活，有良好的控制性。还可以人为的控制厌氧区和好氧区，可以到达脱氮除磷的效果。自其从开展以来就有了很多的改良工艺如传统曝气工艺，完全混合工艺，阶段曝气工艺，吸附再生工艺，延时曝气工艺，高负荷曝气工艺，深井曝气工艺，纯氧曝气工艺。这些工艺都有各自的优缺点，在选着是用何种工艺的时候应该考虑进水水质的特点以及出水指标等情况。传统活性污泥法处理流程包括曝气池、沉淀池、污泥回流及剩余污泥排除系统等根本组成局部。污水和回流污泥一起进入曝气池形成混合液。曝气池是一个生物反响池，曝气设备将空气传入污水中，空气重的氧气溶入污水中，污泥中的微生物发生好氧代谢反响，消耗掉污水中的有机物，同样利用污水中的有机物微生物自身也进展繁殖，增加了活性污泥的量，污水经过二沉池之后将污泥沉淀，出水经过紫外消毒渠后将有害的微生物杀灭。出水即符合国家出水标准。2.2工艺设计原始资料*城区拟采用传统活性污泥法工艺处理其生活污水，设计生活污水流量为100000m3/d；进水水质：BOD5为200mg/L，TP为5 mg/L，SS为250 mg/L，COD为450 mg/L ，TN为20 mg/L。出水水质要求：BOD5为20mg/L，COD为30 mg/L ,TP为1.0 mg/L，SS为20 mg/L，TN为5 mg/L。排放标准：GB8978-1996污水综合排放标准。3.设计计算3.1传统活性污泥法流程图传统活性污泥法工艺流程:污水格栅提升泵房沉砂池初沉池曝气池二沉池接触池处理水排放3.2各处理单元设计计算3.2.1格栅计算 栅槽宽度设明渠数N1=1，明渠有效水深h1=0.5 m，水流速度v1=0.6 m/s，则明渠宽度B1为B1=Q设/N1v1h1=1.1574/10.60.5=3.858 m取栅前水深h=0.5 m，过栅流速v=0.8 m/s，栅条间隙宽度b=0.015 m，格栅倾角a=90，格栅数N=1，则栅条间隙数n为n=Q设Sin a1/2/Nbhvn=1.15741/10.0150.50.8=193个设栅条宽度S=0.01 m，则栅槽宽度B为B=Sn1+bn=0.011931+0.015193=4.825 m 水流通过格栅的水头损失水头损失为 h=kS/b4/3 Sin a v2/2g 其中：k格栅受污堵塞后水头损失增大倍数，取 k=3；形状系数，本设计中，栅条采用迎水面为半圆的矩形断面，=1.83； S栅条宽度，S=0.01 m； b栅条间隙宽度，b=0.015 m； a格栅倾角，a=90； v过栅流速，v=0.8 m/s；则 h=31.830.01/0.0154/310.82/29.8=0.1 m 栅槽总高度栅槽总高度H=h+h2+h h栅前水深，h=0.5 m；h2栅前渠道超高，取h2=0.3 m；则栅槽总高度 H=0.5+0.3+0.1=0.9 m 栅槽总长度栅槽总长度L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tg a其中：L1进水渠道渐宽局部长度，L1=BB1/2tg a1； L2栅槽与出水渠道渐缩局部长度，L2=L1/2； H1栅前槽高，H1=h+h2=0.5+0.3=0.8 m； a1进水渠展开角，取a1=20；将各参数代入上式，则L=4.8253.858/2tg20+4.8253.858/4tg20+1.5=3.57 m 每日栅渣量每日栅渣量W=QW1/103 W1栅渣量，本设计取为0.1 m3栅渣/1000 m3 污水；则 W=1000000.1/1000=10m3/d，采用机械除污设备。3.2.2污泥泵房尺寸计算1流量确实定QQma*=5833.3m3/h，取设计秒流量为1620L/s选择集水池与机器间合建式矩形泵房，本设计拟订选用5台泵4用1备，则每台泵的设计流量为：Q=Qma*/4=1620/4=405L/s2集水池容积V泵站集水池容积一般取最大一台泵56分钟的流量设计V=405*60*6/1000=146m3有效水深h为3.5米，则水池面积F为:F=V/h=146/3.5=41.71m23扬程的估算HH=Hst+2.0+1.0 式中：2.0水泵吸水喇叭口到沉砂池的水头损失；1.0自由水头；Hst水泵集水池的最低水位H1与水泵出水管提升后的水位H2之差；水泵集水池的最低水位H1按吸水井有效水深2.0m计算，则：H1=进水管底标高+h集水池有效水深过栅水头损失=28.8+1.6*0.7520.1=27.9mH2=厂区地面标高+4m-5m自由水头Hst=H2-H1=39.5-27.9=11.6m则水泵扬程为：H=Hst+2.0+1.0=11.6+2+1.0=14.6m3.2.3沉砂池尺寸计算设计参数：根底流量为100000m3/d，变化系数1.4。则设计流量Qma*=1000001.4m3/d=140000m3/d=1.62m3/s。设计水力停留时间t=30s；水平流速v=0.25ms1采用v=0.25m/s，t=30s,则沉砂池长度：L=vt=0.2530=7.5m2沉砂池水流断面面积：A=Qma*/v=6.48m23设计沉砂池有效水深：采用h2=1.0米4池总宽B=6.48/1.0=6.48m,共分3格，每格宽度b=2.16m5沉砂斗所需容积总砂量：假定沉砂量为：30m3砂/10万m3水，每天两排一次砂，则 V=Qma*T*/400000=250000*30*2/6000000=2.5m3每组沉砂池设两个沉砂斗，两组共有6个沉砂斗其中城市污水沉砂量：*=3m3/105m3.6沉砂斗各局部尺寸及容积：设计斗底宽a1=0.50m，斗壁与水平面的倾角为60，贮砂斗高为：h3=2.16-0.5/23=1.44m则沉砂斗上口宽：a=2*h3/tan60+a1=2.16m沉砂斗容积：V=h3/3*(a2+aa1+a12)=2.88m32.5, 即故沉砂斗容积够用，符合要求。7沉砂室的高度h4采用重力排砂，池底坡度，坡向砂斗，则 L2=L-2a-a/2=1.49m所以 h4=h3+0.06L2=1.44+0.06*1.49=1.53m式中：为沉砂斗间距，a=0.2m8池子总高度设超高h1=0.3m H=h1+h2+h4=0.3+1+1.53=2.83m式中：为超高，为设计有效水深，h4为沉砂室高度，9验算最小流速在最小流量时，工作的池子个数为，在这里，则：=0.5390.15符合要求3.2.4初沉池及其计算初次沉淀池是借助于污水中的悬浮物质在重力的作用下可以下沉，从而与污水别离，初次沉淀池去除悬浮物40%60%，去除BOD20%30%。 初次沉淀池按照运行方式不同可分为平流沉淀池、竖流沉淀池、辐流沉淀池、斜板沉淀池。 设计中采用平流沉淀池，平流沉淀池是利用污水从沉淀池一端流入，按水平方向沿沉淀池长度从另一端流出，污水在沉淀池内水平流动时，污水中的悬浮物在重力作用下沉淀，与污水别离。平流沉淀池由进水装置、出水装置、沉淀区、缓冲层、污泥区及排泥装置组成。 沉淀池设三组，N=3组，每组设计流量Q=0.444m3 /s。沉淀池外表积：F=3600Q/q F沉淀池外表积m2； q外表负荷m3/m2h。 设计中取q=2，得到 F=789.6m2。 沉淀局部有效水深： h2=qt t沉淀时间(h)，一般采用1.0-2.0h。 设计中取t=1.5h，得到 h2=3.0m。 沉淀局部有效容积： V=Qt3600 得到V=2395.8 m3 。沉淀池长度：L=3.6vt v 设计流量时的水平流速(mm/s),一般采用v5mm/s。 设计中取v=5mm/s，得到 L=27m。 沉淀池宽度：B=F/L 得到 B=29.58m。 沉淀池格数：n1=B/b b 沉淀池分格的每格宽度m。 设计中取b=4.8m，得到n1=6.1625个，取n1=7个。校核长宽比及长深比： 长宽比为5.6，大于4，满足要求。 长深比为9，满足8-12之间的要求。污泥局部所需容积：V=Q(C1-C2)86400T100/(K2g (100-p0)n106 Q设计流量m3 /s； C1进水悬浮物浓度mg/L； C2出水悬浮物浓度mg/L，一般采用沉淀效率=40%-60%； K2生活污水量总变化系数； 污泥容重t/m3，约为1； p0污泥含水率%。 设计中取每次排泥间隔时间T=1d，污泥含水率P0=97%，沉淀池的沉淀效率=50%，出水悬浮物浓度C2=20 mg/L，计算得 V=97.96m3 。每格沉淀池污泥局部所需容积：V=V/n1 得到V=14m3。污泥斗容积： V1=h4(a2+a1+a12)+=a沉淀池污泥斗上口边长m； a1沉淀池污泥斗下口边长m，一般采用0.4-0.5m； h4污泥斗高度m。 设计中取a=4m，h4 =3.72m，a1=0.4m，得到V1=22m3 14m3 。沉淀池总高度： H=h1+h2+h3+h4 h1沉淀池超高m，一般采用0.3-0.5； h3缓冲层高度m，一般采用0.3m； h4污泥局部高度m，一般采用污泥斗高度与池底坡度i=1的高度之和。 设计中取h1=0.5m，h3=0.3m，得h4=3.95m，得到H=7.75m。3.2.5曝气池及其计算设计中采用传统活性污泥法。传统活性污泥法，又称普通活性污泥法，污水从池子首端进入池内，二沉池回流的污泥也同步进入，废水在池内呈推流形式流至池子末端，其池型为多廊道式，污水流出池外进入二次沉淀池，进展泥水别离。污水在推流过程中，有机物在微生物的作用下得到降解，浓度逐渐降低。传统活性污泥法对污水处理效率高，BOD去除率可到达90%以上，是较早开场使用并沿用至今的一种运行方式1污水处理程度计算： 假定一级处理对BOD5的去除率为25%，则进入曝气池中污水的BOD5浓度为：Sa=SY(1- 25%) 计算得Sa=150mg/L。 污水经二级处理后，出水中BOD5为 20mg/L，由此确定污水处理程度。 计算得到BOD5=86.7%。 2BOD5-污泥负荷率：Ns=K2Sef/NSBOD5-污泥负荷率，kgBOD5/kgMLSSd； K2有机物最大比降解速度与饱和常数的比值，一般采用0.01680.0281之间； Se 处理后出水中BOD5浓度mg/L；按要求应小于20mg/L； f MLVSS/MLSS值，一般为0.70.8； BOD5的去除率，为86.7%。 设计中取k2=0.02，Se=20mg/L，f=0.75，计算得到 NS =0.346kgBOD5/(kgMLSSd)。3曝气池内混合液污泥浓度计算：*=(Rr106)/(1+R) SVI)*混合液污泥浓度mg/L； R污泥回流比，一般采用25%75%；r系数； SVI污泥容积指数，根据NS，查图得SVI =120。 设计中取R=50%，r=1.2，计算得到 * =3333.3mg/L。4曝气池的有效容积：V=QSa/(Ns*)V曝气池有效容积m3 ； Q曝气池的进水量m3/d；按平均流量计算； Sa曝气池进水中BOD5浓度值mg/L。 设计中Q=100000m3/d，Sa=150mg/L，计算得到 V =13005.9m3。 5单座曝气池面积： 设计中取2个曝气池，则每组曝气池的有效容积13005.9/2=6503m3 。单座曝气池面积：F=V1/HF单座曝气池外表积m2 ； H曝气池的有效水深m。 设计中取曝气池的有效水深H =4.2m，则 F=1548.3m2。6曝气池长度：L=F/BL曝气池长度m； B曝气池宽度m。 设计中取曝气池宽度B =5.0m， B/H=1.19，介于1-2之间，符合规定，计算得 L=309.7m。L/B=61.910，符合规定。共设7廊道，每廊道长44.2m，取为45m。 7曝气池总高度： H总 =H+h H总曝气池总高度m； h曝气池超高m，一般取0.30.5m。 设计中取 h=0.5m，则 H=4.7m。在曝气池面对初次沉淀池和二次沉淀池的一侧，各设横向配水渠道，并在每两池中部设纵向中间配水渠道与横向配水渠道相连接，在两侧横向配水渠道上设进水口。3.2.6曝气系统的计算与设计：本设计采用鼓风曝气系统1平均时需氧量的计算 O2=aQSr+bV*V a氧化每千克BOD所需氧的质量Kg，一般取为0.42-0.53； b污泥自身氧化的氧化率，一般为0.18-0.11； Q污水的平均流量m3/d； *V 挥发性悬浮固体MLVSS浓度kg/m3 ，满足*V=0.75*； Sr去除的BOD浓度kg/m3 设计中取a=0.5，b=0.15，*V=2500mg/L=2.5kg/m3，Sr=130/1000=0.13kg/m3，O2=11377.2kg/d=474kg/h。 2最大时需氧量的计算： O2ma*=aQKSr+bV*V 由K=1.15得O2ma*=12352.2kg/d=514.7kg/h。3每日去除的BOD5值： BOD5=100000(150-20)/1000=13000kg/d。 4去除每kgBOD的需氧量 O2=11377.2/13000=0.875kgO2/kgBOD。 5最大时需氧量与平均时需氧量之比 O2ma* / O2=514.7/474=1.086。3.2.7供气量的计算采用网状膜型中微孔空气扩散器，敷设于距池底0.2m处，淹没水深4.0m，计算温度定为30。 查表得水中溶解氧饱和度： CS20=9.17mg/L；CS30=7.63mg/L。 1空气扩散器出口处的绝对压力Pb： Pb=1.013105+9.8103H=1.405105Pa。 2空气离开曝气池面时，氧的百分比： Ot=21(1-EA)/79+21(1-EA)100% EA空气扩散器的氧转移效率，对网状膜型中微孔空气扩散器，取值12%。 计算得Ot=21(1-0.12)/79+21(1-0.12)100%=18.96%。 3曝气池混合液中平均氧饱和度按最不利的温度条件考虑： CsbT=Cs (Pb/2.026105+Ot/42) 最不利温度条件按30考虑，计算得Csb30=8.74mg/L。 4换算为在20条件下，脱氧清水的充氧量： R0=R Csb20/a(brCsbT-C)1.024 (T-20) R混合液需氧量kg/h ，修正系数；压力修正系数； C曝气池出口处溶解氧浓度mg/L。 设计中取=0.82；=0.95；C =2.0；=1.0，计算得R0=663.4kg/h。 相应的最大时需氧量为： R0=514.79.17/0.82(0.951.08.74-2.0)1.024)2030(-=720.4kg/h。 5曝气池平均时供气量： Gs=R0/(0.3EA)100 计算得Gs=18427.8m3/h。 6曝气池最大时供气量： GSMA*=720.4/(0.312)100=20011.1m3/h。7去除每kgBOD5的供气量： 18427.8/1300024=34m3空气/kgBOD。 8每m3污水的供气量： 18427.8/10000024=4.42m3空气/ m3污水。 9本系统的空气总用量： 除采用鼓风曝气外，本系统还采用空气在回流污泥井提升污泥，空气量按回流污泥量的8倍考虑，污泥回流比R取值50%，这样提升污泥所需空气量为： 80.5100000/24=16666.7m3/h 总需气量： 20011.1+16666.7=36677.8m3/h3.2.8二沉池的设计计算(1) 条件日处理量Q=1105t/d=4167m3/h=1.16m3/s=116L/s，总变化系数Kz=1.5， 日处理水量的最大值=QKz=41671.5=6250.5m3/h=1.736m3/s；混合液悬浮固体浓度*=3333.3mg/L；回流比R=50%。采用普通辅流式沉淀池，中心进水，周边出水，共6座，沉淀池外表负荷q取1.5m3/(m2h)(2) 设计计算(1) 每座沉淀池的外表积A和池径DA=694.5m2D=29.7m,取D=30m单池最大设计流量 Q=1041.75m3/h=0.289m3/s2沉淀池的有效水深hh=qt=1.52=3m，式中t沉淀时间，取2h径深比为：h=10，在6至12之间（3） 污泥局部所需容积V *=则二沉池底流生物固体浓度=9999.9mg/L按2h计算二沉池污泥局部所需容积V为 V=9625.77m3每个沉淀池污泥区的容积v=1604.295m3(4) 沉淀池高度H H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+2.16+0.3+0.39+0.5=3.65m 式中h1-保护高度，取0.3m h2-有效水深，2.16m h3-缓冲层高，取0.3m h4-沉淀池底坡落差,由0.05坡度计算为0.39m h5-污泥斗高度,取0.5m(5)进水系统计算：1.进水管的计算：单池设计流量：=0.289m3/s进水管设计流量:=(1+R)=0.2891+0.5=0.4335m3/s，取管径D1=1500mmV1=0.245m/s2.进水竖井：进水井采用D2=1.5m，出水口尺寸：0.4521.5m2共六个，沿井壁均匀分布：出水口流速：V2=0.4335/(0.456)=0.16m/s0.2m/s,所以合格3.稳流筒计算：筒中流速V3=0.020.03m/s,此处取0.03m/s稳流筒过流面积：f=/V3=0.4335/0.03=14.45m2稳流筒直径D3=4.55m(6)出水局部计算：1.单池设计流量：=0.289m3/s2.环形集水槽内流量：=/2=0.1445m3/s3.集水槽的设计：采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口集水槽宽度b=0.90.4=0.90.14450.4=0.42，取0.5m集水槽起点水深：=0.75b=0.750.5=0.375m集水槽终点水深：=1.25b=1.250.5=0.625m槽深均取0.9m(超高0.2m)沉淀池的出水采用锯齿堰，堰前设挡板，拦截浮渣，出水槽采用单侧集水，出水槽宽度为0.4m，水深0.3m，槽内水流速度0.41m/s，堰上负荷为1.46L/(m.s)1.7L/(m.s)符合要求。二沉池的出水通过渠道流回二沉池集配水井的外层套筒，渠道宽300mm，渠道内水深为0.4m，水流速度为0.52m/s，然后通过管径为400mm的管道送往消毒接触池，管内流速为0.99m/s。(7) 排泥局部设计1.单池污泥量 总污泥量为回流污泥量和剩余污泥量之和； 回流污泥量=R=6250.50.5=3125.5m3/h 剩余污泥量=其中，Y为污泥产率系数，城市污水取0.40.5，本设计取0.5,为内源代谢系数，城市污水0.07左右，本设计取0.065f为MLVSS/MLSS,f为0.7，则=f*=0.73333.3=2333mg/L(活性污泥浓度MLSS一般为20006000mg/L,这里MLSS=2333mg/L,在一般情况下，MLVSS与MLSS比值是比拟固定的，在0.75左右，这里取0.7，即假定其70%是挥发性的。)剩余污泥浓度=1000mg/L,r为考虑污泥在二沉池中的停留时间、池深、污泥浓度的有关系数，一般取1.2，SVI值取120所以，= = =117.89m3/d=4.91m3/h=0.00126m3/s=+=4.91+3125.5=3230.41m单池污泥量=/6=538.4m3/h=0.1496m3/s(8)排泥管：取流速为0.8m/s，直径D=0.598m，取600mm校核：流速为=0.83m/s因为0.60.830.9，故符合要求3.2.9污泥浓缩池设计计算污泥产率系数、衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物计算：=YQ(-)-V+fQ(-) =0.6105(0.2-0.02)-0.0199625.772.333+0.6105(0.25-0.02) =24173(kgss/d)式中：*剩余污泥量，kgSS/d；Y3，0.6kgVSS/kgBOD5m3；Q设计平均日污水量,1105m3/d；So反响池进水五日生化需氧量，0.2kg/m3；Se反响池出水五日生化需氧量，0.02kg/m3；=0.019kgNO3-N/(kgMLSS/d)-V反响池的总容积，为9625.77m3；反响池混合液挥发性悬浮固体平均浓度，*v=2.333kgMLVSS/m3；f进水悬浮物的污泥转换率，kgMLSS/kgSS，宜根据试验资料确定，无试验资料时可取0.50.7,取0.6kgMLSS/kgSS；SS1反响池进水悬浮物浓度，0.25kg/m3；SSe反响池出水悬浮物浓度，0.020kg/m3。剩余污泥含水率按99.4%计算，湿污泥量Q为Q=4028m3/d1设计依据污泥浓缩时间不宜小于12h。当浓缩池不设刮泥机时，污泥斗斜壁与水平面形成的角度不小于50，设刮泥机时，池底坡度为1/20。刮泥机周边线速度一般为12m/min。(2)设计计算采用间歇式排泥，剩余污泥量Q=4028m3/d，含水率p099.4；浓缩后使污泥固体浓度为Cu=30kg/m3。浓缩池面积A浓缩污泥为剩余活性污泥，污泥固体通量选30kg/(m2d)。 浓缩池面积A=805.6m2式中Q污泥量，m3/d；C0污泥固体浓度，kg/m3；G污泥固体通量，kg/(m2d)，取25kg/(m2d)。浓缩池直径D设计采用n=4个圆形辐流池。 单池面积 A1=A/n= 805.6/4=201.4m2 浓缩池直径D=16.02m，取D=17m浓缩池深度H浓缩池工作局部的有效水深为 h2=3.125m式中T浓缩时间，h，取T=15h。超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=1/20，污泥斗下底直径D1=1.0m，上底直径D2=2.4m。池底坡度造成的深度h4=i=0.365m污泥斗高度 h5=tan=1m浓缩池深度 H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.125+0.3+0.365+1 =5.09m结 语将原本抽象的课本知识应用到实际的工程设计上，这还是头一次。对于我们来说本身是一个不小的挑战。从最开场的无从下手，到慢慢能做出点儿样子，再到最后的完成课设，虽然并不是完整的污水处理厂的设计，但是对于我们能力的锻炼是显而易见的，收获是颇丰的。课设中遇到了很多问题，如关于污水厂的平面布置和高程布置，构筑物设计过程中的取值衡量等，但在同学们的帮助下都意义解决。这也锻炼了我们遇到问题解决问题的能力。同时，我们也能从中也了解到课本知识积累的重要性，只有拥有厚实的根底知识，在以后的实际工作中，我们才能游刃有余。 致 谢首先要感谢学校和学院，专门安排时间和教师给我们开设了这次课设，这才使得我们有一个很好的时机将课堂上学到的理论只是运用到实际的工程设计中去。这不仅使得我们的理论知识更加结实，也让我们对于工程设计有了一定的了解。可以说是受益匪浅。然后要感谢彭喜花教师的悉心指导和耐心讲解，并且在课设中及时的帮助我们解决问题。最后，要感谢同学们的帮助，在遇到问题的时候，是你们的无私帮助才让我顺利的完成了这次课设。参考文献1 *自杰.排水工程M.：，19962 孙力平.污水处理新工艺与设计计算实例M.：科学,20013 娄金生编.水污染治理新工艺与设计M.：海洋，1999，34 曾科，卜秋平，陆少鸣.污水处理厂设计与运行M.:化学工业,20015 高廷耀,顾国维.水污染控制工程M.：高等教育，19996 *中和.排水工程设计手册M.：，19867 *兴灿. 污水生物除磷脱氮技术M.：，1992. z.