钢构造设计标准说明

.wdGB50017-2021钢构造设计标准一、章节目录1总则2术语和符号2.1术语2.2符号3根本设计规定3.1设计原那么3.2荷载和荷载效应计算3.3材料选用3.4设计指标3.5构造或构件变形的规定4受弯构件的计算4.1强度4.2整体稳定4.3局部稳定4.4组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算5轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算5.1轴心受力构件5.2拉弯构件和压弯构件5.3构件的计算长度和容许长细比5.4受压构件的局部稳定6疲劳计算6.1一般规定6.2疲劳计算7连接计算7.1焊缝连接7.2紧固件螺栓、铆钉等连接7.3组合工字梁翼缘连接7.4梁与柱的刚性连接7.5连接节点处板件的计算7.6支座8构造要求8.1一般规定8.2焊缝连接8.3螺栓连接和铆钉连接8.4构造构件8.5对吊车梁和吊车桁架或类似构造的要求8.6大跨度屋盖构造8.7提高寒冷地区构造抗脆断能力的要求8.8制作、运输和安装8.9防护和隔热9塑性设计9.1一般规定9.2构件的计算9.3容许长细比和构造要求10钢管构造10.1一般规定10.2构造要求10.3杆件和节点承载力11钢与混凝土组合梁11.1一般规定11.2组合梁设计11.3抗剪连接件的计算11.4挠度计算11.5构造要求附录A构造或构件的变形容许值附录 B附录 C附录 D附录 E附录 F梁的整体稳定系数轴心受压构件的稳定系数柱的计算长度系数疲劳计算的构件和连接分类桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定计算附：本标准用词说明附：修改条文说明其中下面打的节为新增，下面打的节为有较多修改。二、增加的一些新概念2.1.一阶分析与二阶分析1一阶分析为不考虑构造变形对内力产生的影响，根据未变形的构造平衡条件分析构造内力及位移。2二阶分析为考虑构造变形对内力产生的影响，根据变形的构造平衡条件分析构造内力及位移，也称考虑P效应的分析。PPHHlM=Hl+PM=Hl一阶分析二阶分析2.2.屈曲与屈曲后强度1屈曲整个构造或构件在外荷载作用下由原有平衡状态时的变形突然变为另一平衡状态的另一性质的变形，出现这种状态称为整个构造或构件出现屈曲。2屈曲强度与屈曲后强度构造或构件出现屈曲后其承载能力根据构造或构件的具体情况有两种可能。一种为出现屈曲时构造或构件已到达最大承载力，屈曲出现即标志构造或构件破坏。另一种为出现屈曲时，构造或构件并未到达最大承载力，仍有后继承载能力，即屈曲后强度。PPPu PPPcr Pcr 屈曲破坏屈曲后强度屈曲临界力Pcr极限承载力Pu2.3.无支撑框架、强支撑框架、弱支撑框架1无支撑框架无支撑框架在框架平面内无支撑，当框架整体失稳在框架平面内发生位移时，其侧移不受约束。2强支撑框架强支撑框架在框架平面内有刚度很强的支撑，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移将受到刚度很强的支撑的约束，不能发生或侧移很小可以略去侧移对构造受力的影响。3弱支撑框架弱支撑框架在框架平面内虽有支撑但其刚度较弱，当框架整体失稳时，在框架平面内的侧移虽会受到约束，但仍能发生一定的侧移，并对构造的受力有影响。无支撑框架强支撑框架弱支撑框架2.4.刚性连接、铰接、半刚性连接1梁与柱刚性连接受力过程梁柱间交角不变，同时连接应具有充分的强度。2梁与柱铰接连接应有充分的转动能力，且能有效地传递横向剪力与轴心力。3梁与柱的半刚性连接只具有有限的转动刚度，承受弯矩时会产生交角变化；内力分析时，必须预先确定连接的弯矩转角特性曲线。M视同钢接理想刚性半刚性视同铰接q梁柱连接性能2.5.弯曲失稳、扭转失稳、弯扭失稳1弯曲失稳构件整体失稳时只发生弯曲变形，双轴对称截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。2扭转失稳构件整体失稳时只发生扭转变形，十字形截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。3弯扭失稳构件整体失稳时既发生弯曲变形又发生扭转变形，单轴对称截面轴心受压构件绕对称轴失稳以及无对称轴截面轴心受压构件的失稳属于这种情况。弯曲失稳扭转失稳弯扭失稳构件失稳时截面位移投影图三、关于根本设计规定3.1设计原那么3.1.1设计方法设计方法与旧标准一样，但可靠度指标b有变化。旧标准的设计目标平安度量是按可靠性指标校准值的平均值上下浮动0.25进展总体控制。现标准的设计目标平安度是按可靠性指标不得低于校准值的平均值进展总体控制。3.1.2平安等级按?建筑构造可靠度设计统一标准?GB50068的规定见下表平安等级一级破坏后果很严重严重建筑物类型重要的房屋一般的房屋次要的房屋二级三级不严重对一般工业与民用建筑钢构造，按我国已建成的房屋用概率设计方法分析的结果，平安等级应为二级。对跨度等于或大于60m的大跨度构造如大会堂、体育馆、飞机库等的平安等级宜取一级。3.1.3吊车梁等的疲劳和挠度计算按作用在跨间内荷载效应最大的一台吊车的荷载标准值不乘动力系数确定。3.2荷载和荷载效应计算3.2.1设计工作寿命标准规定的设计工作寿命为50年。对设计使用年限为25年的构造构件，o不应小于0.95。o为构造重要性系数。3.2.2吊车摆动水平力计算重级工作制吊车梁桁架及其制动构造的强度、稳定性及连接的强度时，应考虑由吊车摆动引起的横向水平力。?起重机设计标准?GB/T 3811规定的吊车工作级别为A1A8级。?建筑构造荷载规范?中的吊车荷载状态一般为轻级工作制相当于A1A3级，中级工作制相当于A4、A5，重级工作制相当于A6A8,其中A8为特重级。但设计人员必要时可根据吊车的具体操作情况作适当调整。如检修吊车可按轻级工作制设计等等。在每个轮压处的横向水平力标准值为Hk = aPK ,max式中PK , m a吊车最大轮压标准值；a系数，一般软钩吊车a = 0.1a = 0 . 1a = 0.2斗式磁盘吊车硬钩吊车摆动横向水平力可以双向作用，且不与荷载标准规定的制动水平力同时作用。3.2.3悬挂吊车的计算同一跨间每条运行线上的台数：梁式吊车电动葫芦不宜多于2台不宜多于1台3.2.4框架分析的规定1.框架构造可采用一阶弹性分析NDu 0.1时，宜采用二阶弹性分析2.多层框架构造当H hDu为层间侧移容许值 N为所计算楼层各柱轴压力设计值之和 H为所计算楼层以上各层的水平力之和h为所计算楼层的高度3.二阶弹性分析的近似计算方法如下1每层柱顶附加一假想水平力Hnia yQiH ni=0.2+ 1ns250Qi为第i楼层的总重力荷载设计值ns为框架总层数a y为钢材强度影响系数，对Q235，a y =1.0Q345，a y =1.1Q390，a y =1.2Q420，a y =1.252各杆件杆端的弯矩为M = M 1b +a 2iM 1s1a 2i =NDu1- HhM1b为框架无侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩M1s为框架有侧移时按一阶弹性分析的杆端弯矩a 2i为考虑二阶效应第i层杆端侧移弯矩增大系数Du为按一阶弹性分析求得的第i层的层间侧移3当a 2i 1.33时，宜增大框架构造的刚度H3 H3 H3 H3+Hn3H2 H2 H2 H2+ Hn2Du3 H1 H1 H1 H1+ Hn1Du2 Du1 MM1bM1s 4.山形门式刚架的分析不能采用上述规定3.3材料选用3.3.1承重构造宜采用的钢材宜采用Q235、Q345、Q390和Q420钢。1.钢材牌号的表示方法Q -脱氧方法：F沸腾钢b半镇静钢z -镇静钢可以省略Tz-特殊镇静钢质量等级：Q235分A、B、C、DQ345分A、B、C、D、E屈服点数值2.钢材性能1Q235：l化学成分与质量等级有关A级含碳0.140.22B级C级D级0.120.20 0.18 0.17A级的C、Si、Mn含量不作为交货条件。l力学性能屈服点、抗拉强度、伸长率、冷弯与质量等级无关，但与钢材厚度有关。冲击韧性与质量等级有关。A不提供BCD20C时 27J0C时 27J-20C时 27JA级钢冷弯试验为附加交货条件B级沸腾钢轧制钢材厚度一般 25mm。2Q345、Q390、Q420ll化学成分与质量等级有关力学性能屈服点、抗拉强度、冷弯与质量等级无关，但与钢材厚度有关。伸长率、冲击韧性与质量等级有关。Q345 A、B级伸长率d5%21C、D、E级A、B级2219201819Q390Q420C、D、E级A、B级C、D、E级冲击韧性Q345ABCDE不提供Q39020C时 34J0C时 34JQ420-20C时 34J-40C时 27JA级钢冷弯试验为附加交货条件3.2.2材料选用1应根据构造的重要性、荷载特征、构造形式、应力状态、连接方法、钢材厚度、工作环境等因素综合考虑。2选用要求l承重构造钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接构造尚应具有含碳量的合格保证。l主要焊接构造不能使用Q235A级钢，因为Q235A级钢的碳含量不作为交货条件，即不作为保证，即使生产厂提供碳含量，也只能视为参考，不能排除离散性大，质量不稳定等，因此如发生事故，生产厂在法律上不负任何责任。l焊接承重构造以及重要的非焊接承重构造，还应具有冷弯试验的合格保证。l需要验算疲劳的构造，钢材应具有冲击韧性的合格保证。T 0oC应有常温冲击韧性合格保证焊接结构工作温度Q235、Q345应有0oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-20oC冲击韧性合格保证Q235、Q345应有-20oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-40oC冲击韧性合格保证- 20oCT 0 CoT -20oC非焊接结构T -20T -20ooCC应有常温冲击韧性合格保证工作温度Q235、Q345应有0oC冲击韧性合格保证Q390、Q420应有-20oC冲击韧性合格保证l吊车起重量50t的中级工作制吊车梁，对冲击韧性的要求与需验算疲劳构件一样l重要的受拉或受弯的焊接构造，厚度较大的钢材应有冲击韧性合格保证l当焊接承重构造采用Z向钢时应符合?厚度方向性能钢板?GB/T5313的规定l有人认为将硫、磷含量控制在不大于0.01就可以防止层状撕裂问题，也有人提出在上述要求下，再辅以对厚钢板作全面超声波探伤，排除内部缺陷，就可以代替Z向钢的要求，这是不正确的。l以下情况不应采用Q235沸腾钢焊接构造：1需要验算疲劳2工作温度-20 oC的直承受动力荷载3工作温度-20 oC的受弯及受拉4工作温度-30oC非焊接构造：工作温度-20 oC的需要验算疲劳3.43.5设计指标查标准有关表格构造或构件变形的规定1.变形的限值查标准附录 A当有实践经历或有特殊要求时，可进展适当调整。2.起拱规定当有实践经历或有特殊要求时，可根据不影响正常使用和观感的原那么对变形容许值进行适当调整。可对横向受力构件进展起拱起拱大小：一般为恒载标准值加 12活载标准值产生的挠度起拱后挠度计算应为恒载和活载标准值产生的挠度减去起拱值。四、受弯构件的计算4.14.24.3强度与原标准一样整体稳定与原标准一样局部稳定4.3.1局部稳定分析规定1.承受静力荷载和间接承受动力荷载的组合梁宜考虑腹板屈曲后强度2.直接承受动力荷载的吊车梁及类似构件及不考虑屈曲后强度的组合梁应按规定配置加劲肋并计算腹板的局部稳定性。4.3.2梁腹板的局部稳定计算1.配置横向加劲肋的腹板FhR hy hc twho a2 + 2 + s t sc 1tcrssc,crcrMhcs =t =IVhwtwFs c =t wl zlz = a + 5hy + 2hR1s cr计算lb 0.85s cr = f0.85 1.25s cr = 1- 0.75(lb - 0.85)ffs cr =1.1l2b2hc177twf ylb =lb =受压翼缘扭转受约束2352hc153twf y受压翼缘扭转未受约束2352t cr计算ls 0.8t cr = f vt cr = 1- 0.59(ls - 0.8)f v0.8 1.2v2sho / twf ya 1.0ls =235h41 4+ 5.34(ho / a)22oho /twf ya 1.0hols =23541 5.34 + 4(ho / a)3s c,cr计算lc 0.90.9 1.2s c,cr = fs c,cr = 1- 0.79(lc - 0.9)ffs c,cr=1.1l2ch0 /twf y0.5 a 1.5lc =235h3ao28 10.9 + 13.4 1.83 -hoh0 /twf y1.5 1.2时，Vu = hwtw fv ls1.22具有大宽厚比腹板梁的抗弯强度I形截面腹板抗弯屈曲后的有效截面理论hc(1- r)hcr为腹板受压区有效高度系数，标准采用的公式为当lb 0.85时，r =1.0当0.85 1.25时，r = 1 1-0.2lblb考虑屈曲后强度的梁的抗弯强度Meu =g xaewx fgx为截面塑性开展系数a e为梁截面模量考虑腹板有效高度的折减系数a =1- (1- r)hc3twe2IxI x为梁截面全部有效时的惯性矩hc为梁截面全部有效时算得的腹板受压区高度3具有大宽厚比腹板梁在弯矩和剪力同时作用下的强度标准采用相关公式2M - M fV-1 + Meu - M f 10.5Vu3.计算公式2M - M f-1V+ Meu - M f 10.5VuM f = h12f 1 h2+ Af 2h Af2M、V为计算区格内梁的平均弯矩和平均剪力设计值，当V 0.5Vu时，取V = 0.5Vu当M M f时，取M = M fMf为梁翼缘所能承当的弯矩设计值Af1、h1为较大翼缘的截面积及其形心到梁中和轴的距离Af2、h2为较小翼缘的截面积及其形心到梁中和轴的距离Meu、Vu为梁抗弯和抗剪承载力设计值1M eu计算Meu = rxaeWx f(1- r)hc2I x3twa e =1-当lb 0.85时r =1.00.85 1.25时b2Vu计算当ls 0.8时Vu = hwtw f v0.8 1.2时Vu = hwtw fv1- 0.5(ls - 0.8)Vu = hwtw fv / l1s .24.当利用屈曲后强度时，加劲肋受力增加，应按标准另行计算当仅配置支承加劲肋不能满足本条文的计算公式时，应在两侧成对配置中间横向加劲肋。腹板仍需按本条文的公式验算抗弯和抗剪承载力中间横向加劲肋的截面尺寸除应满足构造规定外，尚需按轴心受力计算在腹板平面外的稳定性，轴心压力N S为N S =Vu -t crhwtw + FF为作用于中间支承加劲肋上端的集中压力。支座加劲肋应按压弯构件计算强度和腹板平面外的稳定。ho/4Hho R支座加劲肋的受力如下图2+ a h0 H = (Vu -t crhwtw 1 )a为加劲肋间距；不设中间加劲肋时，a取支座到跨内剪力为零处的距离。五、轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算5.1轴心受力构件5.1.1强度与原标准一样5.1.2稳定l计算公式与原标准一样增加：1板厚t 40mm时的截面分类及j的 d曲线2增加和修改单轴对称截面弯矩失稳计算时的长细比计算方法1.单轴对称截面轴心受力构件绕对称轴失稳的弯扭失稳问题弯扭失稳临界力根据弹性稳定理论，弯扭失稳临界方程为e202()()NEy - Nyz Nz - Nyz -Nyz2= 0i0式中y轴为对称轴NEy为绕 y轴的欧拉临界力NEy = pl2EA2yN yz为绕y轴弯扭失稳临界力Nz为扭转屈曲临界力Nz = GIt + p2EIw1i2l20we0为截面剪心在对称轴上的坐标i0为对于剪心的极回转半径i0 = e0 +ix +iy2 2 2iix、y为绕x轴和 y轴的回转半径It为截面抗扭惯性矩Iw为截面扇性惯性矩Nyz为绕y轴弯扭失稳临界力令Nyz = pl2EA2yzlyz为弯扭失稳的长细比由上式可得121e20(+lz2)+ (ly2 +lz)lyz = l2y2- 4 1-l2ylz2i202 i0It2Alz2=Iw2+25.7 lwlw为扭转屈曲的计算长度这样即可由ljyz查得2.单轴对称截面轴心受力构件的弯扭稳定的换算长细比121 24(1- eo2 /io2 )l2yl2z lyz=l2y + l2z + (l2y + l2z)2 -l2z = i02A/It25.7+Iw2lwi2o= eo22 2+ ix + iyeo为截面形心至剪心的距离io为截面对剪心的极回转半径lw为扭转屈曲的计算长度It为毛截面抗扭惯性矩Iw为毛截面扇性惯性矩，对于T形包括双角钢、十形、L形截面可取Iw03.角钢截面的简化公式为了简化常用截面计算，作如下假设T形、十字形和角形截面取Iw0，有= 25.7AiI20lz2t等边单角钢主轴的回转半径ix 0.195b，iy 0.385b剪心坐标e0 = b3，It = At 23双角钢组合T形截面It = 0.58At2即可得到简化公式如下1等边单角钢= l (1+ 0.85b 4)2b /t 0.54loy /b时b /t 0.54loy /b时lyzy2l toyl t 22lyz = 4.78 b (1+4 )oyt13.5b2等边双角钢b /t 0.58loy /b时= l (1+ 0.4 7 b54 )l yzy22l toyl t 22boylyz = 3.9 (1+4 )b /t 0.58loy /b时t18.6b3长肢相并的不等边双角钢1.09b24lyz = ly (1+)b2 /t 0.48loy /b2时l t 22oy(1+ l t 22lyz = 5.1b)oy2tb2 /t 0.48loy /b时417.4b2b2为短肢长度4短肢相并的不等边双角钢l t 2(1+ 4 )52.7b12lyz = 3.7 boy1tb1为长肢长度5等边单角钢绕u轴失稳时4bt 0.69lou0.25bb时，luz = l 1+ulou2t 2bt 0.69lou b时，luz = 5.4btuu5.1.3用作减少轴心受压构件自由长度的支撑设计1.支撑轴线应通过被撑构件截面的剪心双轴对称截面，剪心与形心重合单轴对称T形包括双角钢、L形截面剪心在两板件的相交点2.支承所受的力Fb1单根柱设置一道支撑时Fb1 = N支撑在柱高度中央60N240a (1-a)支撑位于柱高al处Fb1 =单根柱设置m道支撑，等距或不等距但不超过平均间距的20时N30(m +1)Fb1 =n根柱被一道设置在柱高中央的支撑撑住时Fbn = SNi 0.40.6 +60nSNi为n根柱轴心压力设计值之和3.支撑同时承当构造上其他作用效应时，其轴力可不与上述支撑力叠加5.2拉弯构件和压弯构件5.2.1强度与原标准一样5.2.2稳定与原标准一样5.3构件计算长度和容许长细比ll桁架弦杆、单系腹杆、再分式腹杆、单层厂房阶形柱的计算长度计算与原标准一样桁架的穿插腹杆以及单层、多层框架等截面柱的计算长度的计算作了补充和修改5.3.1框架等截面柱的稳定计算1.无支撑框架1当采用一阶弹性分析时，框架柱计算长度系数按有侧移框架计算2当采用二阶弹性分析时，框架柱计算长度系数12.有支撑框架1当支撑构造的侧移刚度(产生单位侧倾角的水平力) Sb大于下式时，为强支撑框架Sb 3(1.2 Nbi -N oi ) N、N oi为层间所有框架柱用无侧移框架和有侧移框架柱计算长度bi系数算得的轴压杆稳定承载力之和。框架柱的计算长度按无侧移框架计算。2当支撑构造的侧移刚度Sb不满足上式要求时，为弱支撑框架。弱支撑框架柱的稳定系数按下式计算SbNbi -j =j o + (j1 -j )o3(1.2N oi )jo、j1为框架柱按有侧移框架和无侧移框架的计算长度系数算得的轴压杆稳定系数。5.3.2桁架穿插腹杆的计算长度1.桁架平面内，取节点中心到穿插点间的距离2.桁架平面外，当两穿插杆长度相等时(1)压杆1)相交杆受压，两杆截面一样，在穿插点均不中断1 1+ N0 l0 = l2N2)相交杆受压，另一杆在穿插节点板处中断l0 = l 1+ p 2N012 N3)相交杆受拉，两杆截面一样，在穿插点均不中断1 1- 3 N0 l0 = l 0.5l24 N4)相交杆受拉，受拉杆在穿插点节点板处中断3 N04 Nl0 = l 1- 0.5l5)相交杆受拉，在穿插点处不中断，而计算压杆中断 3 N0l2NN0 -1假设N0 N，或拉杆的EI y4 p2l0 = 0.5ll为桁架节点中心间距离，穿插点不作为节点考虑N为所计算的压杆的内力，取绝对值N0为相交杆的内力，取绝对值当两杆均受压时，应取N0 N(2)拉杆l0 = l(3)穿插杆单角钢杆件斜平面长细比时l取节点中心到穿插点的距离05.3.3框架柱计算长度的修正1.附有摇摆柱两端斜接柱时无支撑框架柱、弱支撑框架柱的计算长度应乘以增大系数hS(h = 1+ S(N1 H1)Nf HfS(N H1)为各框架柱轴心压力设计值与柱子高的比值之和1S(Nf Hf )为各摇摆柱轴心压力设计值与柱子高的比值之和摇摆柱的计算长度为其几何长度2.梁柱连接为半刚性时，柱的计算长度应考虑半刚性的影响5.3.4构件容许长细比增加了跨度 60m的桁架中构件的规定，其余与原标准一样跨度 60m桁架中的受压弦杆、端压杆l宜取 100受压腹杆承受静力l宜取 150l宜取 120承受动力承受静力受拉弦杆l宜取 300腹杆承受动力l宜取 2505.4局部稳定局部稳定的规定与原标准一样，仅增加了热轧局部T形钢的局部稳定规定和对焊接 T形钢的规定作了修改，即轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的压弯构件热轧局部T形钢腹板高度与其厚度之比 (15 + 0.2l) 235f y焊接T形钢腹板高度与其厚度之比(13+ 0.17l) 235f y弯矩使腹板自由边受压的压弯构件当a0 1.0时，腹板高度与其厚度之比15 235 fy当a0 1.0时，腹板高度与其厚度之比18 235 fyl为长细比a0 = s max -s min，s压应力取正，拉应力取负s max六、疲劳计算与原标准一样，仅构件和连接分类有少许修改七、连接计算增加了以下规定1焊缝质量等级选用2梁与柱的刚性连接3连接节点板件的计算7.1焊缝质量等级选用1.需进展疲劳计算的构件中横向对接焊缝受拉时一级，受压时二级纵向对接焊缝二级2.不需进展疲劳计算的构件中对接焊缝受拉时受压时不低于二级二级3.重级工作制、Q50t的中级工作制吊车梁腹板与上翼缘之间的T形焊透焊缝，不低于二级吊车桁架与节点板4.梁腹板与翼缘之间采用角焊缝时对吊车梁对一般梁外观二级外观三级7.2梁与柱的刚性连接1.工形梁与H形柱的翼缘相连，柱腹板不设加劲肋时1柱腹板tw应满足be at w Afc f bbe f chy hcf yct w 30235Afc为梁受压翼缘的截面积fb、fc为梁和柱钢材的抗拉、抗压强度设计值be为假定分布长度，be=a+5hyhc为柱腹板宽度fyc为柱钢材屈服点2梁受拉翼缘处柱翼缘板厚度tc应满足A ft f btc 0.4f cAft梁受拉翼缘的截面积2.柱腹板设加劲肋时，腹板节点域应满足M b1 + M b2 43f vVPhc + hb90tw Mb1、Mb2为节点两侧梁端弯矩设计值VP为节点域腹板的体积H形VP = hbhctw箱形VP =1.8hbhctwhb为梁腹板高度3.柱腹板横向加劲肋应满足4点要求，详见标准7.3节点板计算1.节点板强度计算Na2 Na2=0l2 a1 a3 a1 l2 l3 l1 l1 l1 N f(hili )t1hi =1+ 2cos a i22.桁架节点板强度计算bebes = N fb teq = 30O扩散角3.桁架节点板在斜腹杆压力作用下稳定性计算lfC1有竖杆时235c /t 15不必验算f y235 c /t 2223515验算稳定(附录 F)f yf y2无竖杆时235c /t 10时，N 0.8betff y235 c /t 17.523510，验算稳定(附录 F)f yf y稳定计算公式从略2354.节点板的自由边长度Lf与厚度t之比不得大于60，否那么应沿自由边设加劲肋。f y7.4焊接计算7.4.1直角角焊缝强度计算1.直角角焊缝的性能角焊缝的应力状态极为复杂，其计算公式的建立只能依靠试验。根据国内外大量试验结果，直角角焊缝的强度条件用下式表达(+ 3 t) 3f fws22+t /2s为垂直于焊缝有效截面的应力tt为有效截面上垂直于焊缝长度方向的剪应力/为有效截面上平行于焊缝长度方向的剪应力ffw为角焊缝的强度设计值xzyNxhelws f =t f = Nzhelws f计算破坏面qt s Nxhelws f =s =t =s f2s f2Nzhelwt / =t f =代入上式即可得强度计算公式2.强度计算公式s f b2+t f2 f fwb为正面角焊缝强度的增大系数直接承受动力荷载时静力荷载等其他荷载时角焊缝计算厚度b f = 1.0b f =1.22he = 0.7hflw = l - 2hf角焊缝计算长度h fh fh fhchchch fh fh f1.5hf3.三向受力时s fxt fs fxs fys fy代入前式后，可得s2fx +s 2fy -s fxs fx +t f2 f fwb f2由于研究不透，标准未列入，如有这种受力状态，建议s fx +s fy +t f f f2 2 2 w7.4.2斜角角焊缝强度计算60a 1351计算公式与直角角焊缝一样，但取b =12计算厚度he时取用如下a1a1a 2a 2hf 1hf 1b1b2bhf 2hf 2hf 2hf 1hf 2hf 1bbb1.5mm时，he = hf cosa2当、1或2当1.5mm b、b1或b2 5mm时，he = hf -(b或b1、b2)cosasina27.4.3局部焊透的对接焊缝1计算公式与直角角焊缝一样2计算厚度he的取用如下aa 60时a 10mm的钢材采用手工气割或剪切边时，应全长刨边3应采用钻成孔或先冲后扩钻孔4对接焊缝质量等级不得低于二级8.2大跨度屋盖构造的要求跨度60m1.应考虑构件变形、支承构造位移、边界约束条件和温度变化等对其内力的影响2.应进展吊装阶段的验算3.当构件内力较大或动力荷载较大时，节点宜采用高强度螺栓的摩擦型连接4.对有悬挂吊车的屋架，按恒活荷载的挠度容许值可取 L500，按活荷载可取LL 250，当有吊天棚时，按活载可取600。对无悬挂吊车的屋架，按恒活荷载可取L500。8.3对以下几点增加了提醒条文1.钢构造的构造应减少应力集中，防止材料三向受拉2.焊接厚度大于20mm的角接接头焊缝，应采用收缩时不易引起层状撕裂的构造3.沿杆轴方向受拉的螺栓连接中的端板，应适当增加其刚度，以减少撬力时螺栓抗拉承载力的不利影响4.对吊车梁横向加劲肋的构造和连接作了较详细的规定5.设计使用年限 25年的建筑物，对使用期间不能重新油漆的构件部位应采用特殊的防锈措施8.4其他修改内容1.焊接构造是否需要采用焊前预热或焊后热处理等特殊措施，应根据材质、焊件厚度、焊接工艺、施焊时气温以及构造的性能要求等综合因素来确定，并在设计文件中加以说明。这次修改时删去了原标准对焊接厚度的建议。2.在次要构件或次要焊接连接中，可采用断续角焊缝。继续角焊缝焊段的长度不得小于10h f或50mm，其净距不应大于15t对受压构件或30t对受拉构件，t为较薄焊件的厚度这次修订时增加了焊段的最小长度，以便于操作3.螺栓或铆钉的最大、最小容许距离的规定作了修改1最小中心距3d0最小边距顺内力方向2d0垂直内力方向1.5d0，但轧制边、自动气割边、锯割边采用一般螺栓时1.2d0确定垂直于作用力方向的最小中距和边距时考虑了钢材净截面的抗拉强度钢材的承压强度毛截面屈服净截面破坏防止在孔壁周围产生过度的应力集中施工时便于操作确定顺力方向的最小中距和边距时考虑了母材承压强度母材抗剪切强度钢板在端部不应被紧固件撕裂施工时便于操作2最大中心距外排内排内排内排8d0或12t16d0或24t12d0或18t16d0或24t垂直内力方向顺内力且受压顺内力并受拉最大边距4d0或8t确定顺内力方向的最大中心距和边距时考虑了钢板的严密贴合以及钢板的稳定。确定垂直内力方向的最大中心距和边距时考虑了钢板的严密贴合。4.当焊接桁架的杆件用节点板连接时弦杆与腹板、腹板与腹杆间的间隙相邻角焊缝焊趾间净距20mm5mm当桁架杆件不用节点板连接时不包括钢管构造相邻腹杆连接角焊缝焊趾间净距5mm这次修订增加了焊趾间净距的规定5.增加了插入式柱脚的构造规定插入式柱脚中，钢柱插入混凝土根底杯口的最小深度din实腹柱双肢柱di n=1 . 5h或1.5dchc为柱脚截面长度尺寸dc为圆管柱外径di n= 0 . 5h c 较大值bc为柱截面宽度1 . 5bc或1.5dc最小深度din还不宜小于500mm和吊装时钢柱长度的1206.增加了埋入式柱脚和外包式柱脚的构造规定埋入式柱脚是将钢柱直接埋入混凝土构件如地下室墙、根底梁等中的柱脚。外包式柱脚是将钢柱置于混凝土构件上，又伸出钢筋，在钢柱四周外包混凝土。埋入式柱脚的混凝土保护层厚度180mm外包式柱脚的外包混凝土厚度钢柱的埋入局部和外包局部均宜在柱的翼缘上设置焊钉焊钉直径d 16mm中心距d0 200mm埋入式柱脚在埋入局部的顶部应设置水平加劲肋或隔板。7.增加了焊接吊车梁T形接头要求焊透的焊缝形式tw2 ( 10mm)tw8.对吊车梁横向加劲肋的构造作了补充规定如下吊车梁横向加劲肋的宽度不宜小于90mm。在支座处的横向加劲肋应在腹板两侧成对设置，并与梁上下翼缘刨平顶紧。中间横向加劲肋的上端应与梁上翼缘刨平顶紧。在重级工作制吊车梁中，中间加劲肋应在腹板两侧成对布置，中轻级工作制吊车梁可单侧设置或两侧错开设置。在焊接吊车梁中，中间横向加劲肋不得与受拉翼缘相焊，其下端宜距受拉下翼缘50100mm，其与腹板的连接焊缝不宜在肋下端起落弧。端加劲肋可与梁上、下翼缘相焊。9.明确提出重级工作制吊车梁中，上下翼缘与制动梁的连接可采用高强度螺栓摩擦型连接或焊缝连接。九、塑性设计本章与旧标准根本一样，仅对钢材的性能作了以下要求：fu按塑性设计时，钢材的力学性能应满足强曲比fy 1.2，伸长率d5 15%相应于抗拉强度fu的应变eu不小于20倍屈服点应变ey同时取消旧标准对钢材和连接的强度设计值采用的折减系数 0.9十、钢管构造本章修改后作了较大的扩大。除原有的圆钢管构造外，增加了方钢管构造。10.1一般规定增加了以下内容1.方管或矩形管的ht不应超过40235 fy2、屈强比fy fu2.管材不应采用fy 345N mm 0.8的钢材3.管壁厚不宜大于 25mm4.桁架节点可视为铰接的条件是桁架平面内杆件的节间长度与截面高度或直接之比不小于12主管24支管5.支管与主管连接节点偏心不超过下式时，在计算节点和受拉主管承载力时可忽略因偏心引起的弯矩的影响；受压主管必须考虑偏心弯矩M = DN e的影响。-0.55 eh (或ed) 0.25aeee 0e 0.6时Npj =(2-b)NpjcTtT4.对于K形节点0.211.51 d sinq t c支管受压NcKpj=y ny dy at2f 其余未变5.增加K形节点NtNtfagN1N2NNcKKpj = 0.9NTKKpj = 0.9NpjcKpjTK6.增加TT形节点fgN2N1NNpjcTT=y gNcTpjy g =1.28- 0.