地标高支模方案

高支模板专项施工方案1、概述1.1、编制依据1、虎门地标广场（二期）工程施工图。2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420024、建筑施工手册 （第四版）5、扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全6、混凝土结构设计规范GB50010-20027、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220088、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等规范编制。1.2、工程概况虎门地标广场二期工程项目位于东莞市虎门镇梁屋村。西临城市主干道连身路，北临龙泉国际大酒店，东面为梁屋村居民区，南面是新建成的龙泉豪苑住宅小区，除连身路外，其余三条道路均为新建成的规划路。地下结构采用钢筋混凝土框架结构，上部结构为钢筋混凝土框架剪力墙结构，基础为预应力管桩基础。两层地下室建筑面积为 32291.15平方米，地上建筑面积为44927.99平方米，总建筑面积为77219.14平方米。本方案只涉及工程编号为地下室二、9#楼、11#楼14#楼6个单体。1.3、方案编制说明结构主要标高二层5.9m（商铺）7.45m（主楼）顶板标高-0.050m（沿街）1.200m2.350m（大堂）负一层标高-3.300m（车库）-3.100m（机房）底板标高-7.500m（车库）本工程属于高支模范围层高分别为：1、 一层电梯大堂的底板，支架高度5.65m（标高-3.3m2.35m），最大梁截面200*700跨度3.9m，板厚180mm。2、 一层沿街商铺的顶板，支架高度5.95m（标高-0.05m5.9m），最大梁截面400*900跨度7.6m，板厚150mm。3、 主楼二层板面，支架高度6.25m（标高1.2m7.45m），最大梁截面200*800跨度3.2m，板厚120mm。4、 主楼架空层，支架高度7.5m（标高0.05m7.45m），主要梁截面200*500跨度7m，板厚120mm。1.4准备工作1.4.1劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。高支模搭设需要的劳动力计划表（高峰期）工种需用人数备注架工60人必需为持特种作业证的工人木工200人搭设模板体系测量人员10人对支撑体系进行放线布置，和浇筑砼过程中和浇筑完后的变形监控。杂工80人清理工作(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。1.4.2物资准备1）主要体系杆件立杆：采用483.5mm钢管，杆长为4.56.0m。横杆：采用483.5mm钢管，杆长有6.0m，3.0m几种主要规格。剪刀撑：采用483.5mm钢管，杆长有6.0m，3.0m两种主要规格。2）扣件垂直扣件：用于立杆与横杆，横杆与横杆之间的连接。旋转扣件：用于斜杆与立杆和横杆之间的连接。对接扣件：用于各杆的对接连接。 （2）其它材料准备顶托，材料进场后应进行验收，如出现变形严重的需剔除不用。立杆底座：主要采用模板、木枋作为立杆底座，尺寸现场确定。对拉螺杆：14止水螺杆、14对拉螺杆1.5、材质要求1、杆件材质要求：钢管应符合国家标准，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差0.50 mm。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。2、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。3、由于钢管立杆直接立在楼板面上，故在立杆下设木板垫层，增加单杆承压面积。2、高支模支撑体系设计1、7.5m楼板模板支撑本工程高支模高度从5.65m7.5m，为方便验算搭设高度均按7.5m取值，板厚按180mm取值。板底木枋按200间距布置，托梁采用双钢管固定于顶托上面，顶托伸出长度不得大于200mm且深入钢管长度不小于150mm。楼板下立杆间距1.0m1.0m；高支模水平杆步距1500，扫地杆距楼地面200；架体外围及纵横不超过4跨加设一道竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角为4560，每两步设置一道水平剪刀撑。竖向荷载不宜通过扣件传递至立杆上，如遇局部需用扣件代替顶托传递荷载时，一定要加设防滑扣件。2、400900梁模板及支撑为方便现场搭设及验算，本方案取最大梁截面400*900，跨度7.6m，搭设高度取7.5m，板厚取180mm。梁侧模：内楞为木枋，间距200布置，外楞为双钢管，间距450布置，用14的螺杆进行拉结固定，螺杆间距纵向450。梁底模：梁底木枋按200间距布置，梁支撑立杆的横距l=0.80m，纵距为1.2m，梁底设立杆1根，高支模立杆的步距均为h=1.50m。扫地杆均距离楼面200mm。沿纵横距不超过5000mm加设一道剪刀撑，剪刀撑与地面或楼层面夹角为4560。3、800*1200柱模板支撑柱高取7.5m，内楞采用方木，截面50100mm，间距200mm布置。外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢管，间距450mm，14穿墙螺杆固定，短向1根长向2跟布置，穿墙螺栓竖向距离450mm。3、高支撑架搭设1、搭设流程放线放置纵向扫地杆自梁底起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑柱模板工艺流程：弹柱位置线安装柱模安装柱箍安拉杆斜撑进行校正加固验收。楼板模板工艺流程：弹线搭支撑系统调整标高安装梁底模（与墙或柱接触面的处理） 安装侧模安装主、次龙骨铺板（与墙接触面处理）校正标高加立杆的水平拉杆验收。2、钢管支撑梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系为：板立杆间距1200mm1200mm，梁立杆横向间距为800mm，纵向间距为1200mm（详见图），水平杆步距均为1600mm，扫地杆离地200高。高支模从楼板面起200设扫地杆一道，立杆底垫木垫板，增加单杆的承压面积。每5m间距设剪刀撑一道，剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角为450-600，支撑梁底部的水平杆在中间1/3部位，用双扣件扣紧。立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：1）、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。2）、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。3）、支模架不能和外架连接在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的整体性和稳定性。4）、高支模架应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011进行施工和验收。5）满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。3、模板工程为保证砼的观感，本工程采用18mm的木模板,根据建筑物几何形状的不同，通过切割拼装，能够浇筑出各种几何形状的合格砼。1）柱模板：柱模采用50100mm木方及483.5mm钢管，14对拉螺栓加固，柱模下口采用水泥钉钉压脚板固定。直接支承模板的木方四角与柱模压齐，中间按间距500mm布置。柱模安装时先按线立好面板，按上、中、下加设三道临时柱箍固定，用线坠吊垂直，将柱模调整到位，加设其余柱箍，穿对拉螺栓，边拧紧对拉螺栓边调垂直度，最后完成柱模支设。柱模板就位后，用铅丝与柱主筋绑扎临时固定，通排柱应拉通线安装。安装柱箍采用钢管制或柱箍，用对拉杆拉紧，柱箍间距为500mm。将柱模内清理干净，封闭清扫口，办理预检。柱模板支设示意图2）、楼板模板 图2 楼板支撑架支柱安装至设计标高用可调顶托调至适当高度，再安放次龙骨。单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。标高较完后，钢管支柱间加设水平拉杆，离地面200mm 设一道，往上纵横方向每隔1.5m设一道，并检查紧固件是否牢固。支设楼板模板时，沿楼板的边缘设置方木带，拆模通过撬动方木带而带动模板下落，以保护板模，增加板模周转次数。此项目跨度超过7米的梁很多，因此在布置梁底支撑时应进行严格的验算，并按图纸要求起拱L/400（L为跨长）楼板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。3）、梁模板a、材料及要求模板支撑采用4.83.5mm钢管脚手架。严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管。对有裂缝的扣件及松扣的螺丝帽必须更换。b、梁模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距200mm。外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距450mm。穿梁螺栓水平距离450mm，穿梁螺栓竖向距离450mm，直径14mm。柱子模板安装固定、较正后，在模板上弹出梁轴线和边线，水平线，架好柱节点处模板，开好梁豁口。先用木板垫平楼面，然后顺梁方向搭设钢管，间距按要求进行搭设。搭设设计根据梁底标高选用适当高度的483.5钢管然后加设上托，上托上安放钢管、木枋主次龙骨，主龙骨上铺设次龙骨，次龙骨间距最大间距不大于300mm。支撑架搭设过程中，应按规范要求操作，由于各梁跨度不同，钢支架排列间距不一定恰好为设计模数，故在排列时可根据实际情况进行适当调整，但不得超过设计要求。搭设钢管支架时要保证支撑的垂直、平稳、牢固，纵横拉杆要拉紧扣实，确保系统的稳定性。按设计标高，调整支撑上托标高，安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱。安装后的梁、校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净，合格后办理预检。梁支模示意图4、搭设注意事项1) 立杆采用足够长度的钢管，避免接头出现；搭设时要纵横成一条线，保持整齐。立杆上下垂直，其垂直度偏差每步不大于7mm，立杆间距偏差不大于50mm。2）水平杆接头采用对接扣件，上下相邻两根大横杆接头错开不小于500mm，且不在同一跨内；同一步内外两根大横杆接头应错开，且不在同一跨内；大横杆上的对接扣件距主节点距离500mm。横杆一根杆两端水平高差不大于20mm，同跨内、横杆水平高差不大于10mm，步距偏差不大于20mm，排距偏差不大于20mm。3）剪刀撑钢管长度不满足时，连接采用搭接，搭接长度不得小于1.0米，搭接点至少用三个扣件连接，搭接位置应靠近主接点不大于500mm，同时斜杆应用旋转扣件与立杆和大横杆扣牢，每根斜杆除两端与立杆和大横杆扣接外，中间应设2-4个扣接点。剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角为450600。4）支撑架不得与外架连接。4、高支撑架的验收和使用管理1、脚手架搭设人员必须经过安全技术交底且具备脚手架操作证。2、高支模支撑架搭设完后须经项目安全部、技术部、质量部对其进行检查。检查主要内容：1）、立杆挑支架有无松动或脱离情况，钢顶撑是否顶紧；2）、检验全部节点是否锁紧；3）、斜杆等构件设置是否达到设计要求；4）、安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠；5）、整架垂直度是否符合要求；3、满堂架的使用管理规定1）、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。2）、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。3）、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。4）、在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。5、高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1、模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2、立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；3、整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4、剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔4跨设置。C.每隔两步设置一道水平剪刀撑。5、顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6、支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7、施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6、模板支撑设计的验算说明：1、验算时钢管截面尺寸均采用483.0进行验算。2、利用扣件承载的立杆，需要用双扣件防滑固定。3、架体主要搭设于地下室顶板混凝土板面上（厚度180mm），立杆下设置厚度不小于5cm的木垫块，地下室的模板支撑架不得拆除，。6.1梁截面架体计算梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)7.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900新浇混凝土结构层高(m)7.5梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(25+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(25+1.5)0.9)+1.40.72130.86kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(25+1.5)0.9129.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(25+1.5)0.9123.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12530.860.220.15kNm Mmax/W0.15106/540002.86N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52123.952004/(10010000486000)0.041mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37529.10.2+0.4371.760.22.34kN R2=1.25q1l=1.2530.860.27.72kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.950.21.8kN R2=1.25q2l=1.2523.950.25.99kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.34+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.9-0.18)+0.9max1.2(0.5+(25+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(25+1.1)0.18)+1.40.71max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，7.72+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=7.76kN/m q2max1.8+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.9-0.18)+(0.5+(25+1.1)0.18)max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，5.99+(0.3-0.1)0.4/26.03kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.7612，0.57.760.320.83kNm Mmax/W0.83106/833309.97N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.761，7.760.34.713kN max3Vmax/(2bh0)=34.7131000/(250100)1.41N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.0310004/(10093504166700)0.98mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)6.033004/(893504166700)0.16mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.761，0.3937.761+7.760.38.87kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.05kN，R28.87kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.031，0.3936.031+6.030.36.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.43kN，R26.89kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.152106/508029.83N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.389kN max2Vmax/A=21.3891000/4895.68N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.04mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.26kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.26kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.3211.52/100.08kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(25+1.5)0.9)+0.91.42128.13kN/m 2)小梁验算 q1max2.14+(0.3-0.1)0.4/2+0.91.2(0.5+(25+1.1)0.18)+0.91.41max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，7.03+(0.3-0.1)0.4/2=7.07kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.19kN，R213.33kN，R31.19kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax1.19+0.91.2(0.75+(25+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.4-0.4/2)/21，13.33，1.19+0.91.2(0.75+(25+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.8-0.4-0.4/2)/21+0.08/0.813.54kN fN/(A)+Mw/W13536.62/(0.67424)+0.08106/449065.62N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3214.43kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.54/(10.15)90.24kPafak140kPa 满足要求！6.1.12 梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6.2柱模板计算柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)7500新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)25新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2225411.152.51/2，252min40，5040kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.240+1.42，1.3540+1.40.720.9max50.8，55.960.955.9650.36kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k40 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数7柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.454021.87kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.79kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10721.870.22-0.1210.790.22-0.1kNm Mmax/W0.1106/(1/6450182)4.01N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.454018kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63182004/(10010000(1/12450183)0.08mml/400200/4000.5mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.250.3610.07 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.2kNm Mmax/W0.2106/83.331032.42N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2408 kN/m 面板变形图(mm) 0.06mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.26kNm，N16.23kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.32kNm，N27.3kN M/Wn0.32106/(4.49103)70.65N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.11mml/4001.2mm 20.14mml/4001.3mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型碟形26型扣件容许荷载(kN)26 N7.32=14.59kNNtb17.8kN 满足要求！ N7.32=14.59kN26kN 满足要求！6.3 板模板计算板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称架空层新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)5.4新浇混凝土楼板边宽B(m)5.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)7.5立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+25)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+25)0.18)+1.40.72.5 1=8.33kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.330.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/540002.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+25)0.18)1=4.8kN/m 5ql4/(384EI)54.82004/(38410000486000)0.02mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整5400/1000取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+25)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+25)0.18)+1.40.72.50.21.71kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+25)0.18)0.21.08kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.0812+0.10.63120.15kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.0612+0.213.1510.67kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.710.22/2，0.060.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.15，0.67，0.630.67kNm Mmax/W0.67106/833308N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.081+0.620.6311.05kN V20.607q2L+0.681p0.6070.061+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.710.2，0.060.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.05，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(25+1.1)0.18)0.21kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632110004/(10093504166700)0.16mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=12004/(893504166700)0.01mml1/400200/4000.5mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+25)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+25)0.18)+1.40.71.50.21.53kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+25)0.18)0.21.26kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+25)0.18)0.2=1.04kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.261+1.2230.3811.91kN 按悬臂梁，R1q1l=1.530.20.31kN RmaxRmax，R1/20.95kN; 同理，R0.71kN，R0.71kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0411.19kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.190.20.24kN RmaxRmax，R1/20.59kN; 同理，R0.45kN，R0.45kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.49kNm Mmax/W0.49106/4490109.42N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.8kN max2Vmax/A=22.81000/42413.19N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.78mm 跨中max=0.78mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.24mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.63 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.3211.52/100.08kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(25+1.1)0.18)+0.9