1.2t淀粉原料燃料酒精蒸煮糖化车间设计解析

课程设计任务书学院生命科学与工程学院班级12 生物 1 班姓名设计起止日期2015.12.28-2016.01.01设计题目：年产 12000 吨酒精厂糖化车间设计任务（主要技术参数）：本次设计的是采用连续蒸煮糖化法的酒精厂蒸煮糖化车间。其工艺技术指标及基础数据如下： 生产规模：12000t/a 酒精 生产天数：每年 300 天 燃料酒精年产量：12000t产品质量：符合 GB/T 394.1-2008 工业酒精国家标准产品糖化力 wk 250a氨基酸 mg/100g150 煮沸色度 EBCK8.0夹杂物 （质量）w0.5指导教师评语：成绩：签字：年 月日4摘要.引言.1车间概况及特点. 错误！未定义书签。1.1生产规模 . 错误！未定义书签。1.2产品方案. 错误！未定义书签。2车间组织. 错误！未定义书签。3工作制度. 错误！未定义书签。4成品的主要技术规格及技术标准 . 错误！未定义书签。4.1产品标准 . 错误！未定义书签。4.2主要规格. 错误！未定义书签。4.3保质期. 错误！未定义书签。4.4卫生标准. 错误！未定义书签。5生产流程简介. 错误！未定义书签。5.1过滤工序 . 错误！未定义书签。5.2瓶装工序. 错误！未定义书签。6主要技术. 错误！未定义书签。6.1连续蒸煮. 86.1双酶糖化. 87物料衡算. 错误！未定义书签。7.1蒸煮糖化车间原料计算 . 97.2生产 1000kg 酒精蒸煮醪量的计算 . 97.3生产 1000kg 酒精糖化醪量的计算 . 107.4年产 1.2 万吨酒精厂蒸煮糖化车间总物料衡算（以每小时计算）118主要设备. 138.1粉浆罐的选择 . 138.2预热罐的选择 . 13目录48.3维持罐及后熟罐的选择 . 138.4气液分离器的选择138.5真空冷却器的选择 . 148.6糖化罐的选择 . 148.7喷射液化器的选择 . 148.8酒母糖化罐的选择 . 148.9其它设备的选择 . 158.10蒸煮糖化车间预览表 . 159存在的问题及建议 . 16参考文献附件工艺流程图设备布置图摘要化酶的作用是能使淀粉迅速液化生成低分子的糊精。可催化水解淀粉。之后产出糖化醪。糖化后用泵送去喷淋冷却至发酵温度，送去发酵车间。本实验采用连续蒸煮， 连续蒸煮具有能耗低、 纸浆质量稳定和污染少的优点。并且这几个主要工序分别在几个相应的设备中进行连续操作，实现了生产的连续化。糖化采用混合冷却连续糖化，利用原有糖化设备，将前冷却和糖化两个工序仍放在原有糖化锅中进行，而将后冷却的任务交给新增加的喷淋冷却或套管冷却设备去完成。优点是，瞬间冷却时，淀粉来不及重新形成晶点，仍保持着流动状态，很容 易接受淀粉酶的作用，对提高淀粉糊化醪的质量有益。并且，冷却是在封闭的空间中进行的，空气中杂菌的污染率降低。燃料酒精是一种新能源，其优势在于属于可再生能源。乙醇不仅是优良的燃料，它还是优良的燃油品改善剂。发酵法生成酒精是利用淀粉为原料，经过原料预处理、蒸煮、糖化、发酵、蒸馏、废醪处理等。蒸煮糖化的主要工艺过程，将粉碎好的原料投入粉碎机加入适量a淀粉酶，a淀粉酶作用是即可以有效的杀死原料中带来的杂菌，又可以保护淀粉组织不被破坏,提高原料的利用率。 之后进入连续蒸煮器，形成蒸煮醪。冷却后的蒸煮醪进入糖化锅与糖化剂混合,蒸煮醪进入糖化锅并加入糖化酶,关键词：淀粉；连续蒸煮；双酶糖化；糖化醪引言本次生物工程工厂课程设计以木薯干片为淀粉原材料进行蒸煮糖化，生产工业燃料酒精，设计蒸煮糖化车间。在国计民生中，酒精工业占有很重要的位置。酒精的学名为乙醇，分子式为C2H5OH为醇类。酒精是无色透明的液体，具有刺激性气味和很强的挥发性，极易燃烧生成二氧化碳和水，并放出大 量热。酒精的化学性质活泼，可与水、甘油、醇类等有机溶剂混合，也可与碳水化合物，脂肪酸，某些 金属盐类反应。酒精可以以淀粉、糖类、纤维质为原料，经过糖化、发酵、蒸馏而制成无色透明液体。本次设计以木薯干片为生产原料，经过粉碎、除杂、蒸煮等工序，得到木薯淀粉。木薯淀粉经双酶法连 续蒸煮糖化，再用于发酵工业燃料酒精。本次工厂课程设计选用连续蒸煮的方法。连续蒸煮可以分为罐式连续蒸，管道式连续蒸煮和柱式连续蒸煮三类。连续蒸煮糖化蒸煮过程中有温度较低、节省煤耗、操作容易控制、设备结构简单、制造方便等优点。罐式连续蒸煮的特点是将原有的间歇蒸煮罐串联起来，加上预煮罐，醪液输送往复泵和汽液分离器等组成罐式连续蒸煮设备。因此，本次工厂课程设计选用的是罐式连续蒸煮。随着石油、天然气等不可再生能源的逐年消耗，到21 世纪中期石油资源的供应将会萎缩。以酒精为代表的新型液态能源，因其材料的可再生性，燃烧时无污染排放等优越的性能，将成为燃料代替的首选，应用前景广阔。本次工厂课程设计通过对工艺流程的论证及选择、物料衡算、设备的选型等，最后综合考虑按照符合设计标准的方式设计车间布置及绘图，最终完成车间年产 1.2 万吨工业燃料酒精的目 标。1 车间概况及特点1.1 生产规模确定方案如下：产品品种：蒸煮糖化醪。采用连续蒸煮糖化设备。产品产量：年产 kg （预产 kg ）。产品产期：全年共 300 天。1.2 产品方案以薯干为淀粉原料进行蒸煮糖化。薯干原料中所含的淀粉存在于原料的细胞之中，受到细胞壁的保护，不呈溶解状态， 蒸煮可使植物组织和细胞彻底破裂，淀粉呈溶解状态进行液化，支链淀粉几乎全部溶解，网状组织被彻底破坏，粘稠胶体的淀粉淀粉溶液粘度迅速下降，同时对物料进行灭菌，原料通过蒸煮以后，颗粒状态的淀粉变成了溶解状态的糊精，此时，添加糖化剂把醪液中的淀粉糊精转化为可发酵性糖等物质。具体方案如下：原料经粉碎机后，送入调浆罐中并加入a淀粉酶，调成一定浓度的均匀粉浆， 调浆的调浆粉温度为 50C,应用喷射液化器使粉浆迅速升温至15C,然后进入维持罐保温液化 58 分钟，真空闪急蒸发冷却至 95C后进入液化罐反应约 60 分钟后，进入真空冷却器至温度 63C后送入糖化车间 进行糖化30 分钟。连续蒸煮糖化过程中料液连续流动在不同的设备中完成加料、蒸煮、糖化、冷却等不同工艺操作，整个过程连续化。其糖化时间略偏低，大约 20-30min，糖化效率为 28%-40%用粉浆加热器提高醪液的 蒸煮温度，使蒸煮得到改善，能够提高连续蒸煮设备的生产能力10%-15%因其蒸煮温度较低、节省煤耗、操作容易控制、设备结构简单、制造方便等优点而得到广泛应用。因而采用此方案酒精是可再生的能量来源，在国防工业、医疗卫生、有机合成、食品工业、工农业生产中都有广泛的用途。一年四季对它的需求量都很大，因此一年按国家 300 个工作日计算，其余的工作日休息或者加 班的话，按国家加班工资付给工人工资。2 车间组织蒸煮糖化车间人员配比按照级别不同可分为生产工人、辅助人员、管理人员等，其中：生产工人（包括技术工人）主要负责仪表控制、生产（包括填料、放料、搬运原料等工作）。辅助人员（包括维修和保洁人员）主要负责对各种仪器的检查、维修、消毒以及车间地面的清洁消毒等。（详见表1）表 1 蒸煮糖化车间定员表序号工种名称生产工人管理人员操作班数合计1物料输送21332粉浆预热21333蒸煮后熟21334分离和冷却31345糖化31346预备工21337保洁人员2022合计1663223 工作制度年工作时间：300 天日工作时间：24 小时连续工作人员安排：生产工人和管理人员3 班倒，保洁人员 2 班倒。生产方式：连续生产蒸煮糖化车间工作制度：一、 工厂每位员工要按时上下班，如遇特殊情况请提前通知主管领导，做好安排后即可允许。二、 在厂工作人员必须爱护机器设备， 如发现机器有异常情况立即关闭电源并通知主管及维修人员。三、 每位工作人员必须对该产品的质量负责，经常检查厂内产品的各项指标是否正常。四、 各位员工必须团结互助，在工作期间不准睡觉、干私活、看书或玩手机等。五、 产品的堆放必须做到平整、整齐，对产品必须爱护。六、 不准让非厂、非工作人员在车间内停留，如有事情请与厂长商谈， 另外不准工作人员随意拿厂 里的任何物品，如需用请告知厂长同意后方可。4 成品的主要技术规格及技术标准4.1 产品标准酒精质量标准根据国家标准生产。（详见表2）表 2燃料酒精质量标准（GB678-90）检验项目计量单位优级分析化学乙醇%(V/V) 99.899.799.5密度(20C)g/ml0.789-0.789-0.789-0.7910.7910.791与水混合试验合格蒸发残渣%0.00050.0010.001水份%(v/v)0.20.30.5酸度mmol/100g0.020.040.1碱度（以 OH 计）mmol/100g0.0050.010.03甲醇%0.020.050.2异丙醇羰基化合物（以 CO%0.0030.010.05%0.0030.0030.005计）还原咼锰酸钾物质%0.000250.000250.0006外观清澈透明易碳化物质合格4.2 主要规格工业燃料酒精，1L 每瓶4.3 保质期六个月4.4 卫生标准工业酒精国家标准： GB/T 394.1-20085 生产流程简介5.1 全场总工艺流程示意图5.2 蒸煮糖化车间流程示意图酒精发酵醪6 主要技术6.1 连续蒸煮本次工厂设计采用的连续蒸煮方式为混合冷却连续糖化法。这种工艺方法主要利用原有的糖化罐，先把罐中约占体积三分之二的糖化醪冷却至60 摄氏度左右，然后加入温度为 85-100 摄氏度的蒸煮醪，并通过糖化罐内的冷却装置进行冷却，同时加入糖化剂并搅拌。使其混合均匀，按规定的工艺条件进行连续糖化。其特点是利用原有糖化设备，将前冷却和糖化两个工序仍放在原有糖化锅中进行，而将后冷却的任务交给新增加的喷淋冷却或套管冷却设备去完成。6.2 双酶糖化在原来能源价格比较低廉的情况下，多采用高温蒸煮工艺， 以确保淀粉糊化彻底， 并杀灭原料带来的一切杂菌。双酶法是指在酒精生产过程中，在原料中加人a淀粉酶和糖化酶，对原料进行液化，糖化，然后再发酵的方法。传统的酒精生产中采用高温蒸煮来破坏植物细胞间组织和细胞壁，破坏淀粉分子间的氢键，使淀粉分子链互相分开，成为松散状态，与此同时，每个淀粉分子链上借氢键维系的 螺旋型空间结构也由于温度升高而被破坏，链被拉长，在这种情况下，再加入糖化酶，使糖化酶充分与淀粉分子接触，从而使淀粉水解。7 物料衡算7.1蒸煮糖化车间原料计算(1)生产 1000kg 酒精薯干原料消耗量据基础数据给出薯干原料含淀粉65%，再由预处理车间可知生产 1000kg 酒精淀粉消耗量为 1779.3kg。故 1 吨酒精耗薯干量为：1779.3 65%=2737.4 ( kg)此外，酒母糖化酶用量按 300/g原料)计，且酒母用量为10%，则用酶量为:2737.4 TO% X70% X300 -20000=2.87 ( kg)式中 70%为酒母的糖化液占 70%，其余为稀释水与糖化剂。7.2 生产 1000kg 酒精蒸煮醪量的计算根据生产实践，淀粉原料连续蒸煮的粉料加水比为1:3。故粉浆量为:2737.4 ( 1+3) =10950 (kg)干物质含量=87%的薯干比热容为Co=4.18 ( 1-0.7wo) =1.63 : KJ/ (kg K)粉浆干物质浓度为：=87 - (4 X100) =21.8%蒸煮醪比热容为：q = Wc+ (1.0-w 心=21.8% 0.63+(1.0-21.8%) 4.18=3.62 : KJ / (kg K)式中cw水的比热容KJ / (kg K)为简化计算，假定蒸煮醪的比热容在整个蒸煮过程中维持不变。(2)a淀粉酶消耗量应用酶活力为 2000/的a淀粉酶使淀粉液化，促进糊化，使用量为8 卩/原料，则糖化酶消耗量为:32737.4 1082000-10.95(kg)(3)糖化酶耗量所用糖化酶活力为20000/,使用量为 150 卩/原料，则糖化酶消耗量为:2737.4 10315020000二20.5(kg)(1)经喷射液化器加热后蒸煮醪量为10950+10950 3.44 (105-50)=11846.92748.9-105 4.18式中2748.9为喷射液化器加热蒸汽（0.5MPa）的焓（KJ / kg）（2） 经第二液化维持罐出来的蒸煮醪温度降为102C,量为:11846-9 3-44 (105-102)=11846.92253式中 2253 第二液化维持罐的温度为102C下饱和蒸汽的汽化潜热（3）经闪蒸分离器后的蒸煮醪量为11846.9+11846.9x3.44 102-95 )_11972 52271.式中 2271 95C下饱和蒸汽的汽化潜热（KJ / kg）（4） 经气液分离器后的蒸煮醪量为11972.5-119725 365 (95-83)=11744.42299式中 2299 83C下饱和蒸汽的汽化潜热（KJ / kg ）（5）经真空冷却器后最终蒸煮醪量为:11744.4 -_11744.4 3.65(83-63)=11379.72351式中 2351 真空冷却温度为63C下饱和蒸汽的汽化潜热（KJ / kg）7.3生产 1000kg 酒精糖化醪量的计算设发酵结束后成熟醪量含酒精10% （体积分数），相当于 8.01% （质量分数）。并设蒸馏效率为98%。而且发酵罐酒精捕集器回收酒精洗水和洗罐用水分别为成熟醪量的5%和 1%，则生产 1000kg 95%（体积分数）酒精成品的计算如下：（1）需蒸馏的成熟发酵醪量为1 0 0 09 2. 4 1 %(10051)/ 1 001 2479 (kg)98%8. 01 %(2)相应发酵过程放出二氧化碳总量为：1 000浓41昱話(42(kg)98%46（3） 接种量按 10%十，则酒母醪量为:0：1。沪1216，(kg)（4） 糖化醪量 酒母醪是 70%是糖化醪，其余为糖化剂与稀释水，则糖化醪量为:11846.9-KJ/ kg)124799021 2 1 6. 570%13016(kg)(100 10)/107.4 年产 1.2 万吨酒精厂蒸煮糖化车间总物料衡算(以每小时计算)(1)酒精成品日产酒精量为：12000/300=40(t)实际年产量为：40X300=12000 (t)时产酒精量为：40-24=1.67 (t)(2)薯干原料用量日耗量：2737.4X40=109496 (kg )时耗量：109496-24=4562.33 (kg/h)年耗量：109406X300=32848800 (kg)(3)每小时蒸馏车间冷却热水用量2737.4Xl0-24=4562.33(kg/h)4562.33 -998.1=4.57(m3/h)(4)每小时a-淀粉酶用量10.95X0-24=18.25(kg/h)(5) 每小时粉浆用量2737.4 40X(1+3)=437984(kg)437984-1098-24=16.62 (m3/h)式中 1098 为粉浆液密度(kg/m3)(6)每小时预热罐蒸汽量计算假设粉浆温度为 40C，则Q=cMt =3.6218.25+437984 24) X (50-40)=661286.4(KJ)其蒸汽流量为：661286.4 -975.79=334.69(kg/h)式中 1975.79 为 13Mpa 下水蒸气的汽化热(kJ/kg)(7)每小时经喷射液化器加热后蒸煮醪量18267.59+18267.59 3.X2X115-50)/2748.9-115 4.X8=20163(kg/h)20163/1084=19(m3/h)式中 1084 为蒸煮醪液密度(kg/ m3 ) ;2748.9 为喷射液化器加热蒸汽(0.5MPa)焓(8) 每小时经维持管降温后的蒸煮醪量20163 20163 3.62 ( 115- 102) /2253=19742 ( kg)式中 2253 为液化维持管的温度在102C下饱和蒸汽的汽化潜热(9)每小时经闪蒸气液分离器后的蒸煮醪量19742 19742 3.62 ( 102 95) /227 仁 19521 (kg)式中 2271 为 95C下饱和蒸汽的汽化潜热(10) 每小时气液分离器中蒸煮醪液量19521 19521 3.62 ( 95 83) /2299=19152(kg)式中 2299 为真空冷却温度为 83C下饱和蒸汽的汽化潜热(11) 每小时经真空冷却后的蒸煮醪液的量19152 19152 3.62 ( 83 63) /235 仁 18562(kg/h)18562/1084=17(m3/h)式中 2351 为气液分离器的温度在102C下饱和蒸汽的汽化潜热真空冷却过程产生的二次蒸汽量，按工艺要求，真空冷却前后蒸煮醪的温度分别为t 仁 104.3C和t2=63C。蒸煮醪的比热容 c1 为 3.62KJ / (kg ?K)故真空冷却过程产生的二次蒸汽量为：W 仁 G1c(t1-t2 ) /i-c2t2 =11379.7X3.62X(83-63)/2614.8-3.62X63 =87(kg/h)查表知 63C饱和蒸汽比容为 Vg=6.743 m3 /kg故二次蒸汽的体积为：V=VgW 仁 13245.3( m3/h)水喷射真空泵循环水量设循环水的初温为 t3=34C,终温为 t4=42C则循环水量为： W2=W1( i-t4 cw) / cw( t1-t2 ) =1964.3X(2614.8-42X4.18 ) /4.18X(42-34 )=143283.5(kg/h) 143283.5/1084=143.28(m3/h)(12) 每小时糖化酶用量(2.87+20.5) X4024=39(kg/h)(13) 每小时糖化的醪液量由前述可得：13016X40W076 -24=20(m3/h)式中 1076 为糖化醪液密度(kg/ m3 )(14) 每小时酒母醪的量1216.5 40 吃 4=2027.5 (kg)8 主要设备8.1 粉浆罐的选择由物料衡算可知粉浆罐的生产能力为16.62m3/h,假定粉浆在粉浆罐的逗留时间为30min贝 U: V 有效=Vt =16.62 30/60=9m3则可以选择椭圆形底和盖，公称容积为9 立方米的立式钢制多功能搅拌罐，型号，其筒体内径为2180mm，高为 2445mm.按照工序，装料系数为0.84则所需的罐的个数为：16.62 H0.84 -46=1.03取 1 个8.2 预热罐的选择由物料衡算可知预热罐的生产能力为：（18.25+18249） /1098=16.6m3/h上述计算可知醪液在预热罐中的逗留时间为 1 小时，则所要的预热罐的体积为：V 有效=Vt =16.6X=16.6 m3则可以选择 90折边锥形底椭圆形盖，公称容积为18 立方米的立式钢制搅拌罐，其筒体内径为2500mm，高为 3000mm.按照工序，装料系数为 0.84则所需的罐的个数为：16.64.84 -25=0.89取 1 个8.3 维持罐及后熟罐的选择维持罐的生产能力为19 m3/h ,物料在维持罐中所需要的时间为10min由公式 V2=V1t/N+ / -1 式中 V1蒸煮醪液量（m3/h）t蒸煮时间（h）V2 蒸煮罐的容积（m3）N 蒸煮罐的个数一蒸煮罐的充满系数（约0.5）贝 U 取 3 个蒸煮罐并串联 V2=19X 0.17/2+0.5-1=1.17 m3后熟罐的生产能力为19m3/h,物料在后熟罐中所需要的时间为60min 其型号 F202a贝 U 取 3 个后熟罐并串联 V2=19X 1/3+0.5-1=4m3 478X5600mm8.4 气液分离器的选择由计算可知气液分离器的生产能力为10.8 m3/h ,物料在气液分离器中所需要的时间为30min贝 U: V 有效=Vt = 10.830/60=5.4m3则可选择进出口管径为80,简体尺寸为 600 的 QHF 20 的气液分离器。1500X2500mm按照工序，装料系数为0.84则所需的罐的个数为：10.8/0.84 20=0.7 取 1 个选择酒母醪在糖化罐中的逗留时间为30 分钟8.5 真空冷却器的选择真空冷却器的几何尺寸是根据二次蒸汽以小于由公式D =WVg式中 D 真空冷却器直径（m）:3600 ，vW蒸煮醪所产生的二次蒸汽（Kg/h）Vg冷却的二次蒸汽比体积（m3/Kg）v二次蒸汽上升的速度（m/s）, 般取 0.8m/s因此D =87笃734=1.2（ 口）一般真空冷却器的径高比为1:23600沁兰沁0.8则其高为 2.4m兀2V DH=3.14/4*22K4=10（m3）4综上所述，取 1 个，选择型号为 E 1403 的真空冷却器8.6 糖化罐的选择由物料衡算可知糖化罐的生产能力为20.5 m3/h,醪液在糖化罐的逗留时间为 30min贝 U: V 有效=Vt =20.5 *30/60=10.3m3则可以选择椭圆形底平盖，2 组搅拌器，转速为 90r/min,公称容积为 20 的立式钢制搅拌罐，其筒体内径为 2000mm 高为 2700mm.按照工序，装料系数为0.84则所需的罐的个数为：10.3/0.84 20=0.6 取 1 个 8.78.7 喷射液化器的选择由物料衡算可知喷射液化器的生产能力为19 m3/h，在其中逗留的时间约为20min贝 U: V 有效=Vt =19 X20/60=6m3所以选择，每小时处理量 15m3 的型号为 HYW-B-6 喷射液化器，直径为 690mm 高度为 2100mm6 弋.8445=0.6 选择 1 个8.8 酒母糖化罐的选择由物料衡算可知喷射液化器的生产能力为2027.5 kg1.0m/s 的速度来确定的即每小时 20m3/h选择酒母醪在糖化罐中的逗留时间为30 分钟则：V 有效=Vt =20X30/60=10m3 ,容积为 15m3的立式钢制糖化罐， 其筒体内径为 1900X2800mm ,8.9 其它设备的选择车间蒸汽来源于工业锅炉，其型号为KZF4 13W,其它设备的选择满足物料衡算的8.10 蒸煮糖化车间预览表序号设备名称台数规格与型号材料备注R-201粉浆罐1V = 9m3/2180X445mm.A3 钢专业设备F-202预热罐1V=18m3/2500X3000mmA3 钢专业设备F-203喷射液化器1V=20m3/690X2100mm.HYW-B-6A3 钢专业设备F-211a-c 维持罐3V = 1.17m3/478X5600mm.A3 钢专业设备R-212气液分离器1V = 10.8m3/1500X2500mm.QHF20A3 钢专业设备F-213a-b后熟罐2V = 4m3/1600X5000mm.A3 钢专业设备H-214真空冷却器1V =10m3/2420X4840mm.E1403A3 钢专业设备F-204糖化罐1V = 20m3/2000X2700mmA3 钢专业设备F-205酒母糖化罐1V=15m3/1900X2800mm.A3 钢专业设备9 存在的问题及建议目前，为了简化生产工艺， 便于工业化生产，世界范围内普遍采用添加淀粉酶和糖化酶即所谓的双酶法生产工艺。但此工艺存在缺点：生产周期长，过滤困难。罐式连续蒸煮设备是现代较为常用的， 但是仍然存在着缺点。 连续蒸煮的缺点：(1)生产的灵活性和 可靠性不如间歇蒸煮；(2)在使用细碎的木片时，对生产的影响，连续蒸煮大于间歇蒸煮；(3)松节油回收 率较低。间歇：附属设备较多，构造复杂制造要求高。为此，可采用本工艺未曾提到的双液流糖化工艺。其实质是将蒸煮醪分成相同容量的两部分，一部分配液用的糖化剂量是总量的2/3，另一部分则是 1/3。前一部分糖化醪送往发酵槽组的第一只发酵罐(首罐)，后一部分糖化醪则送往第二只发酵罐。参考文献1 郑裕国生物加工过程与设备M.北京：化学工业出版社.2004.3: 260-2702 朱有庭.化工设备设计手册M.北京：化学工业出版社.2004.8: 35-553 吴思方.发酵工厂工艺设计概论M.北京：中国轻工业出版社2007.3 : 61-664 李艳.发酵工业概论M.北京：中国轻工业出版社 .2006.3: 300-3105 段开红.生物工程设备M.北京：科学出版社.2008: 26-30陈洪章.生物过程工程与设备M.北京：化学工业出版社.2003.12 : 72-757 贺小贤.生物工艺原理M.北京：化学工业出版社.2003.3: 103-1108 陈志平.过程设备设计与选型基础M.杭州：浙江大学出版社.2005.9 : 75-809 陈志平.搅拌与混合设备设计选用手册M.北京：化学工业出版社.2004.4: 272-27510 章克昌.酒精与蒸馏酒工艺学M.北京：中国轻工业出版社.2007.1