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织造学第一章络筒第一节 筒子卷绕成形分析在纺织生产中，为适应不同的后道加工目的与要求，筒子的卷绕形式有很多。从筒子的卷装形状来分，主要有圆柱形筒子、圆锥形筒子和其它形状筒子（如双锥端圆柱形筒子）三个大类。从筒子上纱线相互之间的交叉角来分，有平行卷绕筒子和交叉卷绕筒子两种。从筒管边盘来分，又有无边筒子和有边筒子。卷绕在筒子上的先后两层纱圈如相互之间交叉角很小，则称为平行卷绕，平行卷绕一般在有边筒管上进行。当纱线倾斜地卷绕在筒子上，相邻两圈之间有较大距离，上下层纱圈构成较大的交叉角时，称为交叉卷绕，交叉卷绕可以在无边筒管上进行。圆柱形平行卷绕的有边筒子在生产实际中出现较早，它具有稳定性好、卷绕密度大的特点，但它的径向退绕方式使其应用范围日趋减小。交叉卷绕的圆柱形或圆锥形筒子具有很多优点，在很大程度上能满足各种后道加工工序的要求，因此应用十分广泛。合成纤维长丝的卷装通常采用圆柱形和双锥端圆柱形筒子。一、 筒子卷绕机构筒子卷绕机构分为摩擦传动卷绕机构和锭轴传动卷绕机构。他们的结构原理如图1-2示，详见本书所附光盘。 （a）摩擦传动卷绕机构 （b）锭轴传动卷绕机构 1、2、3、4、5齿轮 1筒子 2槽筒 3交流变频电动机图1-2 筒子卷绕机构短纤维纱线络筒一般采用摩擦传动卷绕机构。该机构中，由变频电动机以单锭方式传动的槽筒是筒子回转的原动部件。槽筒以胶木、合金制成，表面铸有几圈螺线形沟槽。金属槽筒表面高强耐磨，不易碰伤并有利于摩擦静电的逸散。安装在筒锭握臂上的筒子紧压在槽筒上，依靠槽筒的摩擦作用绕自身的轴线回转，卷绕纱线；槽筒表面的沟槽作为导纱器引导纱线作往复的导纱运动，使纱线均匀地络卷到筒子表面，沟槽的中心线形状决定了导纱运动的规律，直接影响到筒子形式和成形质量。变频电动机的转速由电脑程序控制，达到筒子卷绕防叠和减少络筒毛羽等目的。纱线断头时，筒锭握臂自动抬起，使筒子尽快脱离槽筒表面，以免纱线过渡磨伤。部分摩擦传动卷绕机构中，滚筒作为原动部件通过摩擦使筒子回转，由专门的导纱器进行导纱，常用于长丝的络筒卷绕。锭轴传动卷绕机构中筒子的回转靠锭轴带动，导纱器的往复导纱运动可以与锭轴联动，也可单独传动。锭轴转动和导纱器往复导纱运动之间的传动比i决定了筒子每层卷绕的纱圈圈数。当导纱器的往复运动与锭轴回转联动时，传动比是一个固定值；导纱器单独传动时，传动比可变。络筒精密卷绕使用滚筒摩擦传动卷绕机构和锭轴传动卷绕机构，滚筒（或锭轴）转动和导纱器往复导纱运动之间的传动比经过精确的计算和设计，控制纱线在筒子上的卷绕位置，从而满足筒子良好的卷装成形和卷绕密度均匀的要求。二、筒子形式及其卷绕原理卷绕机构把纱线以螺旋线形式一层一层有规律地紧绕在筒管表面，形成圆柱形筒子、圆锥形筒子或其他形状的筒子。纱线卷绕到筒子表面某点时，纱线的切线方向与筒子表面该点圆周速度方向所夹的锐角为螺旋线升角，通常称为卷绕角。来回两根纱线之间的夹角称为交叉角，数值上等于来回两个卷绕角之和。卷绕角是筒子卷绕的一个重要特征参数，也是卷绕机构的设计依据之一。纱线络卷到筒子表面某点时的络筒速度v，可以看作这一瞬时筒子表面该点圆周速度v1和纱线沿筒子母线方向移动速度即导纱速度v2的矢量和，数值上 （1-1） （1-2）筒子上每层纱线卷绕的圈数可用下式确定 （1-3）式中：nk筒子卷绕转速（r/min）； m导纱器单位时间内单向导纱次数（次/min）。1圆柱形筒子圆柱形筒子主要有平行卷绕的有边筒子、交叉卷绕的圆柱形筒子和扁平筒子等，见图1-3示。平行卷绕圆柱形有边筒子一般采用锭轴传动的卷绕方式。由于两根相邻纱圈之间的平均距离为纱线直径，因此卷绕密度大。筒管两端的边盘保证了良好的纱圈稳定性，因而在丝织、麻织、绢织以及制线工业中有较多应用。纱线退绕一般采用轴向退绕方式，因边盘的存在，亦常采取径向退绕方式，但都不适宜于纱线的高速退解。在交叉卷绕的圆柱形筒子内部，纱线之间相互交叉所形成的空隙较大，因此卷装容量大约是同体积平行卷绕圆柱形筒子的65左右。由于交叉卷绕，筒子的结构比较稳定，筒子无边盘，适应纱线轴向退绕，所以广泛用于短纤纱和合纤长丝的卷装。交叉卷绕的圆柱形筒子有摩擦传动和锭轴传动两种卷绕方式。精密卷绕而成的交叉卷绕的圆柱形筒子内，纱线卷绕密度比较均匀，用于染色的松式筒子便是一例。扁平筒子的外形特点是筒子直径远比筒子高度为大扁平筒子一般用于倍捻机上并捻加工及无梭引纬，也广泛用作合纤长丝的卷装。圆柱形筒子卷绕时，通常采用等速导纱的导纱器运动规律，除筒子两端的纱线折回区域外，导纱速度V2为常数。在卷绕同一层纱线过程中V1为常数，于是除折回区域外，同一纱层纱线卷绕角恒定不变。将圆柱形筒子的一层纱线展开如图1-4所示，展开线为直线。由图可知：图1-4 卷绕螺旋线圈 式中：dk筒子卷绕直径；N k筒子卷绕转速；h轴向螺距；螺旋线升角；hn法向螺距。采用槽筒摩擦传动的卷绕机构，能保证整个筒子卷绕过程中v1始终不变，于是为常数，称等卷绕角卷绕（或等升角卷绕）。这时法向螺距hn和轴向螺距h分别与卷绕直径dk成正比，但hn：h之值不变，随筒子卷绕直径增加，筒子卷绕转速nk不断减小，而导纱器单位时间内单向导纱次数m恒定不变，因此每层纱线卷绕圈数不断减小。采用筒子轴心直接传动的锭轴传动卷绕机构，能保证v2与nk之间的比值不变，从而h值不变，称为轴向等螺距卷绕。在这种卷绕方式中，随着卷绕直径增大每层纱线卷绕圈数不变，而纱线卷绕角逐渐减小。生产中，对这种卷绕方式所形成的筒子提出了最大卷绕直径的规定，通常规定筒子直径不大于筒管直径的三倍。如果筒子卷绕直径过大，其外层纱圈的卷绕角会过小，在筒子两端容易产生脱圈疵点，而且筒子内外层纱线卷绕角差异将导致内外层卷绕密度不匀，对于无梭织机上纬纱退绕以及筒子染色不利。在进行滚筒摩擦传动和锭轴传动的精密卷绕时，为满足所形成的圆柱形筒子内外层卷绕密度均匀的要求，可采用有级精密卷绕。数字式卷绕时，滚筒（或锭轴）转动和导纱器往复导纱运动之间的传动比i，即值作有级变化，如图1-5示。例如，在织厂用作纬纱时，十万纬断纬率表明有级精密卷绕进一步提高了筒子的退绕性能，十万纬断纬率：一般络筒1.8次；精密络筒1.4次；有级精密络筒1.0次。2圆锥形筒子 圆锥形筒子的轴向退绕方式十分有利于纱线高速退解，因此在棉、毛、麻、粘胶以及化纤混纺纱的生产中广泛使用。圆锥形筒子主要有普通圆锥形筒子和变锥形筒子两种，如图116所示。普通圆锥形筒子在卷绕过程中筒子大、小端处纱层沿径向等厚度增长，筒子锥体的母线与筒管锥体的母线相互平行，筒子大、小端的卷绕密度比较均匀。筒子锥顶角之半通常有330、420、557、6（1332MD卷绕）几种。精密卷绕而成的普通圆锥形松式筒子，由于卷绕密度小（约0.30.4g/cm3）且均匀，被用于染色或其它湿加工。420的普通圆锥形筒子特别适合在倍捻机上加工。变锥形筒子的卷绕过程中，筒子大、小端处纱层沿轴向非等厚度增长，各层纱线所处圆锥体的锥顶重合于一点，即筒管锥体的锥项（筒管锥顶角之半为557，制成筒子的锥顶角之半为11，见图1-7），这通过卷绕时筒子大端的卷绕密度大于小端来实现。变锥形筒子的纱线退绕时，在O点设置导纱器，它的纱线退解条件优于前述的普通圆锥形筒子，通常用于高速整经和针织生产。在摩擦传动络卷圆锥形筒子时，一般采用槽筒（或滚筒）通过摩擦传动使筒子回转，槽筒沟槽或专门的导纱器引导纱线作导纱运动。由于筒子两端的直径大小不同，因此筒子上只有一点的速度等于槽筒表面线速度，这个点称为传动点。其余各点在卷绕过程中均与槽筒表面产生滑移。如图17所示，在传动点B的右边，各点的圆周速度大于槽筒表面线速度，并受到槽筒对它的阻动摩擦力矩作用；在B点左边，情况正好相反，受到驱动摩擦力矩作用。B点与槽筒表面作纯滚动，B点到筒子轴心线的距离称为传动半径，筒子与槽筒（或滚筒）的传动比如下：式中：R槽筒（或滚筒）的半径。忽略筒子绕轴心线转动的摩擦阻力矩及纱线张力产生的阻力矩，根据筒子所受外力矩平衡，即筒子上B点左右两边摩擦力矩方向相反、大小相等的原理，可以导出传动半径。设图中CDl，EFl+dl，DFds，则式中：圆锥形筒子锥顶角之半。假设筒子的重量均匀地压在槽筒上，则微元长度ds上的摩擦力为式中：q单位长度上的压力；f纱线对槽筒的摩擦系数。摩擦力对筒子轴心线的力矩为于是B点左右两边的摩擦力矩数值上分别为左边：右边：式中：R1筒子小端半径；R2筒子大端半径。由于筒子所受外力矩平衡，即M1M2，于是 （1-4）在卷绕过程中，筒子两端半径不断地发生变化，因此筒子的传动半径也在不断地改变着。传动半径的位置，即传动点B的位置，可根据图10-8中所表示的几何关系确定式中：X筒子小端到传动点B的距离。进一步分析可知，传动半径总是大于筒子的平均半径，并且随着筒子直径的增大，传动点B逐渐向筒子的平均半径方向移动，筒子的大、小端圆周速度相互接近。在摩擦传动条件下，随着筒子卷绕直径增加，筒子转速逐渐减小，于是每层绕纱圈数m逐渐减小，而螺旋线的平均螺距hp逐渐增加，即式中：h0筒子母线长度。由于传动点B靠近筒子大端一侧，于是筒子小端与槽筒之间存在较大的表面线速度差异，卷绕在筒子小端处的纱线与槽筒的摩擦比较严重，当络卷细特纱时，易在筒子小端产生纱线起毛、断头。将槽筒设计成略具锥度的圆锥体，如Schlafhorst GKW自动络筒机320的圆锥形槽筒，小端纱线磨损情况可望改观。另外，减小圆锥形筒子的锥度，亦是减少小端纱线磨损的一个措施，将锥顶角之半从915改为557，能使筒子小端与槽筒之间的摩擦滑溜率从57%减小到16%。为减少空筒卷绕时小端纱线过度的擦伤（空筒时B点距小端最远），采取让筒子与槽筒表面脱离的措施，待筒子卷绕到一定纱层厚度之后，方始接触。以锭轴传动的卷绕机构络卷圆锥形筒子时，锭轴直接传动筒子，导纱器引导纱线进行导纱运动，纱线所受磨损较小，利于长丝的络筒卷绕。3其它形状的筒子 纺织生产中还应用许多其它形状的筒子，如双锥端圆柱形筒子、三圆锥筒子、木芯线团等，见图1-8所示。（a） （b） （c） （d）图1-8 其它形状的筒子双锥端圆柱形筒子采用精密卷绕方式，能形成交叉卷绕和平行卷绕两种卷绕形式。卷绕中，导纱器作变幅导纱运动，随筒子直径增大，导纱器动程逐渐减小，在筒子两端形成圆锥体，圆锥体的锥项角为140150。筒子中部与筒管一样，呈圆柱形。由于变幅导纱的原因，不仅筒子结构比较稳定，而且筒子两端纱线折回点的分布较均匀，筒子两端与中部的卷绕密度比较一致。平行卷绕的双锥端圆柱形筒子，由于筒子结构稳定、卷绕密度高且均匀，因此被广泛用作合纤长丝的筒子卷装，筒子重量可达5kg。三圆锥筒子又称菠萝筒子，它不仅卷装结构稳定，而且卷装容量大，每只筒子质量可达510kg，因此用于合纤长丝的卷绕。精密卷绕而成的筒子两端形成锥体，纱线不易松塌。筒子中部呈锥体，有利于纱线的退绕，锥体的锥顶角之半为330。木芯线团为缝纫线的一种卷装形式，纱线以紧密卷绕的方式卷绕到木制筒管上，卷绕直径为60mm，卷绕高度为80mm。三、筒子卷绕密度卷绕密度是指筒子单位体积中纱线的重量，其计量单位是g/cm3。影响筒子卷绕密度的因素有：筒子卷绕形式、络筒张力、纱圈卷绕角、纱线种类与特数、纱线表面光洁程度、纱线自身密度及筒子对滚筒的压力等。根据卷绕密度，交叉卷绕可分为紧密卷绕和非紧密卷绕两种，所形成的筒子分别为紧卷筒子和网眼筒子。本节将重点分析一下在非紧密卷绕和紧密卷绕条件下，纱圈卷绕角与筒子卷绕密度的关系。在非紧密卷绕条件下，假设圆锥形筒子卷绕过程中大小端等厚度增加，如图1-9所示。 图1-9 等厚度增加的圆锥形筒子导纱器作n次单程导纱后，形成厚度为的一层均匀厚度纱层。以两个垂直筒子轴心线的平面P1及P2将纱层截出一小段，截出的部分可以近似为高度等于，底的外径等于d1、内径等于d1-2的一个中空圆柱体。中空圆柱体内单根纱线长度式中：卷绕角。这些纱线的总重量式中：Tt纱线线密度。中空圆柱体体积近似于是卷绕密度在同一纱层的另一区段上，同理可得纱线卷绕密度因此，同一纱层不同区段上纱线卷绕密度之比为（1-5）对于圆柱形筒子，同一纱层的卷绕直径相同，于是（1-6）由式（1-5）、式（1-6）可知，等厚度卷绕的圆锥形筒子同一纱层上，不同区段的纱线卷绕密度反比于卷绕直径和卷绕角正弦值的乘积；圆柱形筒子则反比于卷绕角正弦值。这说明，为保证圆锥形筒子大小端卷绕密度均匀一致，同一纱层大端的纱线卷绕角应小于小端；圆柱形筒子同一纱层的纱线卷绕角则应恒定不变。在圆锥形筒子和圆柱形筒子两端纱线折回区域内，纱线卷绕角由正常值急剧减小到零，因而折回区的卷绕密度及手感硬度远较筒子中部为大。通常，卷绕（交叉）角的范围为3055。用于高压染色的松式筒子可以采用55左右的卷绕（交叉）角，这时纱线之间交叉所产生的孔隙较大，卷绕密度小；用于整经和无梭织造的筒子卷绕密度较大，采用30左右的卷绕（交叉）角。卷绕角（交叉）从30变为55，则筒子的卷绕密度约减少20%25%。在紧密卷绕条件下，筒子中的纱线排列如图1-10所示，纱线之间几乎没有空隙。筒子卷绕密度受纱线密度、纱线挤压程度影响，而与卷绕角无关。 在络筒过程中，筒子与槽筒之间的压力以及络筒张力对筒子卷绕密度有很大影响。随着筒子卷绕直径的增加，筒子自重增加，筒子与槽筒之间的压力也逐渐增加，影响了筒子内外纱层的压缩均匀性，于是内外纱层的卷绕密度产生差异。为此，自动络筒机上采用了图1-11 所示的气压式筒子重量平衡装置，使筒子与槽筒之间的压力保持恒定，避免了由于筒子自重增加而使筒子受的压力增长所引起的卷绕密度显著变化，从而达到筒子内外纱层卷绕密度均匀稳定。四、筒子卷绕稳定性绕在圆柱面上的螺旋线是曲面上的最短线，它不会因纱线张力而移动，即处于稳定的平衡状态。但是，绕在圆锥面上的螺旋线却不是短程线，因为把圆锥面展开为平面后，锥面上的螺旋线并不是这展开面上的直线。再有，圆柱面上绕的螺旋线虽然是短程线，但是在两端动程折回时的纱线曲线仍然不是短程线。那么当所绕纱线不是短程线时，绕在曲面上的纱线在张力作用下显然有拉成最短线的趋势。那么它在纱层表面上就有走向最短线即短程线的趋势，即发生纱线在筒子表面的滑动。但是，另一方面纱线张力也使纱线对曲面造成法向压力，于是纱层面上纱与纱之间的摩擦阻力就阻止了纱线滑动的趋势。张力越大时，一方面固然是滑动的趋势越大，但另一方面法向压力也越大，摩擦阻力也越大。因此，在一定条件下，虽非短程线也是可以取得外力平衡、位置稳定的。在纱层面上，纱与纱之间的实际接触与摩擦力的大小是一个复杂问题。研究任意卷绕曲面上，任意形状微元纱段的外力平衡、位置稳定条件，如图1-12所示。为纱段的密切平面，n是纱段的主法线，平面过曲面在M点的法线N并与纱段相切，为曲面在M点的切平面。图1-12 任意卷绕面上的微元纱段在纱线等张力状态下，微元纱段的位置稳定条件是（1-7）式中：纱段的主法线n与卷绕曲面法线N之间所夹锐角；纱段的测地曲率（纱段在平面上投影之曲率）；纱段的法曲率（纱段在平面上投影之曲率）；f 纱线的摩擦因素。式（1-7）适用于各种筒子的纱圈位置稳定性分析，它表明：纱圈的位置稳定与否，除和纱线的摩擦因素f有关外，还与纱圈的形状（f、d）有关，即在一定的筒管锥角条件下，与络筒圆周速度、络筒的导纱速度及其变化率有关，亦即与槽筒表面的沟槽圈数及沟槽中心线形状有关。圆柱形筒子在端点折回处的纱线位置稳定条件则是式（1-7）的一个特例，这时f等于筒子半径。络筒过程中，由导纱器（或槽筒沟槽）引导，纱线按精确设计的规律卷绕到筒子表面，形成预定的、合理的纱圈初始形状。纱圈卷到筒子表面后必须立即转入稳定状态，并保持这预定的初始形态，以便最后制成卷绕均匀、成形良好的筒子。筒子卷绕稳定性正是研究纱圈卷到筒子表面后是否能立即转入稳定状态的问题，研究纱圈初始形状的合理性问题。因此，为获得良好的络筒纱圈稳定性，特别是圆锥形筒子和圆柱形筒子两端折回区的纱圈位置稳定性，必须针对纤维材料及纱线表面特性进行合理的槽筒沟槽设计。卷绕到筒子表面符合位置稳定条件的纱圈（特别是处于临界状态下的纱圈）在静态条件下是稳定的，但在运输和后道加工过程中稍受振动或其它偶然的外力作用，仍有可能离开原始位置发生滑移，滑移运动的结果使纱线张力降低、卷装松弛，引起乱纱和坏筒等疵品。五、自由纱段对筒子卷绕成形的影响筒子与槽筒摩擦传动副剖面如图1-13所示。槽筒1通过摩擦带动筒子2回转，摩擦传动点为A，纱线卷绕到筒子上的卷绕点为M，沟槽侧壁引导纱线的导纱点为N。从图中看出：由于槽筒沟槽的存在，M、A、N三点是互不重合的。位于导纱点N与卷绕点M之间的那段纱线处于自由状态，被称为自由纱段。其它传动形式的卷绕机构上，只要导纱点和卷绕点不重合，都会存在自由纱段。自由纱段对筒子成形具有重大影响。图1-14中N1、N2表示络筒过程中不同的导纱点位置，而M1、M2 表示不同的卷绕点位置，图中M1N1、M2Nn即为自由纱段，在一个导纱往复间它是个变量。1自由纱段对筒子两端成形的影响如图1-15所示，导纱器在N1和Nn点之间作往复运动，其全程为L。当导纱器到达左端N1时，纱线正好绕到筒子表面上的M1点，该点距筒子边缘为a。当导纱器向右移动到达N2点时，纱线将在卷绕角逐渐减小的情况下继续向左方的筒子表面上绕去。当导纱器到达N2点时，纱线刚好绕上筒子左方的边缘，在这一点卷绕角等于零。导纱器继续向右运动到达N4点时，纱线就向右绕上筒子，其卷绕角逐渐增大。在筒子右方边缘绕纱情况和左边一样。由于自由纱段的存在，引起导纱动程L和筒子高度h0之间的差异（图1-14中b与b之和），并使筒子上邻近两端处的一定区域（折回区）中纱线的卷绕角小于正常的卷绕角，从而使筒子两端卷绕密度增加，严重时可导致凸边和塌边等疵病。以下就这一影响进行分析。图1-14的下部是圆柱形筒子两端折回区纱圈的展开图形。OX轴代表通过M1点的筒子母线，即卷绕点的轨迹，M1为导纱器在左侧边缘位置N1时,纱圈在筒子表面上的卷绕点。OY轴代表通过N1点并垂直于OX轴的直线。设导纱器作匀速导纱运动，并且在移动到两端时瞬时变换运动方向，则纱圈在两端展开曲线上任意一点的坐标为式中： V1 筒子圆周速度；V3 导纱器的导纱速度；C 自由纱段MN在Y轴上的投影长度。根据上式，考虑到，则有dX/dY + Px= Q其中： P = 1/C上述微分方程的通解为式中：e自然对数； K积分常数。根据初始条件Y=0时，X=，于是得到纱圈在筒子两端的展开曲线方程：X圆柱形筒子两端的情况一致，故bb。上式中X的最小值即为筒子高度小于导纱器动程的差值之半b（或b）b= b=Xmin =0.693CV3/ V1通过类似的分析，对于圆锥形筒子可以得到上述同样的结果。但由于圆柱形筒子大端和小端的C、V3、V1都不等，因此b不等于b。对部分络筒机的研究结果表明：随着圆锥形筒子卷绕厚度的增加，C值和V1值不断变化。在筒子大端，C值和V1值的变化使b值逐渐增加，即卷绕高度（又称筒子斜高）逐渐减小，这有利于后来绕上的纱圈的稳定性，获得成形较好的筒子，不致在大端产生纱圈崩塌和攀丝现象，筒子在整经退绕时比较顺利。至于筒子小端，则在卷绕厚度增加时b值无显著变化。2自由纱段对筒子中部成形的影响自由纱段对筒子中部成形亦存在一定影响，现以槽筒式络筒机为例作定性分析。为防止纱圈重叠，有些槽筒沟槽中心曲线被设计成左右扭曲的形状，这可看成导纱器往复运动速度3时而很大，时而很小，它的一阶导数a3作幅值很大的正负交变。如果自由纱段长度为零，则纱线沿筒子母线方向的导纱速度2等于导纱器运动速度3，从而对应的纱线卷绕角时而很大，时而很小，引起筒子卷绕密度不匀，过大的卷绕角以及卷绕角变化率还会严重影响纱线卷绕时的纱圈稳定性。由于自由纱段实际上存在，使得2不等于3，2跟随3作变化，但响应很慢，远远跟不上3的变化速率，因此2以及的极大值和变化率都不大，上述弊病不可能产生。同时，自由纱段的作用（2不等于3）使得纱圈的卷绕轨迹与左右扭曲的槽筒沟槽不相吻合，当轻微纱圈重叠发生之后，重叠纱圈不可能嵌入槽筒沟槽，于是进一步的严重重叠可以避免，起到防叠作用。这说明自由纱段对筒子中部成形有积极意义。在滚筒摩擦传动及锭轴传动的络筒机上，为使导纱运动规律准确地符合导纱器运动规律，保证筒子精确成形，应让自由纱段始终保持最小的、不变的长度。六、卷装中纱线张力对筒子卷绕成形的影响纱线在筒子卷装中具有一定的卷绕张力，筒子外层纱线的张力引起它对内层纱线的向心压力作用。设微元纱层对筒子中心张角为、卷绕半径为R、厚度为dR，如图1-15所示。纱层中每根纱段的卷绕张力为T（R）。当纱线卷绕角均为时，每根纱段所产生的向心压力数值外层纱线的向心压力使内层纱线产生压缩变形，压缩的结果使内层纱线卷绕密度增大，纱线张力减弱，甚至松弛，越往内层这种压缩现象越明显。在接近筒管的少量纱层里，尽管纱线受到最大的向心压力作用，但由于筒管的支撑，其长度方向不可能收缩，仍维持较大的卷绕张力。所以，在筒子内部，介于筒子外层和最里层之间形成了一个弱张力区域。当纱线弹性不好或络筒张力过大时，弱张力区域内部分纱线有可能失去张力而松弛、起皱，影响筒子成形质量。在一些高速自动络筒机上，采用了随卷绕半径增加，络筒张力或络筒加压压力渐减装置，起到均匀内外纱层卷绕密度的作用，并能防止内层纱线松弛、起皱、筒子胀边、菊花筒子等疵点，改善了筒子的外观及成形。七、筒子卷绕的重叠和防叠在摩擦传动的络筒过程中，筒子直径逐渐增大，筒子转速逐渐降低。当筒子卷绕到某些特定的卷绕直径时，在一个或几个导纱往复周期中，筒子恰好转过整数转，筒子两层纱圈数2m或2n层纱圈数2nm为整数。这时，在筒子大端和小端端面上某些纱圈折回点相互重合，纱圈卷绕轨迹相互重合。在一段较长时间内，由于筒子直径增加很慢，m几乎不变，筒子上络卷的纱圈会前后重叠，筒子表面产生菱形的重叠纱条。筒子上凹凸不平的重叠条带使筒子与滚筒接触不良，凸起部分的纱线受到过度摩擦损伤，造成后加工工序纱线断头，纱身起毛。重叠的纱条会引起筒子卷绕密度不匀，筒子卷绕容量减小。重叠筒子的纱线退绕时，由于纱线相互嵌入或紧密堆叠，以致退绕阻力增加，还会产生脱圈和乱纱。如系卷绕用于染色的松软网眼筒子，重叠过于严重将会妨碍染液渗透，以致染色不匀。对于需要进行化学后处理或水洗加工的筒子，情况也是这样。对于锭轴传动的络筒机来说，当筒子转速与导纱器往复运动频率之比为某些数值时，也会产生一个或几个导纱往复周期中筒子恰好转过整数转的现象，从而造成纱圈重叠。为防止重叠的产生，在各种络筒机上采取一种或几种措施，以期达到防叠的目的。（一）用槽筒摩擦传动筒子时采取的防叠措施1周期性地改变槽筒的转速。筒子由槽筒摩擦传动，当槽筒的转速作周期性变化时，筒子转速也相应地发生变化。由于筒子具有惯性，因此二者的转速变化不同步，相互之间产生滑移，当筒子直径达到重叠的条件时，因为滑移的缘故，重叠条件破坏，从而避免了重叠的继续发生。电子式无触点的可控硅防叠装置就是周期地对拖动槽筒的电动机断电来实现这一防叠原理的。以变频交流电动机传动单锭槽筒的络筒机上，采用变频的方法使变频调速交流电动机的转速发生变化，从而使槽筒和筒子之间产生滑移，起到筒子防叠作用。通过计算机控制频率变化的周期和频率变化幅度，可以改变防叠作用强度，既达到良好的防叠效果，又不因过度滑移而损伤纱线的原有质量。2使筒子握臂架作周期性的轴向移动或摆动，也可以造成筒子与槽筒的滑移，使重叠条件破坏，从而避免重叠的产生。槽筒与筒子之间的滑溜摩擦一方面可以防止纱圈重叠，另一方面也会增加纱线毛羽。由于纱圈重叠只可能在2m或2nm为整数时发生，也就是只可能在筒子络卷到某些特定的直径时发生。因此，由计算机控制适时地采用上述两条措施，既能达到防叠效果，又可避免不必要的纱线磨损，减少磨损引起的纱线毛羽。3利用槽筒本身的特殊结构来防叠。曾被应用于实际生产中的这类措施有以下几种：使沟槽中心线左右扭曲。利用自由纱段的作用，让纱圈的卷绕轨迹与左右扭曲的槽筒沟槽不相吻合，当筒子表面形成轻度的重叠纱条时，纱条与槽筒沟槽的啮合现象不可能发生，于是进一步的严重重叠得以避免。自槽筒中央引导纱线向两端的沟槽为离槽，相反引导纱线返回中央的沟槽为回槽。将回槽设计为虚纹或断纹（一般断在与离槽的交叉口处），当纱圈开始轻微重叠时，由于虚纹和断纹的作用抬起筒子，立即引起传动半径的变化，从而改变筒子的转速，使进一步的重叠过程不致持续很久。改设直角槽口。改普通对称的V形槽口为直角槽口也能防止重叠条带陷入沟槽。直角槽口必须对称安排，才能起抗啮合的作用。综合运用以上方法设计制造出来的槽筒称为防叠槽筒，在生产实践中已被证明具有一定防叠作用。（二）筒子由滚筒摩擦传动、导纱器独立运动时采取的防叠措施滚筒摩擦传动、导纱器独立运动的络筒机上，筒子纱圈重叠原理和前述槽筒式络筒机完全一致。所不同的是它通过导纱器往复运动频率按一定规律变化，即变频导纱来实现防叠目的。由于导纱器往复运动频率不断变化，于是任意几个相邻纱层的每层纱圈数m不可能相等。当某一纱层卷绕符合重叠条件（2m为整数），引起纱圈重叠时，相邻纱层的卷绕必不符合这一条件，于是刚发生的重叠现象被立即停止，起到防叠作用。（三）筒子由锭轴直接传动时采取的防叠措施为减少纱线的摩擦损伤，长丝卷绕使用锭轴传动的络筒方式。导丝器往复导丝一次，筒子转数为筒子两层卷绕纱圈数2m，亦即该机构的卷绕比i式中：nk筒管转速；fH导丝器往复频率。i的小数部分a确定了筒子大端和小端端面上某些纱圈折回点相互重合的可能性，因此卷绕的防叠效果取决于a的正确选择，a被称为防叠小数。第二节 络筒张力络筒过程中必须控制纱线的张力，使张力均匀、适度。络筒张力是络筒过程中纱线卷绕到筒子之前的张力。络筒张力适度，能使络成的筒子成形良好，具有一定卷绕密度而不损伤纱线的物理机械性能。如张力过大，将使纱线弹性损失，织造断头增加；张力过小，则引起筒子成形不良，造成筒子疵点。在一定的络筒张力作用下，纱线的弱节发生断裂，可为后工序消除隐患，以提高后工序的生产效率。适度的张力要根据所加工织物的要求和原纱的性能来定，一般可在下列范围中选定：棉纱：张力不超过其断裂强度的1520；毛纱：张力不超过其断裂强度的20；麻纱：张力不超过其断裂强度的1015；天然丝的张力可以参考下列经验数据：桑蚕丝： 2.644.4CN/tex涤纶长丝：0.881.0 CN/tex络筒张力均匀，意味着在络筒过程中应尽量减少纱线张力波动，从而使筒子卷绕密度有可能达到内外均匀一致，筒子成形良好。络筒时纱线从管纱上抽出，纱线自管纱顶部至底部被逐层剥离。管纱通常固定地插在锭座上，因此退绕时纱线一方面沿纱管轴线上升，同时又绕轴线作回转运动。由于纱线的这种运动，形成一个旋转曲面（纱线运动的轨迹），称为气圈。气圈各部位名称如图1-16示。在络筒过程中，纱线从固定的管纱上作轴向退绕，构成络筒张力的因素有以下各项：纱线从附着于管纱表面过渡到离开管纱表面所需克服的摩擦力和粘附力；纱线从静态过渡到动态所需克服的惯性力；由于作气圈运动而引起的纱线张力；纱线通道中各种导纱部件和张力装置的作用所引起的纱线张力。当络筒速度达到很高（2000m/min）时，纱线运动所受的空气阻力会上升为构成络筒张力的一个重要因素，这时张力装置产生的张力要作相应的减小。一、 退绕点张力和分离点张力在管纱卷装表面上受到退绕过程影响的一段纱线的终点称为退绕点。在这点以后的纱线在管纱上处于静平衡状态，它的张力称为静平衡张力或退绕点张力。由于纱线的松弛作用，退绕点张力的绝对数值一般很小，在本节中以Tt表示。纱线开始脱离卷装表面或纱管的裸露部分而进入气圈的过渡点称为分离点。分离点张力以T1表示，它由下列各因素决定：纱线的静平衡张力，即退绕点张力Tt；纱线对卷装表面的粘附力，它取决于纤维的性质和纱线的表面状态；纱线从静态过渡到动态所需克服的惯性力；从退绕点到分离点之间，在管纱表面滑动的摩擦纱段与管纱表面的摩擦力。上述诸力中，粘附力和惯性力两项数值很小，它们对分离点张力T1的影响可以忽略不计。从退绕点到分离点之间，摩擦纱段与管纱表面摩擦，使分离点张力T1远远大于退绕点张力Tt。即 （1-8）式中：k一个小于摩擦系数f，并和摩擦系数以及纱线与管纱轴心线夹角有关的变量；（21）摩擦包围角。式（1-8）说明了分离点纱线张力T1在很大程度上取决于纱线对管纱的摩擦包角的数值。摩擦纱段长度增加，摩擦包角相应增大，分离点张力T1也近似地（因k值亦作变化）以指数函数规律急剧增加。所以，在Tt基本不变的条件下控制摩擦纱段长度，减少摩擦包围角的变化，是均匀分离点张力T1的关键。二、作气圈运动的纱线张力把气圈上任意微元纱段看作处于动态平衡状态，作用于该微元纱段上的力有：微元纱段上的重力；空气阻力，它与纱线运动速度的平方成正比，微元纱段的运动可以分解为前进（纵向）运动和回转（切向）运动两部分，在正常络纱速度下空气阻力极小，可以忽略不计；回转运动的法向惯性力（因为在等速络筒过程中大致可以认为气圈作匀速回转运动，所以回转运动的切向惯性力等于零）；前进运动的法向惯性力（因为前进运动的速度值几乎不变，所以纱线前进运动的切向惯性力等于零）；哥氏惯性力；纱段两端张力。上述诸力构成了一个动态平衡力系，由分析可知，其中回转运动的法向惯性力和哥氏惯性力是构成气圈运动纱线动态张力的主要因素。管纱退绕速度增加时，这两项惯性力随之增加，使气圈运动的纱线动态张力增大。作用于气圈上端（导纱部件）处的纱线张力T2称为管纱轴向退绕的纱线张力。它取决于作用在气圈下端的纱线张力（即分离点张力T1）和气圈运动所引起的纱线动态张力。由于纱段质量很小，气圈运动所引起的纱线动态张力不可能对管纱轴向退绕张力T2起重要影响。在络筒过程中，对管纱轴向退绕张力T2起决定作用的应当是分离点张力T1。因此，如何均匀分离点张力T1，成为均匀管纱轴向退绕张力T2的研究重点。三、管纱轴向退绕时纱线张力变化规律1退绕一个层级时纱线张力变化规律高速记录的纱线短片段退解过程中张力变化情况如图1-17所示。图中张力的极大值点1，对应着分离点位于层级顶部位置；极小值点2，对应层级底部位置。因为层级顶部的卷绕直径小于层级底部，在匀速络筒条件下，分离点位于层级顶部时气圈的回转角速度较大，而分离点位于层级底部时较小。回转角速度的变化影响到气圈各微元纱段上回转运动法向惯性力和哥氏惯性力数值，引起一个层级内管纱退绕张力波动。但是，回转运动法向惯性力和哥氏惯性力数值很小，层级顶部和层级底部直径差异也不大，并且一个层级卷绕的纱线长度很短，所以张力波动幅度小且周期短。由于纱线材料良好的张力松弛特性，这种形式的张力波动很容易在筒子上被消除，从而不会对后工序产生不良影响。2整只管纱退绕时纱线张力的变化规律图1-18所示为整只管纱退绕时纱线张力变图1-18 整只管纱退绕时纱线张力变化化图线。满管时张力极小（图中A点），出现不稳定的三节气圈。随着退绕的进行，气圈形状被拉长，气圈抛离纱管的程度减弱，并且纱管裸露部分增加，退绕点到分离点的距离不断增加，摩擦纱段长度增长，管纱退绕张力也逐渐增加。同时，最末一节气圈的颈部向纱管管顶靠近。当退绕到一定时候（图中B点），该节气圈颈部与管顶相碰，气圈形状瞬间突变，气圈个数减少，出现稳定的两节气圈，摩擦纱段长度瞬时增长，分离点张力T1乃至管纱退绕张力T2突然增长。当继续退绕到图中C点时，气圈形状又一次突变，出现稳定的单节气圈，其摩擦纱段长度和管纱退绕张力T2又突发较大幅度的增长。在C点与D点之间，虽然气圈始终维持单节状态，但气圈高度不断变大，气圈形状瘦长，摩擦纱段迅速增加，管纱退绕张力T2急剧上升。以上分析表明：气圈形状影响摩擦纱段长度，摩擦纱段长度是影响分离点张力T1和管纱退绕张力T2的决定性因素，控制气圈形状可以减少T1和T2的变化，使络筒张力均匀。图1-18试验条件为络筒速度450mmin，导纱距离150mm，纱线特数29tex。3导纱距离对纱线退绕张力的影响导纱距离即纱管顶端到导纱部件的距离，不妨碍络筒工人操作的最小的导纱距离d为50mm。在d为50mm条件下进行络筒时，从满管到空管的整个退绕过程中只出现单节气圈，纱线张力波动较小，如图1-19（a）所示，试验条件为络筒速度450mmin，纱线特数29tex。图1-19 络筒张力变化随着导纱距离的增加，平均退绕张力及张力波动幅度均有所增加，构成了不利的络筒工艺条件。当导纱距离为200mm时，满管退绕时出现五节气圈，到管底时出现单节气圈，张力变化幅度达到4倍以上，如图1-19（b）所示。当导纱距离大于250mm时，满管退绕时气圈节数达六节以上，而退绕到管底时，气圈节数仍保持在二节以上，始终不出现单节气圈，图1-19（c）即为d等于500mm时的纱线张力变化图线。由此可见，在导纱距离等于50mm和大于250mm时，络筒张力都能保持较小的波动。4络筒速度对纱线退绕张力的影响实际测定的结果表明，当络筒速度增加时，气圈回转角速度也相应增加，由于空气阻力的影响，气圈形状变化，使摩擦纱段增长，从而分离点张力和纱线退绕张力增加。有文献介绍，络筒纱线退绕张力与络筒速度成正比。5纱线特数与纱线退绕张力的关系通过对气圈中微元纱段所受诸力的分析可知，纱线特数即纱线线密度影响了纱线回转运动的法向惯性力和哥氏惯性力，纱线特数增大，使纱线退绕张力增长。四、管纱轴向退绕时均匀纱线张力的措施1正确选择导纱距离从上面介绍的导纱距离对纱线张力变化的关系可知，为了减少络筒时纱线张力的波动，可以选择70mm以下的短导纱距离，或500mm的长导纱距离。在自动络筒机上由于不受操作的限制，采用较长的导纱距离。2使用气圈破裂器将气圈破裂器安装在纱道中形成气圈的部位，可以改变气圈的形状，抑制摩擦纱段长度变化，从而改善纱线张力的均匀程度。气圈破裂器的作用是：当运动中的纱线（形成气圈部分）和它摩擦碰撞，可使纱管退绕到底部时，原来将出现的单节气圈破裂成双节气圈，通过抑制摩擦纱段增长的途径（用高速闪光摄影发现，在原先的摩擦纱段处出现小气圈而与卷装表面脱离接触）避免管底退绕时纱线张力陡增的现象发生。图1-20（a）所示的是环状破裂器，它由直径34mm的金属丝弯成直径25mm的圆环而成，有时在环的内圈刻以细齿，以增加破裂作用。图1-20（b）所示为球状破裂器，它是金属或塑料制成的表面光洁的双球或单球杆，球的直径约16mm，双球式的球与球之间相隔6mm。图1-20（c）是以金属薄片弯成方形的管状破裂器。气圈破裂器的安装应当以环、管的中心对准纱管轴心线，离管纱顶部约3040mm（离导纱部件约6070mm）为宜。如使用气圈破裂球，则可安装在离管纱顶部约3540mm处，略偏离纱管轴心线。安装气圈破裂器时应当注意气圈中纱线的回转方向，使纱线不致脱出破裂环、管，或被破裂球碰断。实际生产的情况表明，由于纱线对气圈破裂器的碰撞作用，同时可收到纱线除杂之效，但纱线毛羽也会增加。在高速络筒的条件下，上述传统的气圈破裂器的使用仍存在着一些不足之处。观察管纱高速退绕的张力变化过程，见图1-21（a），当管纱上剩余的纱量为满管的30或以下时，摩擦纱段长度明显增加，络筒张力急剧上升。这显然会对纱线的物理机械性能和筒子卷装成形带来不良影响。因此，在管纱上纱线剩余时，为抑制纱线张力的快速增长，维持络筒张力的均匀程度，部分自动络筒机上采取了自动降速措施或张力装置自动减小对纱线制动力的措施。新型的气圈破裂器又称气圈控制器，它不仅能破裂气圈，而且根据管纱的退绕程度自动调整气圈控制器的高低位置，起到控制气圈形状和摩擦纱段长度的作用，如图1-22所示，从而均匀了络筒张力，见图1-21（b），减少了纱线摩擦所产生的毛羽以及管纱退绕过程中的脱圈现象。图1-21的试验条件为络筒速度1500mmin，棉纱13.5tex。图1-23表明：随着络筒速度的提高，络筒张力以及张力由满管时初始值变化到空管时图1-23络筒张力及张力变化幅度与络筒速度的关系最终值的变化幅度也在不断增加，但是使用气圈控制器之后，络筒张力以及张力变化幅度的增长显得比较缓慢。因此，在高速络筒过程中，气圈控制器的使用对于均匀络筒张力、减少脱圈现象和纱线毛羽的效果就尤为突出。五、张力装置和导纱部件引起的纱线张力管纱轴向退绕张力T2的绝对值还是比较小，若以它作为络筒张力进行络筒，会得到极其松软、成形不良的筒子。使用张力装置的目的是：产生一个纱线张力的增量，在适度增加络筒张力的同时，提高络筒张力均匀程度，以绕成成形良好、密度适宜的筒子卷装。张力装置和导纱部件都是通过工作表面对纱线的摩擦作用使纱线张力增加。机织加工过程中张力装置的工作原理主要有三种。1累加法目前广泛使用的张力装置都采用了累加法工作原理，纱线从两个相互紧压的平面之间通过，由摩擦而获得纱线张力增量，如图1-24（a）所示。设进入张力装置之前的 图1-24纱线通过紧压平面获得张力的工作原理纱线张力为T0，当它离开张力装置时的张力为T，T= T0+2fN （1-9）式中：f纱线和张力装置工作表面之间的摩擦系数；N张力装置对纱线的正压力。如果纱线通过一个以上的这种形式张力装置，则纱线的最终张力T= T0+2f1n1+2f2N2+2fnNn （1-10）式中：f1、f2fn纱线和各个张力装置工作表面之间的摩擦系数；N1、N2.Nn各个张力装置对纱线的正压力。由式（1-10）可知，纱线通过各个张力装置之后，其张力是逐次累加的，所以称为累加法原理。累加法张力装置对纱线产生正压力的方法有垫圈加压、弹簧加压和压缩空气加压。在动态条件下，它们所产生的正压力N分别用如下的公式表示垫圈加压： N（ml+ m2）（g+a）弹簧加压： Nml （g+a）+K（张力装置工作平面水平放置） Nml a+K（张力装置工作平面垂直放置）压缩空气加压： Nml a+P （张力装置工作平面垂直放置）式中：ml上张力盘的质量；m2一垫圈的质量；g重力加速度；a由于纱线直径不匀（粗节、细节）引起的上张力盘及垫圈跳动的加速度；K弹簧的刚度；弹簧压缩距离；P压缩空气施加的压力。对于垫圈加压方法，当纱线高速通过张力装置工作表面之间时，因纱线直径不匀而引起的上张力盘和垫圈的跳动十分剧烈，加速度a交变幅值大，由跳动加速度带来的纱线附加张力使络筒动态张力发生明显波动，这是此种加压方法的一个主要缺点。因此，使用这种张力装置时，必须采取良好的缓冲措施，减少上张力盘和垫圈的跳动，以提高装置的高速适应性。相对地说，弹簧加压方法有利于克服这一弊病。由于ml的数值较小，由上张力盘跳动所引起的正压力变化就小。同时，纱线上粗节、细节等疵点通过张力装置工作表面之间时，引起弹簧压缩距离的变化甚微，弹簧压力变化造成的正压力变化很小，从而络筒动态张力的波动不明显。因此，在自动络筒机和其他现代机织设备上弹簧加压方法得到了广泛使用。部分高速自动络筒机上还采用压缩空气加压或电磁力加压的方法，压力稳定且可实施自动控制，从作用原理来说这是一种更为先进的加压方法。不计动态张力波动的影响，纱线张力T0和T的变化可用图1-24（b）表示。张力T0和T的均值分别为式中：0、分别为T0和T的均值。张力T0和T的方差分别为式中：、分别为T0和T的方差。两者的不匀率分别为式中：c、c分别为T0和T的不匀率。上述分析表明：累加法张力装置在适当增加纱线张力均值的同时，不扩大张力波动的方差，从而降低了纱线张力的不匀程度（使不匀率下降）。这是该装置的优点。2倍积法纱线绕过一个曲面（通常是张力装置或导纱部件的工作面），如图1-25（a）所示，经过摩擦，纱线得到一定的张力增量。当纱线进入张力装置时的张力为T0，纱线离开张力装置时的张力为T，则T可以用下式表示 （1-11）式中：f纱线与曲面之间的摩擦系数；纱线对曲面的摩擦包围角。如果纱线绕过的曲面在一个以上，则其最终张力可表示为 （1-12）由式（1-12）可知，纱线通过数个曲面之后，其张力是按一定的倍数增加的，所以称为倍积法原理。倍积法张力装置中T0的均值、方差和不匀率分别为T的均值、方差和不匀率分别为计算表明：纱线张力均值按倍增长的同时，张力波动的方差以倍增加，从而纱线张力的不匀程度得不到改善，这是倍积法张力装置的一个主要缺点。其张力变化如图1-25（b）所示。倍积法张力装置中，包围角的变化也会引起纱线张力波动。在1332MD型槽筒式络筒机上，垫圈式张力装置柱芯通过摩擦使纱线张力增加就属于倍积法原理。由于筒子卷绕的导纱运动使纱线对柱芯的摩擦包围角不断改变，导致络筒张力不匀。考虑到倍积法原理的诸多缺点，在现代高速络筒机上，纱路尽量被设计成直线（称为直线纱路），以减少纱线对各导纱部件的摩擦包围角，尽量避免通过倍积法原理对纱线产生张力增量。由于纱路通道曲折度小，于是普遍应用无柱芯的张力装置，大大减少了纱线张力的不匀程度，提高了络筒高速适应性。络筒速度可达1200mmin以上。3间接法在现代机织设备（整经设备）中，张力装置除应用上述两种基本原理外，还使用了间接法原理。纱线绕过一个可转动的圆柱体的工作表面，见图l-26所示，圆柱体在纱线带动下回转的同时，受到一个外力F产生的阻力矩作用。设进入张力装置时纱线的张力为T0，离开张力装置时纱线张力为T，则T可以用如下的公式表示。 （113）式中：r阻力F的作用力臂；R圆柱体工作表面曲率半径。由式（1-13）可知，张力装置依靠摩擦阻力矩间接地对纱线产生张力，故称为间接法原理。间接法原理中，T0的均值、方差和不匀率分别为T的均值、方差和不匀率分别为在间接法张力装置中，纱线对圆柱体工作表面的包围角要足够大，以免两者之间产生摩擦滑移。完全不同于前两类张力装置的作用原理，在这种张力装置中，纱线与圆柱体工作表面不发生相对滑移，纱线张力的调节依靠改变阻力矩来实现。因此，这类张力装置的主要特点为：（1）高速条件下纱线磨损少，毛羽增加少；（2）在纱线张力均值增加的同时，张力不匀率下降；（3）张力装置所产生的张力增量与纱线的摩擦系数、纱线的纤维材料性质、纱线表面形态结构、颜色等因素无关，便利色织、毛织生产的工艺管理；（4）对圆柱体产生阻力矩的外力F可以是各种可控制的力，如弹簧力、电磁阻尼力等，有利于实现纱线张力的自动控制；（5）装置结构比较复杂是其缺点。六、绞纱的络筒张力部分纱线以绞纱卷装供应织厂，如色织厂的染色纱、丝织厂的天然丝和部分人造丝等。绞纱必须首先被络成筒子，才能供后道工序加工使用。从原理上讲，绞纱的络筒张力和前述管纱的络筒张力之间差异，主要在于两者的纱线退绕过程不同。绞纱络筒时，通常将绞纱张在绷架上，如图1-27所示，纱线退绕带动绷架回转。绷架的形状为正多边形，如络筒速度保持不变，则绷架回转角速度时大时小，由绷架回转角加速度引起的惯性力矩造成了绞纱退绕张力的惯性分量Pg。纱线从绷架上退解时，由于重锤制动及绷架转轴摩擦，产生了绞纱退绕张力的摩擦分量Pm（忽略纱线之间粘连等因素）。于是，对应于某一转角时绞纱的退绕张力P为二种分量之和PPg+Pm （1-14）其中，由绷架回转角加速度引起的动态张力式中：I绷架和绞纱的转动惯量；R绷架辐条长度；均匀络纱速度；0/n（n为绷架正多边形的边数）由于绷架回转角加速度正负交变变化，于是Pg也相应地作周期性变化，引起绞纱退绕张力波动。分析公式可知，尽量减少0数值，即增加绷架正多边形边数n，纱线动态张力Pg可望减小。同时，采用钢丝绷架，减小其转动惯量，亦是减小Pg的一项措施。另外，重锤制动及绷架转轴摩擦分量式中：Q制动重锤的重量；e自然对数的底；f制动皮带与绷架轴壳间的摩擦系数；制动皮带在绷架轴壳上的包围角。r重锤制动半径，即绷架轴壳半径；q带有纱线的绷架转轴所受正压力；f绷架转轴与轴承间摩擦系数；r1绷架转轴的半径。由公式可见，绞纱退绕张力的摩擦分量Pm亦随的变化而发生动态交变变化。增加绷架正多边形的边数，即减小0的数值，减小的变化范围（020），可以减小Pm的动态交变程度，起到均匀退绕张力的效果。以八臂绷架代替六臂绷架，就是这个目的。综合上述两式可知，随着变化，绞纱的退绕张力不断变化，产生张力波动。当=0时，Pg最小（其值为负）而Pm最大：=0时，Pg为零且Pm最小；=20时，Pg最大（其值为正）且Pm也最大。由于Pg的值与2成正比，因此在较高的络筒速度条件下，绞纱退绕张力波动幅度更大，实际生产中绞纱络筒速度一般较低。在绷架从静止迅速过渡到运动状态时，惯性所引起的绞纱张力惯性分量很大，这