地下室顶板行车支撑方案

.目录一、编制依据2二、工程概况2三、平面布置及荷载分析3四、加固措施15五、结构安全保障措施：16六、附图16.一、编制依据1、越秀星汇名庭I 标段建筑及结构施工图纸2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）4、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）6、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）7、公路涵桥设计通用规范（JTG D60-2015）8、建筑施工手册第五版9、品茗安全计算软件二、工程概况1.1.建设概况序号项目内容1工程名称越秀星汇名庭（标段）2工程地点江门市鹤山市雅瑶镇大岗村委会3建设单位鹤山市越恒房地产开发有限公司4设计单位广州城建开发设计院有限公司5监理单位广州越秀地产工程管理有限公司6总承包单位上海建工五建集团有限公司1.2工程位置概况项目地理位置.1.3设计概况本工程总建筑面积161329.04m2，由一层地下室、 7 栋高层住宅、 91 栋独栋别墅、 24 栋屋顶别墅、底商、公建配套组成。具体由六个单项组成：序用地面积建筑面积工程名称层数结构号22（ m）（ m）越秀星汇名庭 23 座、 24 座、 25 座、 26 座、钢混结129 座、 30 座、 31 座、 32 座、 33 座、 34 座、4/3/1/-116862.646346.1145 座主门楼构2越秀星汇名庭 16 座、 47 座泳池更衣室32/1/-1框剪结21184.18618.81构越秀星汇名庭 27 座、 28 座、 35 座、 36 座、钢混结337 座、 38 座、 39 座、 40 座、 41 座、 42 座、4/3/1/-124787.469406.1646 座次门楼构4越秀星汇名庭 17 座、 19 座、 20 座32/-1框剪结50793.941573.29构5越秀星汇名庭 14 座、 15 座32/-1框剪结31237.39995.3构6越秀星汇名庭 18 座20/-1框剪结13436.68521.28构为了保证二次结构及装饰装修过程中垂直运输问题，故考虑地下室顶板设置材料堆场并地下室挡土墙外回填，采用规划小区道路及消防通道作为施工道路。本工程地下室施工即将完毕，挡墙外侧的土方提前回填，以及二次砌体的插入，施工现场的场地比较狭小，钢筋加工房需要转至屋面，为了配合土方回填和砌体施工的顺利进行， 需要在屋面上行成施工道路， 以供施工材料的顺利转运。对于回填土、挖机、上屋面的材料车、 钢筋加工房等的布置和荷载情况进行分析，以保证本工程主楼结构施工时材料的正常运输、堆码、加工和使用，特出此方案。三、平面布置及荷载分析1、平面布置：为了保证二次结构及装饰装修过程中运输问题，地下室挡土.墙外侧土方回填完成后将在地下室顶板上进行行车，并堆载主体结构、 二次结构以及装饰装修所用建筑材料。 我项目部在综合考虑主楼结构施工以及主楼装饰装修施工的条件下 ，施工总平面图进行部署和安排，具体见附图一。2、荷载分析：挡墙外侧土方回填完毕后需在地下室顶板形成一条施工道路，屋面的荷载如下：行车荷载：混凝土罐车：考虑一车 12m3混凝土，其罐车自重 =13.5T 混凝土重量 =2.5 12=25T总重量： 13.5+25=48.5T干混砂浆罐车：考虑30t 干混砂浆运输车，其车自重：13.7T总重量： 30+13.7=43.7T钢筋车 :考虑为 30T，其车自重： 17.5T总重量： 30+17.5=47.5T综上考虑，其形车重量需至少考虑到50T。材料堆场荷载：钢筋：标准层一层钢筋用量约30T，考虑备三层钢筋用量。其钢筋堆场钢筋重量： 180T，按照均布荷载考虑为： 18010/54=33.3kN/m2 （堆场按 6X9 考虑）钢筋半成品堆场同钢筋堆场考虑为：33.3kN/m2装修材料考虑为： 17.5kN/m2钢筋加工场考虑为： 1010/60=1.7kN/m2模板加工场考虑为： 1010/60=1.7kN/m2 。周转材料考虑为： 10kN/m2干混砂浆罐：单独编制基础及支撑措施方案。3、堆场高度分析3.1 无支撑时普通顶板承压：因覆土0.9 米厚，查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表 A 中得：粘土自重为 18KN/m3，普通顶板能承压静荷载等效覆土荷载 18X0.9=16.2KN/m2；活荷载取总说明顶板活荷载4KN/m2。故普通顶板能承压.16.2+4=20.2KN/m2（保守计算，不考虑荷载系数）消防通道承压取值为保守计算同普通顶板承压，下列材料为荷载计算高度，实际施工应与安全高度取最小值。（ 1）钢筋：钢自重： 78.5KN/m3；1m3的钢筋堆中钢材的体积为0.9m3，所以钢筋堆放自重为70.65KN/m3；钢筋堆放高度： 31/70.65=0.44m ；（ 2）加气砖：加气砖自重： 5.5KN/m3；堆放高度： 31/5.5=5.64m ；（ 3）水泥砖：空心砖自重： 19.8KN/m3；堆放高度： 31/23.6=1.57m ；（ 4）半成品堆场：半成品堆放高度 =1.5 钢筋堆放高度， 1.5 0.44=0.66m （ 5）模板：模板自重： 0.09KN/m2（按 15mm计）；新模板堆放高度：；（ 6）木方：木方自重： 9KN/m3；堆放高度： 31/9=3.44m；（ 7）盘圆钢盘圆钢外径： 1.2m；内径： 0.8m；盘 圆 钢 重 ： （ 1.22-0.82 ） 78.5/1.2=26.2KN/m2 31KN/m2 26.2*2=52.4KN/m2, 所以只能堆放一排。盘圆钢下垫 50mm100mm的木条，间距 400mm，木条伸出宽度0.4L ，如图：.（ 8）钢管：钢管折算自重： 26.943KN/m3；钢管堆放高度： 31/26.943=1.15m ；3.2 加支撑时立杆纵距 900，立杆横距 900，横杆间距 1500。（查施工手册，立杆容许荷载 26.8KN）承压强度： 311.2+26.8/ （ 0.9 0.9 ）=70.29KN/m2；（ 1）、钢筋：钢自重： 78.5KN/m3；1m3的钢筋堆中钢材的体积为0.92m3，所以钢筋堆放自重为72.34KN/m3；钢筋堆放高度： 70.29/72.34=0.97m ；（ 2）、加气砖：加气砖自重： 5.5KN/m3；堆放高度： 70.29/5.5=12.78m ；超过安全高度，故选用不加支撑；（ 3）、水泥砖：空心砖自重： 19.8KN/m3；堆放高度： 70.29/19.8=3.55m ；超过安全高度，故选用不加支撑；（ 4）、半成品堆场：半成品堆放高度 =1.5 钢筋堆放高度， 1.5 0.97=1.455m 超过人员操作高度，现场分散堆放，按不加支撑考虑；.（ 5）、模板：模板自重： 0.09KN/m2（按 15mm计）；新模板堆放高度：；超过安全高度，故选用不加支撑；（ 6）、盘圆钢盘圆钢外径： 1.2m；内径： 0.8m；盘圆钢重：（ 1.22-0.82 ） 78.5/1.2=52.291KN/m2 70.29KN/m2；堆放一排时，盘圆钢下垫 50mm100mm的木方，间距 400mm；堆放两排时， 盘圆钢下垫 50mm 100mm的木方，间距 400mm，且木方伸出宽度 0.4L ，如图：（ 7）、钢管：钢管折算自重： 26,943KN/m3；钢管堆放高度： 70.29/26.943=2.609m ；堆码高度限制表材料屋面承压堆放高度钢筋原材70.29KN/m20.97m加气砖31KN/m25.64m （不得超过 2m）.水泥砖31KN/m21.65m半成品31KN/m20.66m钢管31KN/m21.15m木方31KN/m23.44m（不得超过 2m）模板31KN/m25.17m （不得超过 2m）盘圆钢70.29KN/m2两层4、顶板行车荷载分析4.1 50T 行车作用下楼面等效均布荷载的确定建筑结构荷载规范 GB50009-2012中规定了 300KN消防车活荷载标准值，但对于柱网小于6M 6M 的无梁楼盖板没有给出活荷载标准值，且本工程选用500KN的同型汽车无法套用，故将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算成均布荷载进行计算。由于无梁楼盖板是柱支撑体系，并且在每个方向上都是考虑全部活荷载作用，不考虑荷载分配，因此在两个方向都按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录（如下式）进行计算，并取两个方向的等效活荷载的最大值作为最后的等效荷载：2局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL式中L板的跨度，取最大板跨距8100mm；b板上荷载的有效分布宽度，按本附录确定；Mmax简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按砂车后车轮作用在跨中考虑且单车通行，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.6m0.2m，按公路涵桥设计通用规范JTGD60-2015中300KN车轮重力分布，前轮不计作用荷载（偏安全考虑），中、后车轮作用荷载取 500KN。详附图（参照 JTGD60-2015）按 300KN（双桥）取模型，汽车的平面布置图如下所示：.00520081400400018000300KN汽车的平面尺寸按结构最不利的布置位置且按长跨计算。8.1mm8.00m2.0mmm858.7210.6m1.40m.弯矩图如下：.Mmax=837.5KNm(取最大跨度 L=8.1m)按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录bcx、 bcy 取值为：bcx=btx+2S+h=1.4+0.6+0.28=2.28m （无垫层， S 取 0）bcy=bty+2S+h=1.8+0.2+0.28=2.28m （无垫层， S 取 0）bcx bcy , bcy 0.6L ， bcxL 时b=bcy+0.7L ，( 偏安全考虑取 L=7.8m)b=2.28+0.7 7.8=7.74 （ b/2=1.8 d=0.75，故不予以折减）22qe=8Mmax/bL=(8 837.5)/(5.87 7.8 ) 18.76KN/m2 1.2=22.52KN/m2（考虑动荷载）4.2 满堂支撑架稳定性验算偏安全考虑，不计算顶板承载能力， 现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距按 800800 设置，水平杆步距为1500，根据建筑施工计算手册得知每根 ?48 3.0 的钢管立杆容许荷载 N 26.8kN；计算单元为 (2.4m 2.4m5.76m2) 共计 9 根立杆如下图所示：.因为地下室支撑架，故不考虑风荷载。每根立杆的实际承载力 N 22.52kN/m2 5.76m2 9 14.42kNN 26.8kN 满足要求。不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N =22.52kN0.036=0.811kNi 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm ；2A 立杆净截面面积， A=4.239cm；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；.h 最大步距， h=1.50m；l 0 计算长度，取 1.500+20. 2=1.900m； 由长细比，为 1900/16.0=118.75210满足要求 ! 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l 0/i查表得到 0.391 ；2；经计算得到 =12636/(0.391 424)= 76.22N/mm不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 0.6, 根据 (B.1-2)式 , 得 b = min(1.0 , 1.07 0.282b) = 0.929整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x 轴） :Mx2 = 1.00 f b Wx/1000. = 1.00 215.00 0.929 140.90 /1000. =28.14 kN m综上 ,可承受与腹板平行的剪力设计值为104.61kN每个车轮带给工字钢的荷载为：500/4 2=62.5KN104.61kN（保守考虑，假设轮胎压在两根工字钢）符合工字钢承载要求 ! 车辆可以安全通过。四、加固措施为了保证第二阶段施工及装饰装修施工的顺利进行，确保地下车库顶板行车安全及结构安全，特对地下车库顶板荷载进行了严密的分析，保证动荷载在50T（故车辆荷载应按48T）以下， 地下车库顶板 车道位置具体加固措施如下：拆除在上面区域的架体，先按照平面布置在地下车库顶板放线，弹出车道线，按道路 6.4m 宽度搭设支撑钢管，并用黄色的油漆画出车道边线，在-1F 此区域采用 48 3.25 钢管进行行车、堆载加固，地下车库顶板临时施工车道负一层搭设为纵横向立杆间距为 0.8m，步距 1.5m 回顶架体。地下车库顶板临时材料堆场搭设为纵横向立杆间距为 0.9m，步距 1.5m 回顶架体，回顶应采用顶托与木方同上下层楼面顶紧，架体每隔 4 跨加剪刀撑一道，立杆自由端不超过 200mm。（如下图）.五、结构安全保障措施：1、为了保正地下车库顶板结构在行车过程中的结构安全性，凡是行车重量超过 48T 的车辆均不得入内。 如需入内需在市政道路上卸掉一部分荷载，满足了荷载在 48T 以下后方能进入地下车库顶板车道内。2、项目部将成立专门的地下车库顶板质量观察小组，每周组织一次车道、地下室顶板的结构观察， 若发现结构出现裂缝以后需及时汇报项目质安部、技术部，并由技术部通知监理、业主、设计单位进行现场处理。3、对于钢筋堆场等集中力较大的材料堆场，需进行平铺堆码，并在钢筋地铺满铺木方。在堆载过程中严格控制其材料的堆载重量和堆载高度。4、对于各分包单位材料的进出场将严格按照50T 限载数量进行严格控制，并就地下室顶板超载问题对分包单位予以专项技术交底。5、施工过程中在我项目部施工大门上对行车限重予以标识，以便各分单位的自觉遵守。六、附图.