焦家金矿-270矿体开采设计

毕业设计（论文）任务书毕业设计（论文）题目： 焦家金矿-270矿体开采设计 学 生 姓 名： 王伟 学 号： 专业、年级： 采矿2008级 学习形式： 学习层次： 专科 函 授 站： 毕业设计（论文）内容：设计的基本原则，矿区概述，矿床地质与开采技术条件，矿山工作制度，矿床开拓系统，中段平面开拓系统，采矿方法，矿山通风系统，矿井提升运输系统，总图运输，设计矿山的技术经济指标等。设计要求：中段生产能力25万吨/年。专题（子课题）题目：-270m中段采矿设计内容：根据矿床地质条件和开采技术条件，设计-270m中段矿体采矿方法。包括：采矿方法初选，技术经济分析，详细技术经济计算、综合分析比较。采矿方法简述，结构参数，采准巷道布置，切割工作，回采工作（落矿、出矿、通风、支护、损失贫化、顶板管理、充填），回采顺序，地压管理，采掘进度计划，成本计算与技术经济指标。毕业设计（论文）指导教师（签字）： 主 管 教 学 院 长（签字）： 2010年 4月 5 日目 录前 言11 矿区概述21.1 矿区交通位置22 矿床开拓32.1 地表移动范围的圈定32.2 开拓方法42.2.1岩石条件42.2.2水文地质条件52.2.3开拓方案选择52.2.4主要巷道的规格62.2.5掘进工程152.2.6、装运193 采矿方法193.1 开采范围193.2 采矿方法203.2.1、采矿方法选择203.2.2、采场构成要素213.2.3、采准切割工作213.2.4、千吨采切比计算223.2.5、回采工作234 矿井通风系统334.1 通风系统现状概述334.2 矿井总风量计算334.2.1、总风量计算公式335 矿山主要机械设施355.1提升设备355.2 地下运输355.3 地下破碎365.4 排水系统366.5 风水电供应系统366 总图运输376.1 矿山总平面布置376.2 内外部运输377 采场单体设计377.1 上向分层进路充填采矿法378 总 结42参考文献43前 言为加强理论联系实际，具有解决金属矿床开采中有关的技术问题和编制金属矿床开采设计的能力。在逐步的学习、工作中，重新认识矿山，对焦家金矿的矿区概况、矿区地质、矿山工作制度和生产能力、矿床开拓、采矿方法、矿井通风、矿井主要机械设施、总图运输进行了系统的了解。并利用本专业所学过的基础理论，专业知识综合地解决金属矿床开采问题，做到了在实践中了解和掌握理论，巩固了自已所学的专业知识。1. 设计范围焦家矿区原有开拓系统仅设计服务到本矿区-270米中段，本次设计就焦家矿区-230米在原有开拓系统基础上进行矿体回采设计，设计矿石年生产能力25万吨，日生产能力为830吨。2 设计依据焦家金矿设计范围内各矿区采矿许可证。国家现行的律法规和设计规范。 焦家金矿生产探矿资料及主要生产技术指标及2007年7月山东省莱州市焦家金矿焦家矿区资金矿源储量核实报告。1 矿区概述1.1 矿区交通位置焦家金矿位于山东省莱州市金城镇境内焦家村西北侧，地理坐标为东经12006461200752，北纬372322372424，矿区范围面积0.9164km。矿区有烟潍公路通过，向南经莱州市至潍坊火车站126km，向北经龙口港至烟台市145km，水陆交通方便。矿区属低山丘陵区，东高西低。东部为以剥蚀作用为主的丘陵区，标高一般为4060m，最高点为矿区东侧的望儿山，海拔177.39m。西邻莱州湾，为山前冲洪积平原，地面标高2235m，地势平缓，属滨海平原。本区四季分明，气候温和，属暖温带季风型气候，最高气温38.9，最低-18，年平均12.4。年平均降水量600700mm，降水量多集中在68月份。区内无大水系，下切冲沟较发育，雨季呈径流，旱季常干涸。2 矿床开拓2.1 地表移动范围的圈定在圈定矿山开采的岩石移动范围和崩落范围时，往往采用类比法，即参照矿体产状、围岩条件和采矿方法相类似的矿山岩体移动资料来确定矿山的岩石移动范围和崩落范围。通过参考类似矿山岩体移动资料，并对照本矿区下部矿体的赋存条件，矿、岩性质及稳固程度，经综合分析确定矿体的岩石移动角，并按此圈定岩体移动范围。2.2 开拓方法由于焦家矿区已有开拓系统为：斜坡道加混合竖井开拓，系统已经形成且比较合理，因此不再进行设计，在这里只从石门开始做开拓设计。2.2.1岩石条件由于矿床处于构造破碎带内， 矿体及围岩均破碎、稳定性差。通过对岩石力学研究，焦家金矿床岩石属半坚硬-坚硬岩石， 其抗拉强度仅为单轴抗压强度的1/91/19，而垂直于结构面的抗拉强度趋近于零。矿区构造应力场最大主应力为水平应力，方位SE-NW，与矿体走向近似垂直。破碎岩体易受爆破震动的影响而发生微观结构上的破坏， 当结构面上的滑移超过其位移极限值时，岩体结构解体崩溃，往往无明显变形而突然冒落。井巷工程施工过程中，当顶板岩体承受的拉应力超过岩体本身的抗拉强度时，易出现拱顶塌落，这便是焦家金矿地压活动的主要表现。焦家金矿矿床岩体基本无岩爆或底鼓现象，不出现大规模地压活动。但是，岩体越破碎，爆破对其稳定性影响就越大。矿山开采中，一般尽量采用拱形断面，进路布置尽量与构造垂交或斜交。2.2.2水文地质条件焦家金矿床井下水为天水与矿床水的混合体， 存在于岩体裂隙中，具有较好的连通性。井下涌水特点主要有：下部工程拉开后，上部相应地段涌水则迅速减少，由原来的喷涌变为滴淋；一般地，局部破碎强蚀变带构造裂隙发育，导水性能好，含水量大，涌水多。2.2.3开拓方案选择由于I号矿体厚度较大，倾角较缓，矿块生产能力比较大，服务年限较长，因此选择下盘脉外平巷加穿脉布置 见图4-1。布置如图所示。一般多采用下盘脉外巷道和若干穿脉配合。从线路布置上讲，采用双线交叉式，即在沿脉巷道中铺设双线，穿脉巷道中铺单线。沿脉巷道中双线用渡线连结，沿脉和穿脉用单开道岔连结。图4-1下盘脉外平巷加穿脉布置下盘脉外平巷加穿脉布置这种布置的优点是阶段运输能力大，穿脉巷道装矿安全、方便、可靠，穿脉巷道还可起到探矿作用。缺点是掘进工作量大。2.2.4主要巷道的规格电机车、矿车及铲运机选型根据矿块生产能力，电机车选用CJY6/6(ZK6-6/250)型架线式直流电机车，矿车选用2立方单侧曲轨侧卸式矿车；铲运机选用阿特拉斯ST2D铲运机。电机车，主要技术参数如下：外型尺寸（长宽高）：447010451500（mm）轨距：600mm 轴距：1100mm 粘着重量：7t 额定电压：250V 最小转弯半径：7000mm 集电弓工作高度：18002200mm 牵引高度：320mm 小时制牵引力：13040N 小时制功率：20.6*2KW侧卸式矿车，主要技术参数如下：矿车容积： 2m 自重：1000kg 载重：5t外型尺寸（长宽高）：220011001300（mm）轨距：600mm 轴距：600mm 牵引高度：320mm铲运机，主要技术参数如下：外形尺寸（长宽高）6604 1549 1981 （mm）拐弯半径：内半径：2667mm 外半径：4699mm最大举升高度：2515mm 最大卸载角：45选择巷道断面形状：由于焦家金矿矿体下盘岩石相对比较稳固, 阶段巷道形状选择1/4三心拱拱形断面；阶段巷道选择1/3三心拱巷道大部分不需支护，轻微破碎带可选用管缝式锚杆和喷射混凝土支护,破碎情况较严重的可采用喷锚网支护。由于I号矿体阶段运输平巷运输量较大，因此规格应适当加大，确定阶段运输平巷规格为2.8m2.6m ；确定出矿穿脉规格为2.6m2.5m ；确定分段巷道的规格为3.12.8m。布置巷道内水沟和管线:采用水沟坡度为0.3%，查表3-11得：水沟深400mm，水沟宽400mm，水沟净断面积0.16m。管子悬吊在人行道一侧，电力电缆挂在非人行道一侧，通信电缆挂在管子上方。计算巷道掘进工程量和材料消耗量:阶段运输平巷每米巷道计算掘进体积出矿穿脉每米巷道计算掘进体积绘制巷道断面施工图，编制巷道特征表和每米巷道掘进工程量和材料消耗表根据以上计算结果，按1：50比例绘制出巷道断面图，并附上工程量及材料消耗量表，如表。这些施工图表发至施工单位，作为指导施工的依据。46 阶段运输平巷特征围岩类别断面面积/m设计掘进尺寸/mm喷射厚度/mm 锚杆/mm净周长/m净面积设计掘进宽高型式外露长度排列方式间排距锚杆长直径7.287.28280026000管缝式0150018004010.8出矿穿脉特征围岩类别断面面积/m设计掘进尺寸/mm喷射厚度/mm 锚杆/mm净周长/m净面积设计掘进宽高型式外露长度排列方式间排距锚杆长直径6.56.5260025000管缝式0方形150018004010.2分段巷道特征围岩类别断面面积/m设计掘进尺寸/mm喷射厚度/mm 锚杆/mm净周长/m净面积设计掘进宽高型式外露长度排列方式间排距锚杆长直径8.48.42600250050mm管缝式0方形150018004011.6出矿穿脉巷道断面阶段运输平巷巷道断面分段巷巷巷道断面2.2.5掘进工程掘进工程主要工序为：凿岩、爆破、通风、装运、支护，此外还有清理浮石、接管线等辅助工艺。阶段运输平巷掘进为掘支铺轨架线依次成巷方式，即：掘进工程结束后，进行永久支护，然后进行铺轨架线，经验收合格后，掘进工程结束。分段巷道则不需要铺轨。（一）凿岩本设计所施工的巷道工程均采用浅孔爆破。1.凿岩工具：使用YT27型风动凿岩机凿眼，选用适应岩性的钎头和钎杆，钎杆长2.5米，钎头为38mm的柱齿型或一子型钎头，风源自地表压风机房经主井井筒到达石门巷，凿岩机风管由此接入。水源由设在地表的的水池提供，供水路线与供风路线一样。2.凿岩工艺：爆破凿岩严格按照中线腰线施工，按照控制爆破要求，在井巷断面上合理布置掏槽眼，辅助眼及周边眼。断面炮孔布置见下图。 炮炮孔布置图装药形式根据岩石的易爆性，选择适宜的凿眼爆破参数，尤其要选择适应的掏槽方式。一般的，当岩石较松软时，应采用楔型掏槽，当岩石较致密，宜采用垂直桶型掏槽，中心布置一个空孔作为掏槽自由面，可尽量利用地质构造提高凿眼爆破效果。允许周边眼向外偏23度的角度，最多不能大于6度。爆破爆破器材：2#岩石铵梯炸药和防水乳化油炸药、非电导爆管、起爆器、导线等，药卷长度200mm，药卷直径有两种：32mm与25mm，后者只用于顶板眼的装药，目的是减小对周边岩石的破坏，提高控制爆破效果。当掘进过程存在水害时，可以选择防水乳化油炸药或使用防水乳胶套。起爆药包加工和装药：装药按炮孔顺序选取段数，装药时不准搞错段数，用木棍轻轻捣入孔内；推进导爆管时，只准后随一个药包，推进的速度应与导爆管的速度一致，尽量减少摩擦和猛拉，防止导爆管变形和损坏而导致拒爆；装药后，必须堵塞炮泥，捣炮泥时，应防止导爆管打结、折断、拉细等现象发生；在装药过程中要注意保护塑料导爆管，不要脚踏，防止被石块砸断或划破。工作面爆破网络的联线方法：将工作面导爆管捆绑在一起，用胶布缠好,然后把这导爆管与导线相连，最后用起爆器起爆。通风降尘通风系统掘进工作面起爆后，应进行通风。根据本工程独头掘进、且距离比较长的特点，前期通风采用压入式通风方式，后期巷道掘进较长后采用压入式与抽出式混合通风，风机选择YBT-62-2型轴流式风机，风机选择600mm胶质皮风筒，风筒采用岩壁锚杆吊挂。后期巷道掘进较长后，采用压入与抽出混合式通风方式进行通风。在掘进巷道内安装压入式、抽出式风机，压入式风机将新鲜风送至工作面，冲洗工作面，再由抽出式风机将污风排到硐口外，完成掘进巷道的通风工作。除尘措施凿岩完成后即进行装药爆破工作。采用2 #岩石炸药、非电导爆雷管起爆，人工装药。爆破时产生含CO、NO2的废气。贯穿风流不能到达的工作面、通风难以控制或风阻较大的独头3掘进巷道均需采用局扇或辅扇进行局部通风，并采取如下抑尘措施降尘：湿式凿岩捕尘；向爆堆喷雾洒水降尘；在卸矿站及其它粉尘较多的采矿点采用喷水降尘。2.2.6、装运阶段运输平巷的掘进，以扒装机将爆破产生的岩渣装入矿车，进入中段运输系统，由ZK7-6/250架线式电机车牵引或人力推矿车进入中段卸载站，汇入井下提升运输系统。分段巷道的掘进采用铲运机铲至毛石井，然后用电机车从阶段运输平巷运至卸载站。3 采矿方法3.1 开采范围根据地质资料本设计只对-230中段84线120线的矿体进行回采设计。3.2 采矿方法3.2.1、采矿方法选择 由于地表不允许崩落，矿山可采用空场采矿法事后充填和充填采矿法。我矿选择充填采矿法。充填采矿法 充填法的目的是利用充填体进行地压管理，以控制围岩崩落和地表下沉，并为回采创造安全和方便条件。充填法生产能力相对要低，成本较高，但地压管理较好。上向分层进路充填采矿法 此法是从上向分层水平充填法演变而来，把矿房划分成若干条进路。用于厚度较大的倾斜矿体，机械化出矿，尾砂胶结充填。此法要求机械化程度较高，成本高；但矿石回采率较高，适用于贵金属矿山。初步选定上向分层进路充填法进行各种经济技术指标的对比。原因有二，首先，矿山地理位置决定地表不允许崩落；其次，其它采矿方法不适合本矿山地质条件。经过对以上集中采矿方法综合分析比较，最终确定采用上向分层进路充填采矿法。在北部矿石极破碎地区采用下向分层进路采矿法。该法具有生产能力大，采准工程量相对较小，贫化率较低，劳动生产率相对较高等优点，但同时也要加强采场顶板管理，加强生产技术管理与放矿技术管理，严格控制大块产出率及矿石损失率，努力减少矿石的贫化。3.2.2、采场构成要素阶段高度阶段高度为40m。分段分层高度由于矿岩稳固，浅孔凿岩机凿岩，分段高度为10m；分层高度为3m。采场布置采场沿走向布置。采场长度宽度采场沿走向布置约5060m，宽度为矿体水平厚度 。3.2.3、采准切割工作采准工作采准工作包括：在矿体下盘掘进阶段运输平巷，规格为2.82.6m；自阶段运输平巷一侧向上盘，每隔20 m掘进一条出矿平巷，规格为2.62.5m。沿斜坡道每隔10米垂直高度掘进一条分段巷道，规格32.8m。切割工作切割工程有：自放矿溜井起沿矿房下盘掘进回风上山，规格为2.02.0m。3.2.4、千吨采切比计算用长度表示：，m/kt用体积表示：，m3/kt其中：式中：千吨采切比，m/kt或m3/kt；采场采切巷道的总长度，m；采场中采切巷道的总体积，m3；采场采出矿石量，t；采场工业储量，t；采切工程中的副产矿石体积，m3；矿石容重，t/m3。3.2.5、回采工作矿房回采先使用YT27风动凿岩机在矿房下盘施工一条回风上山，然后进行进路拉底，进路高度为3m，炮孔排距0.75m，间距0.7m，孔深2.3m。随进路工作面的推进，每循环爆破结束，在进路顶板，及时打锚杆和穿带进行锚固。锚杆眼深度为2.0m，角度不低于60，网度为1.0m1.0m 。采场第一分层采用掘进方式回采，每条进路结束后先打50mm厚的人工假底，然后采用胶结充填至接顶；第二分层开始利用下一分层的充填体为自由面，采用挤压爆破，向下压炮。矿石采用ST-2D铲运机铲至采场放矿溜井中，然后在阶段运输巷道用电机车转运至中心溜矿井。凿岩工作炮孔布置：采场凿岩采用浅孔水平落矿方式，顶板采用光爆技术，以确保采场顶板安全；炮孔为水平炮孔。炮孔平行布置，孔间距为0.7m，排间距为0.75m；每次爆破面布置炮孔数量为25个，爆破进尺2m，分层采高3m，爆破体积为18m，落矿量约为50t。落矿时炮孔必须进行封堵。炮孔布置见：炮孔布置图二分层以上炮孔布置图炮孔参数凿岩采用YT27型气腿式风动凿岩机，钎杆长2.5m ，采用直径为38mm柱齿形或一字形钎头，每个掌子面的炮孔数为2530个，孔深1.8m2.2m，成孔直径为38mm42mm。最小抵抗线为，取0.8m，炮孔孔间距，取1m，排间距取0.8m 。爆破工作选择炸药和爆破器材：爆破器材为2#岩石铵梯炸药药卷32mm。起爆器材为非电导爆管秒差雷管。装药方式为人工装药，顶板眼采用空气间隔装药，装药率20%30%；其余炮孔采用柱状连续装药，顶板眼每孔在孔底和外侧间隔放置2个同段起爆雷管，其余炮孔每孔放置1个起爆雷管，其位置在装药长度20%（从孔底算起）左右的药卷中，要求雷管聚能穴朝向孔口。装药时应在警戒区边界设置明显标志，防止无关人员进入爆破作业区。矿石运搬井下矿石运输系统是由采场矿石溜井、出矿巷、中段运输巷、石门、卸载站、集中溜井和箕斗装矿点组成。用ST-2D铲运机将采场工作面落下矿石经采场溜井、采场振动放矿机装到2m侧卸式矿车，用6吨电机车牵引至卸载站卸载。采场通风由于回采为掘进式回采，借助于自然风流扩散通风难以达到通风要求，必须采用局扇强制通风。结合本采矿方法特点，为达到通风效果，在每个采场采用压入式通风，采场地压管理支护方法及材料根据矿岩稳固程度，在采矿生产过程中必须同时进行合理有效的支护工作。采场内支护方式主要有锚杆支护、锚杆加穿带支护和木立柱、木棚支护等。锚杆支护：适用于岩石较为稳固的采矿工程，为临时支护措施。采用摩擦全锚固的管缝式锚杆，将采场顶帮挤压加固，形成稳定的承压层，达到支护顶帮的目的。有关管缝锚杆的主要技术参数如下：长1800mm，杆体外径40mm，杆体采用壁厚为2.5mm屈服强度不低于350MPa的合金钢材轧制而成，管缝缝宽12mm，托盘规格为140mm140mm6mm。锚杆排列根据具体条件，锚杆排列有方形、矩形及梅花形，我矿采用梅花形。安装锚杆应符合以下要求：锚杆应交错呈梅花网状布置，锚杆网度根据岩石破碎程度现场确定。锚杆孔轴线与构造面夹角不得小于60，锚杆不得沿构造面或裂隙布置，托盘安装应凹面向里并紧靠岩体，不得将托盘反装或挤压变形。锚杆眼打上一个必须安装一根，禁止打完锚杆眼集中安装锚杆。采用管缝锚杆进行支护时，管缝锚杆不准将其砸扁后再使用。锚杆加穿带支护:当锚杆支护达不到支护要求时，应采用锚杆加穿带支护；即在两根锚杆之间加一根穿带，穿带是用10mm钢筋焊接而成，长度1200mm1500mm之间。穿带形式木立柱、木棚支护：当以上两种支护形式都打不到要求时，则必须采用木棚支护。木棚支护应符合下列要求：梁和腿的结合要严密，其夹角一般为100110，顶压大夹角小，测压大夹角大。棚腿柱窝应挖到硬岩，松软地段应垫基石或设地梁。棚梁与棚腿应在同一平面上，必须与巷道中心线成直角。梁的中部及腿的顶端与顶帮间的空隙必须用木楔楔紧。为防止棚子发生倾斜，各腿之间应用直径不小于10cm的撑木互相支撑。个木棚棚腿之间距离在0.81.2m之间为防止巷道顶帮岩石的片落，棚壁间必须填塞结实。棚腿和立柱应小头向下，大头向上支护。发现棚腿歪斜、压裂、顶梁折断或坑木腐烂等，应及时更换修复。采场顶板管理工作面必须按照作业规程和质量标准搞好工程质量，采场顶板呈微拱形，两帮平直，避免超欠挖现象。充填料的输送根据充填工艺的要求，制备好的充填料必须及时送往充填地点。为了将大量充填料送往井下，必须寻找一种高效率的运输方法，以提高充填法的经济技术效果。目前在矿山中，已广泛应用流体做输送介质的两相流来输送充填材料。根据采用的输送介质不同，大致将两相流分为水力输送和风力输送。由于水是最为廉价的输送介质，所以大多数矿山都采用水力输送充填材料。影响两相流阻力的因素主要有以下几个方面：第一，断面平均流速的影响，为确保输送可靠，工作速度应大于临界流速的1520，而此时阻力也随流速的增加而增大。第二，管径。两相流的水头损失是随管径的减小而增大的。管径要根据充填能力和运输距离、充填倍线等指标来确定，既不能过粗，也不能过细。第三，颗粒成分及平均粒径。如果料浆中细粒较多时，水头损失比细粒少时要小。这是因为细粒较多形成的砂浆相当于一种比重较大的液体，它能使一些较粗粒子更容易悬浮。 第四，两相流的浓度对阻力特性有很大影响，在相同的流速下，水头损失是随浓度的增加而增大的。根据本矿山的实际，充填最高浓度可达70以上。第五，固体颗粒的比重，在体积浓度相同时，比重越大与管壁的摩擦就越大。第六，颗粒沉降速度。沉降速度越大，就意味着水头损失也会增加。当水力输送固体物料的浓度达到某一限值时，浆料会变得很稠，它沿管道输送的特性会发生很大的变化，不同于普通的水力输送。浓度很高的浆料，只需很低的输送速度就能沿管道压送至目的地。这种在管道中呈“柱塞”状低速流动的料浆称为结构流。结构流大致可分为两类，一类是不加胶结剂的结构流，一类是加入胶结剂的结构流。结构流的浓度较高，随着技术设备的高速发展，将是以后矿山充填的发展方向。根据实践在充填料浆输送中往往会出现各种事故和问题，最主要的有以下几个方面的问题：管理堵塞事故，造成管路堵塞的主要原因有以下几点：料浆发生离析沉淀；自流输送速度太低；料浆中混入杂物；管道未清洗干净等因素。根据以上因素首先要避免料浆发生离析沉淀，把物料级配组合好；适当加大料浆输送速度；避免管路中进入空气，形成复杂的、不稳定的多相流；利用高浓度输送；增加料浆中细物料的含量。其次要避免管路中进入大块杂物，在管路入口处应加一格筛，格筛的网孔不能大于管道直径的1/3。第三充填结束必须用清水、压气或清水压气同时进行，将管路清洗干净，若清洗不干净、不彻底，管道中残留的固体物料、特别是胶结充填是的胶结充填料，就会在下次充填时造成堵管。管道的磨损，由于充填料浆输送速度和压力都很大，管壁磨损非常严重。为了保证安全顺利输送，了解管道磨损情况，必须定期、定点的用高敏度超声波测厚仪及金属探伤仪对管路进行监测。为了降低管路的磨损程度，延长其使用寿命，可以适当降低料浆流速；适当减小管径采用满管输送；在保证充填体强度的条件下，尽可能降低粒径，多加细料；适当给料浆加入减阻剂，减小料浆对管道的磨损；采用耐磨防腐性好的新型管材；如果主管路使用钢管还要定期转动管路，把管壁较厚的地方转到磨损较严重的地方。充填倍线，若倍线值过小，料浆出口剩余压力过大，管道振动剧烈，磨损严重；若倍线值过大，压力损失过大，料浆流动不畅，容易造成堵管。 充填体的强度 水力输送的充填料充入采场经过脱水后，就逐渐形成整体的充填体。它的作用是用来维护采空区和作为采场下一分层的工作平台。因此，研究充填体时，必须对充填体的透水性、沉降和强度给予高度重视。充填体的脱水主要通过水在充填体的空隙中流动、渗透、扩散排出。在细颗粒的松散体中才可能存在毛细管现象，其中毛细管水面升高的大小完全取决于松散颗粒的大小或其中空隙的大小。无论是自由水从细粒松散体中渗出；或松散体干燥脱水，都要克服毛细管力的影响。在采场进行水力充填时，充填料被输送到采场后，运送充填料的水除少部分以泾流的形式在充填体表面上排除外，大部分水是以渗透的形式从充填体的空隙中渗透排出。为了提高充填体的渗透系数，应正确选择充填料的粒径尺寸，孔隙率、颗粒级配，以及水力输送时的输送浓度，应保证充填料能迅速脱水，并形成坚固的整体。对于饱和水的松散体在自重条件下，会产生自然沉降。自然沉降是由两方面原因形成的，一方面是重力水被蒸发或渗出失去了对固体颗粒的浮力；另一方面是重力水被蒸发或渗出后，充填体中仍保持着毛细水，毛细力的作用是发生自然沉降的主要因素。充填体作为支护围岩的手段，不仅可以控制采场两帮围岩的局部破坏，而且可以防止大规模的岩石移动。所以就要求充填体必须具备一定的强度。另外，充填体还要作为采场的工作底板，也要具备必要的强度。为提高充填体的强度首先可以通过加压提高充填体的容重；改善充填料的粒级组成提高充填体的密度；控制充填体内的含水量等手段；来提高充填体的内摩擦角。其次要提高充填体的粘结力，粘结力是通过灰沙比和水灰比决定的。灰砂比在1：10时抗压强度就能达到1015公斤/平方厘米，就能达到工作面地板的要求；当灰砂比在1：20时抗压强度达到57公斤/平方厘米，就能达到采场充填的目的。当灰砂比为1：3、输送重量浓度为65%、水灰比3.22时，每平方厘米的抗压强度就能达到30公斤。所以为了提高充填体的强度，在满足输送要求下，尽量提高输送浓度，若浓度从65%提高到75%，强度可以提高1.52倍。相反，输送浓度过低，会造成充填体脱水时间过长，甚至还会在充填体表面产生泾流，造成水泥量的流失和离析。每次充填时要在板墙外构筑二道板墙，对充填时滤出的粒度较细的泥沙进行二次过滤，避免污染整个采场。4 矿井通风系统4.1 通风系统现状概述依据矿山的两翼对角式开拓系统，斜坡道及管缆斜井为总进风井，主竖井允许有少量漏风，南北风井为总出风井。新鲜风流通过斜坡道，进入井下各个中段，清洗采场和掘进作业面后分别经各采场的回风天井上行至上水平中段回风巷，污风在回风巷主扇的作用下经回风井排至地表。每中段主扇为一台BDK45-2No13型轴流式风机，功率为75Kw。在整个通风系统中，采用风门，风窗，封闭巷道等措施调节各作业点的通风量。4.2 矿井总风量计算4.2.1、总风量计算公式式中：矿井总风量，；回采工作面需风量，；备采工作面需风量，；掘进工作面需风量，；独立通风硐室需风量，；其他巷道需风量，；外部漏风系数；内部漏风系数。5 矿山主要机械设施5.1提升设备矿井提升采用混合竖井：井筒直径5.5米，井塔高度60.07米，井塔内装备有两套JKM2.25/4型多绳摩擦式提升机；井筒内装备有3.7m3底卸式箕斗及其平衡锤，4#单层罐笼及其平衡锤。 5.2 地下运输根据中段生产能力，电机车选用CJY6/6(ZK6-6/250)型架线式直流电机车。电机车，主要技术参数如下：外型尺寸（长宽高）：447010451500（mm）轨距：600mm 轴距：1100mm 粘着重量：7t额定电压：250V 最小转弯半径：7000mm集电弓工作高度：18002200mm 牵引高度：320mm小时制牵引力：13040N 小时制功率：20.6*2KW根据矿山实际情况及所采用的采矿方法，采场内采用铲运机出矿。铲运机，主要技术参数如下：外形尺寸（长宽高）6604 1549 1981 （mm）拐弯半径：内半径：2667mm 外半径：4699mm最大举升高度：2515mm 最大卸载角：455.3 地下破碎在每个采场的溜矿井上部，架设格筛；格筛网度为400400mm，对于采场内单向尺寸大于400mm的块矿必须进行人工或爆破方式进行二次破碎。5.4 排水系统井下水主要为裂隙渗透水，井下生产水等。采场内的污水经 每个采场的泄水井，排到中段运输平巷内；然后经中段泄水井排至-270米水仓内；最后经水泵排至地表分水处理站处理。-m水泵房由五套两种排水设备组成： 水泵名称：耐腐蚀泵规格型号：* 流 量：立方米/时扬程：米 电机名称：三相异步电动机规格型号: YKK4501-4 额定功率：额定电压： 额定电流： 水泵名称：耐腐蚀泵规格型号：-* 流 量：立方米/时扬程：米 电机名称：三相异步电动机规格型号：- 额定功率: 250KW 额定电压：额定电流：排水管路由两套直径为mm的管路组成，其中一套备用系统见附图。6.5 风水电供应系统井下供风、供水、供电系统见附图。6 总图运输6.1 矿山总平面布置矿山毗邻焦家村，矿区附近设置职工家属区、学校、职工医院、职工俱乐部等配套设施。详见附图井上下对照图。6.2 内外部运输矿区内主要通过铲运机，通过斜坡道对大部份材料进行井上井下运输。矿石通过箕斗提升到地表后直接进入选矿厂；废石通过汽车运至石子厂加工或运至尾矿库筑坝。矿区外有烟潍公路通过，向南经莱州市至潍坊火车站126km，向北经龙口港至烟台市145km，水陆交通方便。对矿区的材料供应极为方便。7 采场单体设计在此对实习期间所做的焦家金矿两种具有代表性的采矿方法设计，作简要介绍。7.1 上向分层进路充填采矿法 根据地质人员所提的地质资料本设计为J08010100采场第五分层回采设计。J0810100采场南至104线与J08010104采场相接，北至98线与J0801096采场相连，属号矿体B81100矿块。该采场本分层平均顶、底板标高为-253.5m/-256.5m。矿体边界标高为-255.0m。地质概况：该采场控矿构造为矿体上盘的焦家主断裂，矿体赋存与主断裂下盘蚀变带内，主断裂控制矿体的上盘边界。矿体总体走向NE50,倾向NW，倾角33左右.矿体平均水平厚度为44.75m,矿体属于含金黄铁矿化、黄铁绢英岩化破碎蚀变岩型，矿体赋矿岩石主要为黄铁绢英岩化碎裂岩、黄铁绢英岩化花岗岩、硅化花岗岩。含金黄铁矿等硫化物主要呈浸染状，细脉网状充填于矿石中。矿体上盘与围岩为断层接触关系，界线明显；而矿体下盘与围岩呈渐变过渡关系，无明显的边界线，需在回采过程中通过现场地质观察和地质取样化验等工作控制下盘边界。构造特征：采场内的主要构造为矿体上盘的控矿主断裂，其总体走向为50，倾向NW，倾角33左右，在断裂面上发育有一层厚约5cm的黑色断层泥。在矿体内部发育的次级构造主要是呈共轭状产出的NE和NW向的裂隙、节理构造，其次为缓倾斜的近水平构造。NE向裂隙节理倾向NW或SE,倾角58-78;NW向的裂隙节理倾向NE或SW，倾角为56-81。采场内岩石稳固性中等，节理裂隙的交汇部位，岩石比较破碎，其稳固性相对较差，极易形成三角冒落。脉岩及围岩特征：采场内脉岩主要为煌斑岩，其总体走向约261，厚约1.0m,走向上常出现一些局部拐弯，倾向NE，倾角76，矿体回采过程中需穿过的煌斑岩要单独作为夹石剔除，避免造成贫化。矿体上盘围岩为斜长角闪岩，稳固性差，暴露面积较大或时间较长易塌方。矿体下盘围岩为绢英岩化，硅化，钾化花岗岩，其内亦发育相互交错的裂隙节理，造成局部围岩破碎。水文地质：采场范围内主要为裂隙渗透水，无涌水，淋水情况极少发生，局部有滴水现象。注意事项：主断层上盘岩石相当破碎，主断层暴露面积不宜过大或时间过长，以免发生上盘坍塌，在构造密集发育地段易出现三角冒落，应注意安全并及时采取可靠的安全措施。储量计算:本资料所提表、内外及低品位总矿石量为：16200t;平均品位：2.26g/t; 金属量：36.66kg .其中低品位矿量：2200t;平均品位：1.19g/t; 金属量：4.18kg 采准与回采工作采准工作：在二分段巷的基础上经掘进形成该分层回采联巷，期间与采场充填回风井、溜井、泄水井贯通。回采顺序：01-02-03-301-04-05-06-07-08-801-09-10-101-11-12-121-13-14-15-151-16-17-171-18-19-20-21-22-221-23-24.凿岩爆破：采用气腿式风动凿岩机凿岩,眼深2.0-2.2m；防水乳化油炸药，人工装药；起爆器材为非电导爆管秒差雷管，正向起爆。通风：采用局扇压入式强制通风。新鲜风流由二分巷供给，污风由该采场回风上山排至-190m回风巷； 出矿：采用柴油铲运机将工作面崩落下的矿石经采场回采联巷运至采场矿石溜井。二次破碎：对于单向尺寸大于400mm的块矿必须进行人工或爆破方式进行二次破碎。充填工艺：为了减小顶板暴露面积、缩短暴露时间，有效维护顶帮稳定，进路回采结束需及时进行封闭并进行接顶充填。具体要求：一步采进路空区先用配比为1:20的胶结充填料充填，二步采进路空区先用分级尾砂充填，顶部留0.3m0.5m空顶，最后用配比为1:10的充填体进行接顶充填。板墙封闭要严实牢固，另外在距板墙适当位置打二道板墙并在采场出矿巷内构筑挡砂墙，防止充填回浆或料浆泄露污染采场联巷与中段大巷。经济技术指标及管理措施两率指标：贫化率6，损失率6进路、联巷施工时，严格采用控制爆破技术，联巷顶板为三心拱，进路顶板控制为微拱形。联巷掘进在矿体中3.0m3.0m。放矿漏斗口下粉矿及时清理干净，避免高品位的粉矿流失。安全与环保要求通风防尘与泄水：（1）及时架设风带，确保局扇风筒出口距工作面不准超过10米，加强通风， 并采用湿式凿岩、冲帮刷顶、炮后喷雾降尘以及佩戴个体防尘口罩等综合降尘措施；定期进行一氧化碳检测，发现问题及时撤离现场，加强局部通风；（2）采场内生产污水经本采场泄水井排至-230米运输大巷主水沟。顶板管理：根据矿岩稳固程度，在采矿生产过程中必须同时进行合理有效的支护工作。采场内支护方式以锚杆支护和木支护为主，辅之以其它支护形式如穿带、木托等。锚杆应交错呈梅花网状布置，锚杆网度根据岩石破碎程现场确定。锚杆孔轴线与构造面夹角不得小于60，锚杆不得沿构造面或裂隙布置，托盘安装应凹面向里并紧靠岩体，不得将托盘反装或挤压变形。断层、裂隙，以及次级构造发育地段，锚杆难以达到支护效果时必须采用诸如木棚、喷浆、混凝土墙等更为有效的支护方式。混凝土及木棚支护必须将顶帮填实，平时做好检查工作。在施工充填联巷过程中一定要要及时对顶帮采取支护措施，原则上要求每米打一根钢支护。板墙封闭质量必须严实可靠，避免充填跑浆污染采场与运输大巷。在进路扩帮时必须根据现场情况由里向外扩除，并根据现场情况采取合理有效的支护措施，必要时留安全矿柱。详细内容见附图81100（五）回采设计。8 总 结东北大学为期两年半的学习结束了，得到了班主任和各位任课教授在各方面的教育和帮助，还有各位同学的帮助。还有全矿上下及车间各级领导和大量工程技术人员的大力支持和帮助，使我在工作期间对焦家金矿望儿山分矿的生产工艺流程有了进一步的了解，对我以后的工作打下了坚实的基础。在此对学校老师和全矿上下各级领导及各位同事表示衷心的感谢，使我在工作期间所取得的所有成绩与他们的悉心教育是分不开的。最后预祝我们山东黄金集团及焦家金矿的事业蒸蒸日上。我一定要尽我的最大努力，认真工作，努力学习，使自己成为一名更合格的采矿技术员为把焦家金矿建设成全国一流的数字化矿山奉献自己毕生的精力！参考文献1 金属非金属矿山安全规程. 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