《发配电课程设计》高改道客巴巴

发配电课程设计报告（2017 2018 学年第一学期）姓 名: 高璐茜专业班级：电气合1403学 号：361409010301总评成绩报告成绩答疑成绩答辩成绩河南理工大学电力系参加辅导情况与成绩签字：日期：图纸、报告评语与成绩签字：日期：答辩记录与成绩签字：日期：1课程设计目的与要求11课程设计目的11.2课程设计要求12原始资料分析负荷统计计算与无功补偿3.1负荷统计计算 3.2无功补偿容量计算3.2.1无功补偿容量的确定 3.2.2无功补偿后的功率因数4主变压器选择4.1变压器选择原则74. 2变压器台数和容量的确定84.3主变压器型式选择95电气主接线设计105电气主接线设计要求与原则105.2 110kV侧电气主接线设计115.3 10kV侧电气主接线设计125.4 llOkV变电站主接线形式12146短路电流计算6.1短路电流计算目的141414186.2短路计算点的确定 6.3短路电流计 6.4短路计算结果7主要电气设备选择207.1电气设备选择的一般原则（或条件）207.2断路器的选择227.2.1 HOkv侧断路器的选择227.2.2 10kV侧断路器的选择247.3隔离开关的选择287.3.1110kv侧隔离开关的选择287.3.210kV侧隔离开关的选择287.4 10kV母线的选择29318总结31参考文献1课程设计目的与要求课程设计目的(1) 加深课堂理论的学习和理解；培养综合运用所学基础课、理论课、专业课知 识去分析和理解本专业范围内的一般工程技术文梯的能力，通过专业设计进一步巩固、 扩大和深化所学的理论知识和基本技能，从而实现理论与实践相结合的最终目的。(2) 得到一定的工程实践锻炼；掌握电力系统设计的基本方法；熟练一些电力系 统中的基本计算；培养电力工程设计能力。基于所学理论知识，结合电力设计技术规 范等工程技术规程，理论联系实际、学以致用。12课程设计要求(1) 课程设计应根据设计任务书以及国家的有关政策和相关专业的设计技术规程、 规定进行。(2) 本着安全可靠、技术经济合理的精神，遵照有关规程规范，结合我国变电站 技术发展水平的现状及条件，力求系统简单可靠，并考虑一定的发展余地，同时注意吸 取和采用国内外的先进技术，作出质量较高，满足工程要求的发配电系统设计。(3) 提交设计计算说明书一份，要求说明书内容力求简洁，符合格式要求，同类 计算仅举一例，其余只需列出基本参数和计算结果于表内。(4) 用一号图纸画电气主接线图一张，注意整个图纸的结构布置及设备图形符号 的正确运用，要标出主要设备型号及主要规格等，图纸标准符合工程制图要求，标题栏 应包含图名称、设计人、审核人、设计单位、设计时间等。2原始资料分析(1) 变电站类型某llOkV降压变电站，有两条llOkV架空进线，来自不同的变电站：一条长度为15km,型号 LGJ185,其上一级变电站llOkV母线的短路容量为1200MVA；另一条长度为20km,型号LGJ185,其 上一级变电站llOkV母线的短路容量为1300MVAo(2) 在电力系统中的地位和作用变电站是电源、升降电压和分配电力的场所，是联系发电厂和用户的中间环节，在电力系统中 的作用主要是将发电机输出的电压转换为用户使用的电压等级、分配输送到用户使用。变电站作为 电力系统中的重要组成部分，直接影响整个电力系统的安全与经济运行。本课设中待设计的变电站 是一座llOkV降压变电站，在系统中起着汇聚和分配电能的作用，担负着向该地区工厂、市政供电 的重要任务。该变电站的建成，不仅增强了当地电网的网络结构，而且为当地的工业生产提供了足 够的电能，从而达到使本地区电网安全、可靠、经济地运行目的。(3) 负荷情况本变电站10kV侧有12回电缆出线，继电保护的动作时间为1. 5s,最大负荷利用小时数为5000h/ 年。负荷情况如表2-1所示：表2-1 10kV侧各电缆出线的最大负荷线路编号负荷类型容量(kW)功率因数离llOkV变电站距离(km)1#民用24000.93.52#市政12000.92.53#、4#学校20000.8945#、6#医院28000.8837#面粉厂10000.874.38#、9#水泥厂28000.88310#、 11#水厂42000.874.512#纺织厂15000.851.810kV狈IJ,最大负荷的同时系数为0. 85O要求10kV侧无功补偿后的功率因数不小于0. 95。(4) 环境条件变电站海拔高度为500m,最高温度为401,最低温度为-7°CO最高月平均温度为34。该所附 近地势平坦，交通便利，可不考虑环境污染影响。453负荷统计计算与无功补偿3.1负荷统计计算由于10kV母线上各出线负荷是各电力用户的最大负荷，所以母线的最大负荷需要考虑同时系 数，即：(3-1)(3-2)(3-3)KA+E+£+ + £)xK,无功功率：& =(01 +02 +。3 + + O)XK/视在功率：式中：Pn各出线最大负荷;Qn各出线最大无功功率;Kt母线上各回路最大负荷的同时系数。运用上述公式，将原始数据代入式中，计算如下： llOkV母线上的最大负荷为：马=(£+£+召,4+左,6+ + &)><&=(2400 + 1200 + 2000 + 2800 + 1000 + 2800 + 4200 + 1500)x 0.85= 17900x0.85=15215 (kW)无功功率为：2 =(0i+02+03,4 + O5,6+ + Q12)XK=(A tan(p+P2 tan(p2 + P3A tan(p3A + 冬 tan %,6 + + pn tan(PKt -8217.24 (kVar)视在功率为：S = a/152152 + 8217.242-17292.17 (kVA)3.2无功补偿容量计算3.2.1无功补偿容量的确定(3-4)自然功率因数COS0按下式确定:COS0=按照功率因数0.95补偿，则无功补偿容量可由下列公式计算:(3-5)Qc = 4(tan0 - tan0)式中：厶用户10kV母线上的计算有功功率，kW；S 用户10kV母线上的计算视在功率，kVA；Qc用户10kV母线上的无功补偿容量，kVaro运用上述公式，将3.1中计算数据代入式中，计算如下:自然功率因数为:COS0=1521517292.17-0.880无功补偿容量为:Q =15215x(0.635 0.328)= 4671(kVar)选用BFM10. 5-300-1电容器，电压10kV每柜容量为300(kVar),则柜数应为:N = qc= 4671/300= 15.57式中：Qc每台电容柜的无功补偿容量，kVaroM=16(柜)取偶数得：实际补偿容量:2C /=300x16 = 4800 (kVar)3.2.2无功补偿后的功率因数计算补偿后的视在功率:补偿后的功率因数:(3-6)(3-7)COS02 1521515620.76COS 02 -将321中计算数据代入上式，计算如下: 补偿后的视在功率为:S'=J152152+ (8217.24 4680)2-15620.76 (kVA)补偿后的功率因数为:-0.9740补偿后功率因数大于0.95,符合国家电力规程规定要求。4主变压器选择4.1变压器选择原则4.1.1变压器台数的选择原则变压器设计规范中，对有大量一、二级负荷的变电站，应满足电力负荷对供电可靠性的要求， 装设两台主变压器，当经济比较合理时，可装设两台以上的主变压器；若只有一条电源进线，或变 电站可由低压侧电网取得备用电源时，可装设一台主变压器；若绝大部分负荷为三级负荷，少量一、 二级负荷可由邻近低压电力网取得备用电源时，可装设一台主变压器。4.1.2变压器容量的选择原则主变容量一般按变电站建成后510年规划负荷来进行选择，并适当考虑远期1020年的负荷 发展。对装有一台变压器的变电站，主变压器的容量应满足全部用电设备总计负荷的需要；装有两 台变压器的变电站，每台变压器的容量应满足全部负荷的70%80%,且当一台出现故障时，另一 台应能承担全部一、二级负荷；装有两台以上变压器的变电站，所有变压器的总额定容量应不小于无功补偿后的计算容量。4丄3变压器型式和结构的选择原则(1) 相数变压器有单相变压器和三相变压器。容量为300MW及以下机组单元连接的主变压器和330RV 及以下电力系统，一般都应选择三相变压器。(2) 绕组数与结构电力变压器按每相的绕组数分为双绕组、三绕组或更多绕组等型式，按电磁结构分为普通双绕 组、三绕组、自耦式及低压绕组分裂式等型式。机组容量为125MW及以下的发电厂或变电站多采用三绕组变压器，但三绕组变压器的每个绕 组的通过容量应达到该变压器额定容量的15%及以上，否则绕组未能充分利用。在110kV及以上中性点直接接地系统中，凡需选用三绕组变压器的场所，均可优先选用自耦变 压器。它损耗小、价格低，但主要潮流方向应为低压和中压同时向高压送电，或反之，且变化不宜 过大，并注意自耦变压器限制短路电流的效果较差。(3) 绕组联结组号变压器三相绕组的联结组号必须和系统电压相位一致，否则不能并列运行。电力系统采用的绕 组连按方式只有星形“Y”和三角形“d”两种。因此，变压器三相绕组的连接方式应根据具体工程 来确定。在发电厂和变电站中，一般考虑系统或机组的同步并列要求以及限制3次谐波对电源的影响等 因素，主变压器联结组号一般都选用YNdll常规接线。(4) 阻抗和调压方式变压器阻抗实质是绕组之间的漏抗，当变压器的电压比、型式、结构和材料确定之后，其阻抗 大小一般和变压器容量关系不大，各侧阻抗值的选择应从电力系统稳定、潮流方向、无功分配、短 路电流、继电保护、系统内的调压手段和并联运行等方面综合考虑，以对具体工程起决定性的因素 确定。对于双绕组变压器，一般按标准规定值选择；对于三绕组普通型和自耦型变压器各侧阻抗， 按用途即升压型或降压型确定。为了保证发电厂或变电站的供电质量，电压必须维持在允许范围内。通过变压器的分接头开关 切换，改变变压器高压绕组匝数，从而改变其变比，实现电压调整。应当看到，这种调压仅改变电网无功潮流分配，并不会增加整个电网无功容量。切换方式有两种：一种是不带电切换，称为无励磁调压,调整范围通常在土 2X2.5%以内应视具体工程情况而定；另一种是带负荷切换，称为有载调压，调整范围可达30%,其结构复杂，价格昂贵。(5) 冷却方式油浸式电力变压器的冷却方式随其型式和容量不同而异，一般有自然风冷却、强迫风冷却、强 迫油循环水冷却、强迫油循环风冷却、强迫油循环导向冷却。中、小型变压器通常采用依靠装在变压器油箱上的片状或管形辐射式冷却器和电动风扇的自然 风冷却及强迫风冷却方式散发热量；容量在31.5MVA及以上的大容量变压器一般采用强迫油循环风 冷却；容量在350MVA及以上的特大变压器一般采用强迫油循环导向冷却。此外，SF6气体变压器冷却方式与油浸式相似；而干式变压器因容量较小，一般为自然风或风 扇冷却两种方式。4.2变压器台数和容量的确定已知该降压变电站经两条110kV架空线路与系统相连，10kV侧所供电的负荷中有大量一、二 级负荷，故在本设计中装设两台主变压器，互为暗备用。正常运行时，两台变压器同时投入工作，每台变压器承担50%的计算负荷；当一台变压器进行检修或发生故障停运吋，另一台变压器能承担起全部一、二级负荷的供电。这里选用两台容量相同的变压器，每台变压器的容量为：（4-1）式中：Kgu事故时的负荷保证系数，根据一、二级负荷所占比例决定，这里取0.7。即为：Sn.t >07S'= 0.7x15620.76 = 10934.532 (kVA)根据计算结果,该设计中选用的主变压器的容量规格为12500kVAo4.3主变压器型式选择根据主变压器型式和结构选择原则，综合考虑该站的环境、电压等级、负载情况等因素，选用 变压器型号为SF11-12500/110作为该站的两台主变压器。该站主变压器的型式和技术参数分别如表4-1和表4-2所示：表41主变压器的型式相数三相绕组数双绕组绕组联结组号YNdll调压方式无励磁调压冷却方式自然风冷却表42主变压器的技术参数型号规格（kVA）电压（kV）损耗（kW）联结组号阻抗电压（）空载电流（）重量(kg)尺寸(mm)高压低压空载负载SF11-12500/110110±2X2.5%10.512.559.9YNdll10.50.72280004900X3810X16005电气主接线设计5.1电气主接线设计要求与原则5.1.1电气主接线设计的基本要求电气主接线的基本要求，概括的说包括可靠性、灵活性和经济性三个方面。(1) 可靠性安全可靠是电力生产的首要任务，保证供电可靠是电气主接线最基本的要求。停电会使发电厂、 国民经济部门造成巨大经济损失，还可能会导致人身伤亡、设备损坏、产品报废、城市生活混乱等 社会影响。电气主接线的可靠性不是绝对的。在分析电气主接线的可靠性时，要考虑发电厂和变电站在系 统中的地位和作用、用户的负荷性质和类别、设备制造水平及运行经验等因素。主接线可靠性的基本要求通常包括以下儿个方面：断路器检修时，不宜影响对系统的供电；线 路、断路器或母线故障时，以及母线或母线隔离开关检修时，尽量减少停运出线回路数和供电时间, 并能保证对全部一类及全部或大部分二类用户供电；尽量避免变电站全部停电的可能性；大型机组 突然停运时，不应危及电力系统稳定运行。(2) 灵活性电气主接线应能适应各种运行状态，并能灵活地进行运行方式的转换。应包括：操作的方便性; 调度的方便性和扩建的方便性等几个方面。(3) 经济性通常设计应该在满足可靠性和灵活性的前提下做到经济合理。主要从节省一次投资、占地面积 少和电能损耗少等方面考虑。5.1.2电气主接线的设计原则设计变电所电气主接线时，所遵循的总原则：符合设计任务书的要求；符合有关的方针、政策 和技术规范、规程；结合具体工程特点，设计出技术经济合理的主接线。为此，应考虑下列情况： O (1)明确变电所在电力系统中的地位和作用各类变电所在电力系统中的地位是不同的，所以对主接线的可靠性、灵活性和经济性等的要求 也不同。(2) 确定变压器的运行方式有重要负荷的变电所，应装设两台容量相同或不同的变压器。负荷低时，可以切除一台，以减 小空载损耗。(3) 合理地确定电压等级变电所高压侧电压普遍采用一个等级，低压侧电压一般为1-2个等级，目前多为一个等级。(4) 变电所的分期和最终建设规模变电所根据5-10年电力系统发展规划进行设计。一般装设两台(组)主变压器。当技术经济比较 合理时，终端或分支变电所如果只有一个电源时，也可只装设一台主变压器。(5) 开关电器的设置在满足供电可靠性要求的条件下，变电所应根据自身的特点，尽量减少断路器的数目，特别是 非重要用户的终端变电所，可适当采用熔断器或接地开关等简易开关电器，以达到提高经济性的目 的。(6) 电气参数的确定最小负荷为最大负荷的60%-70%,如果主要负荷是农业负荷，其值为20%-30%；按不同用户, 确定最大负荷利用小时数。5.2 110kV侧电气主接线设计该站选用两台主变压器，其llOkV侧有两路不同的电源进线，为了保证对其低压侧的大量一、 二级负荷进行可靠供电和灵活地分合闸操作，110kV侧采用全桥的主接线方式。全桥的接线方式适应性强，对线路、变压器的操作均方便、简洁，能减少运行维护人员和值班 人员的失误操作。运行灵活且易于拓展为单母分段式接线。全桥接线多用于负荷较大，电压等级较高，供电要求多的场合。外桥式接线的连接桥设置在线路侧，并在连接桥上装设了断路器。当变压器有故障时，只需断 开变压器侧断路器即可，可不影响其他回路的工作。但线路出现故障将会造成其中一台变压器停电, 如果想恢复变压器的运行，必须将线路出口的隔离开关拉开，切除故障线路后，才能给变压器送电。 因此该接线适用于线路较短、故障少、而变压器又切换频繁的变电站。故本次设计采用全桥的主接线方式。5.3 lOkV侧电气主接线设计考虑该站12条负荷出线中有8条是供给学校、水泥厂、医院和水厂这样的一、二级负荷，负 荷占比超过60%,对供电的可靠性要求很高，故而10kV侧采用单母分段式接线。单母线用分段断路器进行分段，可以提高供电的可靠性和灵活性。对重要用户可以从不同段引 出两条供电线路，由两个电源供电；当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障段隔离，保证正 常段母线不间断供电，不致使重要用户停电；而两段母线同时故障的几率很小，可以不予考虑。单母分段式接线所用设备少，系统简单、经济，操作安全，多用于具有一、二级负荷，且出线 较多的变电站。大型发电厂和变电站对运行可靠性与灵活性的要求很高，必须注意避免母线系统故障以及限制 母线故障影响范围，防止全厂（站）性停电事故的发生，常采用双母线分段接线。双母分段式接线对经济要求过高，单母分段式接线在本次设计已经满足本次设计，故本次设计 选小型10kV侧采用单母分段式接线。5.4 llOkV变电站主接线形式llOkV侧采用全桥的主接线方式。共有两回来自不同电源的进线WL1和WL2,其中WL1长度 为15km,型号LGJ185,上一级变电站母线的短路容量为1200MVA； WL2长度为20km,型号LGJ185, 上一级变电站母线的短路容量为1300M VA o10kV侧采用单母分段的主接线方式。共12回出线为8个负荷供电，其中一、二类负荷为学校、 医院、水泥厂和水厂，出线编号分别为3#、4#, 5#、6#, 8#、9#和10#、ll#o各段母线负荷出线为:I 段：2#、4#、6#、8#> 10#、12#；11449.41kVAoII 段：1#、3#、5#、7#、9#、11#； 17254.5 lkVAo主接线图如下：图5-1 110/10kv变电站主接线图6短路电流计算6.1短路电流计算目的发生短路时，因短路回路的总阻抗非常小，故短路电流可能达到很大的数值。强大的短路电流 所产生的热和电动力效应会使电气设备受到破坏，短路点的电弧可能烧毁电气设备，短路点附近的 电压显著降低，使供电受到严重影响或被迫中断。短路产生的后果极为严重，为了限制短路的危害和缩小故障影响的范围，在供电系统的设计和 运行中，必须进行短路电流计算，以解决下列技术问题：(1) 选择电气设备和载流导体，必须用短路电流校验其热稳定性和机械强度；(2) 设置和整定继电保护装置。使之能正确地切除短路故障；(3) 确定限流措施，当短路电流过大造成设备选择困难或不够经济时，可采取限制短路电流的 措施；(4) 确定合理的主接线方案和主要运行方式等。6.2短路计算点的确定根据短路点的计算目的，一般选取各线路始、末端作为短路计算点。线路末端的最大三相短路电流常用来校验电气设备的动、热稳定性，并作为上一级继电保护的整定参数之一；线路末端的最 小两相短路电流常用来检验相关继电保护的灵敏度。在此变电站设计中，只有llOkV和10kV两个 电压等级，这里可在llOkV母线和10kV母线上各取一个短路点。6.3短路电流计算6.3.1短路计算原理该110/1 OkV变电站在正常运行方式下为全分列运行,任意点的短路电流由系统电源通过本回路 提供，且各短路点的最大、最小短路电流仅与系统的运行方式有关。本变电站的两回llOkV电源进线上的长度不同，一条长度为15km,另一条长度为20km,架空线 路的型号同为LGJ185；且对应的两个上一级变电站llOkV母线的短路容量也不同,分别为1200M VA和1300MVAo分别对两条进线进行总电抗的计算，选取最小总电抗来计算最大三相短路电流值，并以此求得短路冲击电流和短路容量。根据短路点的选取和该变电站的主接线图51,可画出图61所示的短路计算等效图。表6-1短路计算等效图如图61,采用标幺值法计算。选取基准容量S 和基准电压Ud = Uav o可求得基准电流为:基准电抗:(6-1)(6-2)电源电抗的标幺值:XsSs ud2 Ss(6-3)式中：Xs电源电抗的有名值，Q；uav短路点所在线路的平均额定电压，kv；S, 供电系统出口处的短路容量，MVAo 线路电抗的标幺值:(6-4)式中：X线路电抗的有名值，Q ；北 线路单位长度电抗值，Q / km ；-一线路长度，kmo变压器电抗的标幺值:(6-5)式中：Xt变压器电抗的有名值， 5%阻抗电压百分数;“N变压器的额定容量，MVAo总电抗的标幺值:三相短路电流周期分量的标幺值:式中:U*因 u Uav, Ud Uav,故 U* =1。三相短路电流周期分量的有效值：短路冲击电流的峰值和有效值:爲=152厶三相短路容量:Ss=43UavIs=43UdIdI；=SdI；(6-6)(6-7)(6-8)(6-9)(6-10)(6-11)6.3.2短路计算过程运用上述公式，将原始数据代入式中，计算过程如下：(1) 选择计算各基准量选取基准容量S = 1 OOMVA,基准电压匕I =115kV,匕2 =105kV。求得各级基准电流为:10073x115-0.5020 (kA)=» _ 1006/2V3X10.5-5.4986 (kA)（2）计算各元件的标幺电抗1）电源进线WL1上电抗的标幺值计算:电源电抗的标幺值为：llOkV线路电抗的标幺值为:1000.0454式中：兀。架空线路型号为LGJ185,查表取04Q/km。2）电源进线WL2上电抗的标幺值计算：电源电抗的标幺值为：S？1300=0.077llOkV线路电抗的标幺值为:X；二 x.L 生=0.4x20x- - 0.0605 /2°2 t/r71211523）变压器电抗的标幺值：X； = t4% = ixipo=o84 丁 100 Stn 100 12.5（3）计算各短路点的短路参数1）llOkV母线上的kl点短路分别计算两回电源进线上的总电抗：母| J =+ XZ1* 二 0.083 + 0.0454 = 0.1284XkY2 =xsi +xii =0.077 + 0.0605 = 0.137比较计算结果，选择电源进线WL1上的总电抗来求kl点的最大三相短路电流和相关参数:5.1104110 = 4.iioZi = 7.788x0.5020-3.9096(kV)So = 2.55厶.ho = 2.55x3.9096 - 9.97 (kV).ho 二 1 52 10 =1.52x3.9096 = 5.94 (kV)S$.iio = 100x7.788 = 778.8 (MVA)1) lOkV母线上的k2点短路因为该降压变电站采用分列运行，两台主变压器的型号完全相同，该变电站高低压侧母线间的 变压器电抗值也相同，故这里仍选择电源进线WL1到10kV母线上的总电抗来求k2点的最大三相短 路电流和相关参数：血2 J = xj +X/+ X/ = 0.083 + 0.0454 + 0.84 = 0.96840.9684"1,033厶0 =厶()72 = 1033x54986 = 5.678 (kV)Bo =255 厶0 =2.55x5.678 = 14.479 (kV)/s/710 =1.52/sl0 =1.52x5.678-8.63 (kV)S,io = SJsJ =100x1.033 二 103.3 (MVA)6-4短路计算结果将上述短路计算的结果列入表6-2中:表6-2短路计算结果短路计算点短路电流/kA短路容量Ss/(MVA)IsishIshkl3. 90969. 975. 94778.8k25.67814. 4798. 63103. 37主要电气设备选择7.1电气设备选择的一般原则7.1.1按正常条件选择（1）额定电压电气设备所在电网的运行电压因调压或负荷的变化，有时会高于电网的额定电压，故所选电气 设备的最高工作电压不得低于所接电网的最高运行电压。通常，规定一般电气设备允许的最高工作 电压为设备额定电压的1.1-1.5倍，而电网运行电压的波动范围，一般不超过电网额定电压的1.5倍。因此，在选择电气设备时，一般可按照电气设备的额定电压Un不低于装置地点电网的额定电压 的条件选择，即:我国普通电器额定电压标准是按海拔1000m设计的。如果在高海拔地区，应选用高海拔设备或 采取某些比亚必要的措施增强电器的外绝缘，方可应用。（2）额定电流电气设备的额定电流是指，在额定环境温度下，电气设备的长期允许电流。应不小于通 过它的最大长时负荷电流（或计算电流/"）,即：.m电气设备的额定电流是指规定环境温度为+40°C时，长期允许通过的最大电流。如果电器周围 环境温度与额定环境温度不符时，应对额定电流值进行修正。当温度高于+40°C吋，每增高1°C,额 定电流减少1.8%o当低于+40°C时，每降低1C,额定电流增加0.5%,但总增加值不得超过额定电 流的20%o若已知电气设备的最高允许工作温度，当环境最高温度高于40°C,但不超过60°C时，额定电流 可按下式修正：式中：ho实际环境温度下电气设备允许通过的额定电流；2/设备允许最高工作温度，°C；仇一一实际环境年最高空气温度，°C；&0额定环境空气温度，电气设备为40°C,导体为25°C；K&环境温度修正系数，心=。V &a/_&0选电气设备时，应使修正后的额定电流/枷不小于所在回路的最大长时负荷电流I站，即：KJn 1 lo.m(3) 环境条件电气设备在制造上分户内、户外两大类，户外设备的工作条件较为恶劣，各方面要求较高，成 本也高。户内设备不能用于户外设备，户外设备最可用于户内，但不经济。此外，选择电气设备时, 还应根据实际环境条件考虑防水、防火、防腐、防尘、防爆以及高海拔地区或湿热带地区等方面的 要求。7.1.2按短路条件校验按正常选择条件选择的电气设备，当短路电流通过时应保证各部分发热温度和所受电动力不超 过允许值，因此必须按短路条件进行校验。(1)热稳定性校验短路电流通过电气设备吋，电器的各部件温度应不超过短时允许发热温度。满足热稳定的条件式中：Its电气设备的额定热稳定电流，可由产品手册查得，kA；4稳态短路电流，kA；t.假想时间，s；仁一一电气设备额定热稳定电流所对应的热稳定时间，可由产品手册查得，So(2)动稳定性校验短路电流通过电气设备时，电气设备各部件应能承受短路电流所产生的机械力效应，不发生变 形损坏。满足动稳定的条件为:es sh式中：J电气设备额定动稳定电流有效值，kA；Ish短路冲击电流有效值，kAo7.2断路器的选择721 llOkV侧断路器的选择根据该110/10kV变电站主接线图可知，在l lOkV侧采用桥式接线，需要分别对5个断路器进行分析计算,选出合适规格的断路器。(1)按照断路器的工作电压和电流选择断路器1) 断路器QF1和QF2选择在系统正常分列运行的情况下，QF1和QF2只需各自承担10kV侧的所带负荷。但当一条电源 进线发生故障切断时，另一条电源进线上的断路器要承担两台主变压器上的全部负荷，此时是QF1 和QF2上流过最大长时负荷电流的情况。故电源线回路的最大长时负荷电流为：X.lo.m-81.98(A)考虑温度修正系数，电流结果为81.98*0.82=67.22 (A)由QF1的和QF2的工作电压为l lOkV,最大长时负荷电流为67.22,布置在室外，初步选型号 为LW25-126/3150-40的户外六氟化硫断路器，额定电压为126kV,额定电流为3150A。其技术参数 如表7-1所示。2) 断路器QF4和QF5选择在系统正常分列运行的情况下，QF4和QF5只需各自承担10kV侧的所带负荷。但当一台变压 器发生故障或检修吋，若闭合断路器QF8,让另一台变压器承担全部负荷，这吋QF4和QF5 ±流 过最大长时负荷电流为变压器的最大电流。由于变压器在电压降低5%时，出力可以保持不变，故 其相应回路的最大长时负荷电流应为变压器额定电流的105倍。所以llOkV侧变压器回路中的最大 长时负荷电流为：-68.89(A)_1O5S7 _ 1.05x12500-V3L/;V1 _ V3X110考虑温度修正系数，电流结果为68.89*0.82=56.49 (A)由QF4的和QF5的工作电压为l lOkV,最大长时负荷电流为68.89A,布置在室外，初步选型 号为LW25-1265()40的户外六氟化硫断路器，额定电压为126kV,额定电流为3150A。其技术参 数如表7-1所示。3) 断路器QF3选择在系统正常分列运行的情况下，QF3处于分断的状态。但当出现一侧电源进线和交叉侧的变压 器同时处于故障状态时，若闭合断路器QF3和QF8,此时断路器QF3 ±的最大长时负荷电流也为 主变压器上的最大电流。综上判断，断路器QF3的选择同断路器QF4和QF5选择相同，都初步定为LW25-126/3150-40 的户外六氟化硫断路器。其技术参数如下表71所示。表71所选断路器的电气参数型号额定电压(kV)额定电流(A)额定开断电流(kA)动稳定电流(kA)额定关合电流(kA)4s热稳定电流(kA)LW25-126/3150-4012631504010010040(2)断路器的校验根据表61中的短路参数，对断路器进行动、热稳定性及其开断能力校验。由于供电系统采用 分列运行，且变电站llOkV侧全桥方式接线的五个断路器的最大长时负荷电流因接近而采用同种型 号的断路器，故直接按照分列运行下的短路情况进行动、热稳定性及其开断能力校验。1) 额定开断电流校验断路器按kl点最大短路电流校验，即:INbr = 25 kA3.9096 kA = /小符合要求。2) 动稳定校验断路器按kl点最大冲击电流检校验，即:ies = 1 °° kA > 9.97kA =加符合要求。3) 热稳定校验由于变压器容量为12500kVA,变压器设有差动保护，在差动保护范围内短路时，其为瞬时动 作，继电器保护动作时限为0,短路持续时间小于Is,需要考虑非周期分量的假想时间。此时，假 想时间由断路器的全开断时间0.1s和非周期分量假想时间0.05s构成，即=0.1 + 0.01 = 0.15(5)o 当短路发生在10kV母线上时，差动保护不动作(因不是其保护范围)，此吋过流保护动作吋限为2s,短路持续时间大于Is,此时假想时间由继电保护时间和断路器全开断时间构成，即£. = 2l(s)。-0.374(kA) < 40 (kA)故kl点短路时，断路器相当于4s的热稳定电流为：Its >4 = 3.9096x| - 0.757 (kA) < 40 (kA)符合要求。故k2点短路时，断路器相当于4s的热稳定电流为：符合要求。4) 额定关合电流校验断路器按kl点最大冲击电流检校验，即:ies 1 °° kA > 9.97 kA = islKkx符合要求。1.2.2 10kV侧断路器的选择(1)按照断路器的工作电压和电流选择断路器1)断路器QF6和QF7选择当一台变压器发生故障或检修时，若闭合断路器QF8,让另一台变压器承担全部负荷，这时QF6 和QF7上流过最大长时负荷电流为变压器的最大电流。故10kV侧变压器回路中的最大长时负荷电流：-757.77 (A)_lO5SVf _ 1 .05x1250067.S_ 羽u科2 _V3X10由QF6的和QF7的工作电压为10kV,最大长时负荷电流为757.77A,布置在室内，初步选型号为ZN63-12/1250-25的户内真空断路器，额定电压为12kV,额定电流为1250A。其技术参数如表7-2所示。2) 断路器QF8选择当承担负荷最大的那段母线经QF8由交叉侧变压器全负荷供电时，流经断路器的电流为最大长吋负荷电流。结合变电站的主接线图和负荷资料，得出I段和II段母线承载负荷情况如下：I段母线上的最大负荷：耳1 =(£+& + &+菇 +珥o+召2)XK, =(1200 +1000 +1400 +1400 + 2100 + 1500) x 0.85-7310(kW)无功功率为：Qn = (02 + 04 + 08 + Qo +=(P2 tan % + 片 tan(p4+P6 tan % + 兔 tan(p& + tan % + Pn tan(pxl)xKt -4715.1(kVar)视在功率为：=V73102+4715.12-8698.75(kVA)II段母线上的最大负荷：&n =(Pi + £ + A +马+ & + Ai)xKf二(2400 + 1000 +1400 +1000 +1400 + 2100) x 0.85-7905(kW)无功功率为：2zn =(Q +03 +05 +。7 +。9 +0ii)xK/=(斥 tan% + 呂 tan % + A tan% + 马 tan © + 乙 tan(p9 + Pn tan(pn)xKt -4197(kVar)视在功率为：5n =a/79052+41972-8950 (kVA)经比较得出，II段母线上的负荷容量更重，故求出流经断路器QF8的最大长时负荷电流为： 厶“二 ru = 50 -516.73(A)e 屈Un2 V3x10由QF8的工作电压为lOkV,最大长时负荷电流为516.73A,布置在室内，初步选型号为ZN63-12/630-20的户内真空断路器，额定电压为12kV,额定电流为630A0其技术参数如表72所zj O3) 负荷断路器的选择负荷出线上统一使用同样规格的断路器，为了满足所有出线的安全要求，应选用最大负荷对应 的出线来计算断路器的最大长时负荷电流。考虑到最大负荷水厂为双回路供电，当其中一条供电回 路发生故障切断时，另一条回路上将承担该机械制造厂的全部负荷，此时断路器上将有最大长时负 荷电流，即：二 s刊二 4200 刊s应卫 73x10242.49 (A)由QF8的工作电压为10kV,最大长时负荷电流为516.73A,布置在室内，初步选型号为ZN63-12/630-20的户内真空断路器，额定电压为12kV,额定电流为630Ao其技术参数如下表7-2 所示。表72所选断路器的电气参数型号额定电压(kV)额定电流(A)额定开断电流(kA)动稳定电流(kA)额定关合电流(kA)4s热稳定电流(kA)ZN63-12/1250-2512125025636325ZN63-12/630-201263020505020(2)断路器的校验根据表61中的短路参数，对断路器进行动、热稳定性及其开断能力校验。由于供电系统采用 分列运行，且变电站llOkV侧全桥方式接线的五个断路器的最大长时负荷电流因接近而采用同种型 号的断路器，故直接按照分列运行下的短路情况进行动、热稳定性及其开断能力校验。1) 额定开断电流校验断路器按kl点最大短路电流校验，即：INbr 二 25 kA > 3.9096kA 二厶】符合要求。2) 动稳定校验断路器按kl点最大冲击电流检校验，即： I。kA > 9.97 kA = »戏符合要求。3) 热稳定校验由于变压器容量为12500kVA,变压器设有差动保护，在差动保护范围内短路时，其为瞬时动 作，继电器保护动作时限为0,短路持续时间小于Is,需要考虑非周期分量的假想时间。此时，假 想时间由断路器的全开断时间0.1S和非周期分量假想时间0.05s构成，即=0.1 + 0.01 = 0.15(5)o 当短路发生在10kV母线上时，差动保护不动作(因不是其保护范围)，此时过流保护动作时限为 1.5s,短路持续时间大于Is,此时假想时间由继电保护时间和断路器全开断吋间构成，即< =1.6(5)。故kl点短路时，断路器相当于4s的热稳定电流为:-0.757 (kA) < 40 (kA)符合要求。故kl点短路时，断路器相当于4s的热稳定电流为：厶厶仝=5.678xJX = 0.327 (kA) < 40 (kA)"沁4V 4110符合要求。4) 额定关合电流校验断路器按kl点最大冲击电流检校验，即:°es= 1 °° kA > 9.97 kA = is/Kk符合要求。7.3隔离开关的选择7.3.1110kV侧隔离开关的选择需要计算通过隔离开关的最大长时负荷电流,由计算断路器时可算出最大长时负荷电流_ S' _ 15620.76一血小 _ 73x110-81.98(A)额定电压110KV,设备采用室外布置，故选用GW4-110D/1000-80型隔离开关。其主要技术数据如型号额定电压额定电流动稳定电流5s热稳定电流GW4-110D/1000-8011010008021.5表:表7-3所选110kV隔离开关的电气参数动稳定校验:ies 二 KA)ish = 991 KA热稳定校验：根据断路器计算所得tk '| = 2.534<21.54所以所选隔离开关符合要求。7.3.2 10kV侧隔离开关的选择需要计算通过隔离开关的最大长时负荷电流，由计算断路器时可算出最大长时负荷电流厶“【lo.ml05SwUn21.0茫 12500 = 757.77 (A)V3xlO额定电压10KV,设备采用室外布置，故选用GN6-10/1000-80型隔离开关。其参数如表所示:表74所选110kV隔离开关的电气参数型号额定电压额定电流动稳定电流4s热稳定电流GN6-10/1000-801010008031.5动稳定校验:ics=S0KA)ish=UA79KA热稳定校验：根据断路器计算所得t k =右=1 6s人=a£ = 3.59K431.5K4所以所选隔离开关符合要求。7-4 10kV母线的选择(1)母线选择变压器10kV侧回路选用矩形铝母线，其最大长时负荷电流lMuJOjn为变压器二次侧最大长时负荷电流再乘以分配系数K = 08 (进线在各段母线中间)，计算如下：仏“二 Kx/is 二0.8x757.77 二 606.216 (A)选择截面为S0mmx6.3mm的矩形平方铝母线，其额定电流值为1100A (25°C) 实际环境温度为341时，其长时允许电流为：枫-25= 1100x1V 70-25= 983.87 (A)> 606.216(A)符合要求。(2)母线校验1)动稳定性校验母线在短路冲击电流电动力作用下应保证不会产生永久性变形或断裂，即母线材料允许电动应力不 小于短路电流作用母线上的电动应力：Oal > (7 max(7 max 二=粧闪/加2）式中61母线材料允许应力，硬铜140MPa,硬铝70MPa;Omax母线短路时冲击电流jsh产生的最大计算应力;jy母线的抗弯矩，m3。设母线跨距数大于2,矩形母线平放，变电站内高压开关柜为XGN2-12型（宽lm,柜间空隙为 0.018m），穿墙套管轴心距离为0. 25m：0 = M76 = 672xlO'（n?）式中b、h母线的宽度和长度。母线所受最大电动力为T1凡ax = 0173xM 4 = 0.173X9.972 x-一 = 70.02 N°0.25v 7其所受的最大弯矩为M max帝E）川匕y小伽）母线的短路电流产生的最大电动应力为（J max A/ maxW7.13一 6.72x10"= 479xl(T(N/加彳)该值小于铝材料的允许弯曲应力70xl06/m2'故动稳定性符合要求。2）热稳定性校验10kV母线处发生短路时，过流保护动作时限为1.5s,短路持续时间大于Is,此时假想时间由 继电保护时间1.5s和断路器全开断吋间0.1s构成，即r. = 1.54-0.1 = 1.6（5）o查表可得热稳定系数为87,则最小热稳定截面为r斤玄Smin = 17900x- = 260.25 沏）c87、）最小热稳定截面积260.25mm2小于所选铝母线截面80x6 3 = 504（mm2）?故热稳定符合要求。8总结通过此次课程设计，我在电气专业的学习上又上了一个台阶。本次课设，系统的考 察了电气的绝大部分知识，有继电保护，电力系统分析，高电压技术等等，在大学的最 后阶段给我们做了一次近乎实践的总复习，学到了很多。感谢各科老师大学期间对我们 的栽培，我们一定会做有用的人才。师恩难忘，感谢恩师。参考文献1 苗世洪，朱永利.发电厂电气技术.北京：中国电力出版社，2015.2 王福忠，王玉梅，张展.现代供电技术.北京：中国电力出版社，2008.3 惠刚主编变电站综合自动化原理与系统.北京：中国电力出版社,20044 杨宛辉等发电厂、变电所电气一次部分设计参考图册.电力工业行业标准汇编.北京：中国电力出版社，19961998