土建之梁、板、墙、柱模板施工方案

43奇数页脚模板安全性能计算梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果.本计算书还参照施工技术2002.3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为2.70米，基本尺寸为:梁截面 BD=250mm570mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=1。20米，立杆的步距 h=1。20米，梁底无承重立杆.梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等.1荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）:q1 = 25。000.570。40=5.7kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0。350。40（20。57+0.25）/0.25=0.778kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到：活荷载标准值 P1 = （1。00+2.00）0。250。40=0。3kN均布荷载 q = 1.25。7+1。20.778=7.774kN/m集中荷载 P = 1。40。3=0.42kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 401。81.8/6 = 21。6cm3;I = 401。81.81.8/12 = 19。44cm4;计算简图弯矩图（kN.m）剪力图(kN)变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.18kNN2=1.18kN最大弯矩 M = 0.087kN.m最大变形 V = 0.456mm2强度计算经计算得到面板强度计算值 f = 0.08710001000/21600=4。028N/mm2面板的强度设计值 f,取15N/mm2;面板的强度验算 f f，满足要求!抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31180/（240018）=0。246N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。4N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.456mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求！二、梁底支撑方木的计算梁底方木计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1。18/0。40=2。95kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。12。950。400.40=0.047kN。m最大剪力 Q=0.60。402.95=0。708kN最大支座力 N=1.10。402。95=1.298kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/6 = 53。33cm3;I = 5888/12 = 213.33cm4；（1）方木强度计算截面应力 =0。047106/53330=0.88N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求！（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3708/（250.0080。00）=0.266N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!（3）方木挠度计算最大变形v =0.6772.464004/（10095002133300）=0。021mm方木的最大挠度小于400/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算1梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m)支撑钢管变形图（mm）支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.324kN。m最大变形 Vmax=0。9mm最大支座力 Qmax=1.18kN截面应力 =0.324106/4491=72。14N/mm2支撑钢管的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求!2梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.378kN.m最大变形 Vmax=1。593mm最大支座力 Qmax=3。85kN截面应力 =0。378106/4491=84.17N/mm2支撑钢管的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.85kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力 N1=3。85kN （已经包括组合系数1。4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1。20.1492.70=0。483kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=0.605kN N = 3.85+0.483+0.605=4。938kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A - 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。24 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4。5 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1)或（2）计算 l0= k1uh (1） l0 = （h+2a） （2） k1 计算长度附加系数,按照表1取值为1.185； u 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3;u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式（1）的计算结果： = 41.01N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2）的计算结果： = 15.53N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0= k1k2（h+2a） （3）k2- 计算长度附加系数，按照表2取值为1；公式(3）的计算结果： = 17。46N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h（m）h0。90.9h1.21.2h1.51.5h2。1k11。2431。1851.1671。163表2 模板支架计算长度附加系数 k2H（m）h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621。801.922.042。252。7041。01.01。01。01.01。01.01.01。061。0141.0121。0071.0071.0071。0071.0071.0071。00781.0261。0221.0151。0141。0141。0121.0121.0101.010101。0391。0311.0241。0211.0201.0181.0181。0161.016121.0421。0391.0311。0291。0261。0241。0221。0201。020141.0541。0471.0391.0361。0331。0301。0291.0271。027161。0611.0561。0471.0431.0401。0351。0351.0321。032181。0811.0641.0551.0511。0461.0421.0391.0371.037201。0921。0721.0621.0561。0521.0481。0441。0421。042251。1131.0921.0791。0741。0671.0621。0601。0571.053301.1371。1111。0971。0901.0811.0761。0731。0701。066351。1551.1291.1141.1061。0961。0901.0871。0811。078401.1731.1491。1321。1231。1111.1041。1011.0941。091以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1模板支架的构造要求：a梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2立杆步距的设计：a当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置；b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;c高支撑架步距以0。9-1。5m为宜，不宜超过1.5m。3整体性构造层的设计：a当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4剪刀撑的设计：a沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。5顶部支撑点的设计：a最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6支撑架搭设的要求：a严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;c确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d地基支座的设计要满足承载力的要求.7施工使用的要求：a精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。扣件钢管楼板模板支架计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）模板支架搭设高度为4。10米,搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1米,立杆的横距 l=1米,立杆的步距 h=1。20米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 250.141+0。351=3。85kN/m活荷载标准值 q2 = (2+1)1=3kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。81.8/6 = 54cm3;I = 1001.81.81.8/12 = 48。6cm4； 1强度计算:f = M / W f其中 f 面板的强度计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距（N.mm）; W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.23。85+1。43）0.20。2=0.035kN.m经计算得到面板强度计算值 f = 0.03510001000/54000=0.648N/mm2面板的强度验算 f f，满足要求！2抗剪计算：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1。23。85+1。43）0.2=1。058kN截面抗剪强度计算值 T=31058/（2100018）=0。088N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1。4N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!3挠度计算：v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.852004/（1006000486000)=0。025mm面板的最大挠度小于200/250，满足要求！二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q11 = 250。140。2=0。7kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m）：q12 = 0。350.2=0.07kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1+2）0。2=0.6kN/m静荷载 q1 = 1.20。7+1。20。07=0。924kN/m活荷载 q2 = 1.40。6=0。84kN/m2方木的计算：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q = 1。764/1=1。764kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.11.76411=0。176kN。m最大剪力 Q=0.611.764=1.058kN最大支座力 N=1。111。764=1。94kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 888/6 = 85。33cm3;I = 8888/12 = 341。33cm4；（1）方木强度计算截面应力 =0。176106/85330=2.06N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求！（2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31058/(28080)=0。248N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（3)方木挠度计算最大变形 v =0.6771.3710004/（10095003413300）=0.286mm方木的最大挠度小于1000/250，满足要求！三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算：集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.94kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.931kN。m最大变形 vmax=2.678mm最大支座力 Qmax=10。63kN截面应力 =0.931106/4491=207。3N/mm2支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2，不满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5)：R Rc其中 Rc- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=10.63kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN。五、模板支架荷载标准值（立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0。1494.10=0.611kN（2）模板的自重（kN）：NG2 = 0。3511=0。35kN(3）钢筋混凝土楼板自重（kN)：NG3 = 250。1411=3。5kN经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.461kN。2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：经计算得到,活荷载标准值 NQ = (1+2）11=3kN3不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 1。4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值 （kN)；N = 9。55 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 （cm)；i = 1。58 A - 立杆净截面面积 （cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3）;W = 4.5 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）; f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） (2） k1 - 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3；u = 1.7 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1）的计算结果： = 72.19N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!公式(2)的计算结果： = 30.03N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！七、楼板强度的计算1计算楼板强度说明:验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取5.1m，楼板承受的荷载按照线均布考虑.宽度范围内配筋3级钢筋级钢筋，配筋面积As=2142mm2，fy=360N/mm2。板的截面尺寸为 bh=5100mm140mm，截面有效高度 h0=120mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天。的，承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2。计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求！楼板计算长边5。1m，短边5。11=5。1m，楼板计算范围内摆放66排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载.第2层楼板所需承受的荷载为：q=21.2（0.35+250.14）+11.2(0。61166/5.1/5。1)+1.4（2+1）=14。45kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.114。45=73。7kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0。051373。75。12=98.34kN。m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天后混凝土强度达到62.4%，C35混凝土强度近似等效为C21。84。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.42N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2142360/(510012010。42)=0。121查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0。113此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm = 0。1135100120210。42106=86。47kN.m结论:由于Mi = 86。47 =86。47 Mmax=98.34所以第8天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑不可以拆除。3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求！楼板计算长边5。1m，短边5。11=5.1m，楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为:q=31.2（0。35+250.14)+11。2(0。61166/5.1/5.1)+1。4(2+1)=19。07kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.119.07=97.26kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0。051397.265.12=129.78kN。m 验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天后混凝土强度达到83。21%,C35混凝土强度近似等效为C29.12。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.9N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 2142360/（510012013。9)=0.091查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0。086此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm = 0。0865100120213。9106=87。79kN。m结论：由于Mi = 87.79+86。47 =174。26 Mmax=129.78所以第16天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道,柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓0道，柱模板的计算高度 L = 4400mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距300mm。柱箍采用方钢管，截面1001003mm，每道柱箍2根钢箍，间距600mm.柱箍是柱模板的横向支撑构件,其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算.柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 - 混凝土的重力密度,取24。00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度,取20.0; V - 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m; 1 外加剂影响修正系数,取1。00； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40。55kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.55kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1面板强度计算支座最大弯矩计算公式:跨中最大弯矩计算公式：其中 q - 强度设计荷载(kN/m); q = (1.240。55+1.43.00）0.6 = 31.72kN/m经过计算得到最大弯矩 M = 0.1031。720.30。3=0。285kN.M面板截面抵抗矩 W = 6001818/6=32400mm3经过计算得到 = M/W = 0。285106/32400 = 8。796N/mm2面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求!2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.331。72=5。71kN截面抗剪强度计算值 T=35710/(260018）=0。793N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1。4N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中q 混凝土侧压力的标准值，q = 40。550.6=24。33kN/m； E 面板的弹性模量，取6000N/mm2; I 面板截面惯性矩 I = 600181818/12=291600mm4；经过计算得到 v =0.677(40.550。6）3004/（1006000291600) = 0.763mmv 面板最大允许挠度,v = 300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式：其中 q 强度设计荷载（kN/m); q = (1.240.55+1。43.00)0.3 = 15。86kN/m d为柱箍的距离,d = 600mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0。1015.860。60.6=0。571kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 508080/6=53333。33mm3经过计算得到 = M/W = 0。571106/53333。33 = 10。706N/mm2竖楞方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!2。竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0。6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60。615.86=5.71kN截面抗剪强度计算值 T=35710/(25080）=2。141N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。3N/mm2竖楞方木抗剪强度计算不满足要求！3。竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q - 混凝土侧压力的标准值，q = 40。550。3=12.165kN/m； E - 竖楞方木的弹性模量，取9500N/mm2； I - 竖楞方木截面惯性矩 I = 50808080/12=2133333.33mm4；经过计算得到 v =0。677（40。550.3)6004/ (10095002133333.33) = 0.527mm v 竖楞方木最大允许挠度,v = 600/250 = 2。4mm;竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍的规格:矩形钢管钢柱箍截面宽度为100mm；钢柱箍截面高度为100mm；钢柱箍壁厚3mm;钢柱箍截面抵抗矩 W = 166.67cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 833。33cm4;B方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = （1。240.55+1.43.00)0。3 0。6 = 9.51kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN）B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图（kN。m）最大弯矩 M = 0.607kN。m最大支座力 N = 11。38kN最大变形 v = 0。074mm1。柱箍强度计算：柱箍截面强度计算公式:=M/W f其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 0。607kN。m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩， W = 333。34cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2）： f = 205B边柱箍的强度计算值 f = 1.82N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求！2。柱箍挠度计算经过计算得到 v =0。074mm v 柱箍最大允许挠度,v = 266.67/250 = 1。07mm；柱箍的最大挠度满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;对拉螺拴的强度要大于最大支座力11。38kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm！七、H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = （1.240.55+1.43。00)0。3 0.6 = 9。51kN经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)H方向柱箍弯矩图（kN。m）H方向柱箍变形图（kN.m）最大弯矩 M = 4。422kN。m最大支座力 N = 14.26kN最大变形 v = 5。751mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W f其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 4.422kN.m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 333.34cm3; 柱箍的强度设计值(N/mm2)： f = 205 H边柱箍的强度计算值 f = 13.27N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求!2。柱箍挠度计算经过计算得到 v =5。751mm v 柱箍最大允许挠度,v = 800/250 = 3。2mm； 柱箍的最大挠度不满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！木模板墙模板计算书 一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2. 内楞采用方木，截面100100mm，每道内楞2根方木，间距500mm. 外楞采用方木,截面100100mm，每道外楞2根方木,间距500mm.穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm.墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15)，取5。714h; T 混凝土的入模温度，取20。0； V 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m； 1- 外加剂影响修正系数,取1.00; 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.547kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.55kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6。00kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1强度计算 = M/W f，不满足要求！2挠度计算v = 0。677ql4 / 100EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力,q = 20。28N/mm； l 计算跨度（内楞间距）,l = 500mm; E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩，I = 501.81。81。8/12=24.3cm4;面板的最大允许挠度值，v = 2mm；面板的最大挠度计算值, v = 5。884mm；面板的挠度验算 v v，不满足要求！四、墙模板内外楞的计算1内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。W = 101010/6 = 166。67cm3；I = 10101010/12 = 833.33cm4;本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：内楞计算简图（1）内楞强度计算: = M/W f其中 内楞强度计算值（N/mm2)； M 内楞的最大弯距（N。mm); W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值（N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q 作用在内楞的荷载，q = （1.240。55+1.46。00)0.5=28.53kN/m； l 内楞计算跨度（外楞间距）,l = 500mm；内楞强度设计值f = 13N/mm2；经计算得到，内楞的强度计算值4.279N/mm2;内楞的强度验算 f，满足要求!（2）内楞的挠度计算：v = 0。677ql4 / 100EI v = l/250其中 E 内楞的弹性模量，E = 9500N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2mm； 内楞的最大挠度计算值， v = 0。024mm;内楞的挠度验算 v v,满足要求！2外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载,按照集中荷载下的三跨连续梁计算。W = 101010/6 = 166。67cm3；I = 10101010/12 = 833.33cm4；本算例中,外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：外楞计算简图（3)外楞强度计算: = M/W f其中 外楞强度计算值（N/mm2）； M 外楞的最大弯距（N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值（N/mm2）。M = 0。175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1。240。55+1。46。00）0.50.5=14。265kN; l 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距），l = 500mm；外楞强度设计值f = 13N/mm2；经计算得到，外楞的强度计算值7.489N/mm2；外楞的强度验算 f，满足要求！(4）外楞的挠度计算：v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/250其中 E 外楞的弹性模量，E = 9500N/mm2;外楞的最大允许挠度值，v = 2mm;外楞的最大挠度计算值, v = 0.258mm；外楞的挠度验算 v v， 满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 （mm2）； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿墙螺栓的直径（mm)： 12穿墙螺栓有效直径(mm)： 10。2穿墙螺栓有效面积（mm2）： A = 81.671穿墙螺栓最大容许拉力值（kN）： N = 13。884穿墙螺栓所受的最大拉力(kN）： N = 10。138穿墙螺栓强度验算满足要求！第一章 模板安装技术措施 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件,做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、0000以下模板安装要求 （1)底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装,底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆,上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆. 积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板.模板固定要牢固,并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮. (2)楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2），起拱部位为中间起拱,四周不起拱。 3、0。000以上模板安装要求 （1）梁、板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模 技术要点 安装墙模前,要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆”烂根现象,墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 （2）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 4、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固,以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下: 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 5、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测.根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线,以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线,并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上. 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点，引出每道轴线,根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 6、模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 7、楼板模板 模板支架木支撑 1、楼板模板采用40mm60mm木方做板底支撑，中心间距300mm，脚手架排距1m，跨距1m。 2、楼板模板施工时注意以下几点: （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通,上下层支顶位置一致,连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条； （4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板.顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格,并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后,用水准仪校正标高，并用靠尺找平.铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条,避免墙体”吃模,板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整;模板铺完后，将杂物清理干净,刷好脱模剂。 （6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道,中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。 第二章 模板拆除技术措施 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.混凝土的底模,其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 (1)墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反,先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板,先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓,再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板,或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑. （2） 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头,使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上.拆除板模板时要保留板的养护支撑。