早拆、快拆模板体系施工方案

沈阳月星国际城C 区工程 早拆、快拆模板体系施工方案江苏南通二建集团有限公司目录一、 编制依据二、 工程概况三、 早拆模板工艺原理四、 模板体系组成及材料的型号确定五、 施工准备六、 施工方法与施工要点七、 质量保证措施八、 安全技术措施九、 环保措施十、计算书卜一、模板体系布置图、编制依据1. 混凝土结构施工质量验收规范（ GBJ50204-20022. 建筑结构荷载规范（ GB50009-20013. 建筑工程质量验收统一标准（ GB50300-20014. 建筑施工高空作业安全技术规程（JGJ33-91 ）5. 重庆市建筑工程施工现场安全管理标准6.31#-33# _楼结构施工图7.31#-33# _ 楼施工组织设计二、工程概况2.1 工程概况工程名称：沈阳月星国际城C 区 工程地址：沈阳市浑南区沈中大街9 号 建设单位：沈阳星港地产投资有限公司设计单位：中国建筑东北建筑设计研究院有限公司监理单位：沈阳市工程监理咨询有限公司承包单位：江苏南通二建集团有限公司结构形式：框剪基础结构：筏板基础+螺旋钻孔桩地下层数：1 层地上层数：34 层首层高度：3.05 米 顶板厚度：100 、110三、早拆、快拆模板工艺说明3.1 模板早拆设计的原理国家标准混凝土结构工程施工及验收规范GB50204 2002 规定，现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；如设计无要求时，应符 合下列规定：板底模、模板跨度w 2.0m 时，混凝土强度达到设计强度的50%时 方可拆模；跨度在 2.0m ? 8.0m 时，混凝土强度达到设计强度的75%时方可拆模；对于梁，拱壳跨度 w 8.0m 时，混凝土强度达到设计强度的75%、跨度大于 8.0m 时，混凝土强度达到设计强度的100%时方可拆模。这就说明，结构梁、板跨度的大小，对结构梁、板的内应力大小有直接的影响。为此，如果将梁、板和拱的跨度减小，其结构内应力亦相应减小，则拆模时混凝土强度可以降低，再根据混凝土早期强度增长快的规律，拆模时间可以提前。模板早拆施工技术的基本原理就是在施工阶段把结构跨度人为的划小，降低其内力，使模板能够早拆，而结构的安全度又不受影响，以达到模板早拆应有的经济效益及社会效益。3.2 、早拆、快拆体系的选择键链接模板早拆、快拆体系是由北京群力发（北京）科技开发有限公司研制开发的“键连接的脚手架”与“可调型组装式模板早拆柱头”组成的模板早 拆支撑体系，配以普通的钢楞 （龙骨）及模板 （塑料模板、胶合板或钢框模板等 ） 而形成的一种模板早拆、 快拆体系。 该模板早拆、 快拆体系是在确保现浇钢筋混 凝土结构施工安全度不受影响、 符合施工规范要求、 保证施工安全及工程质量的 前提下，加快材料周转，减少投入，降低成本，提高工效，加快施工进度，缩短 工期，使之具有显著的经济效益和良好的社会效益的一种先进的施工新技术。3.3 早拆体系的特点材料周转快早拆体系主要特点就是“早”，加快材料的周转次数，减少模板支撑体系的整体投入量，通过加快周转材料的特点来满足施工的要求。施工简便早拆体系的关键节点就是早拆头，将部分U 托按模板深化设计更换成早拆头，达到早拆的条件。早拆头与U 托为通用标准，可以互换使用。早拆头是以U 托为 基础，无需复杂操作即可满足使用要求。资金投入少，效益大。只需更换部分早拆头即可减少1/3 模板、龙骨的配置量。3.4 快拆体系的特点施工安全可靠，工程质量易保证。键连接的脚手架，采用工厂化生产加工，现场组装的方式。支架杆件构造尺寸及结点连接方式标准化、规范化。减少了搭设时的随意性，避免了出现不稳定结构和结点可变状态的可能性；结构受力明确，支架整齐，施工安全可靠，整个施工过程，结构楼板始终处于最佳受力状态，施工过程规范化，工程质量有保证。结构性能好结构简单、设计构思新颖、结点构造合理、杆件全部轴向连接、受力状态明确，力学性能优良，采用承插型连接方式，减少人为及材料质量的影响，具有可力学强度和刚度。搭拆过程中，自稳效果好，且方便灵活。可随时搭、拆爬靠的梯；随时开通，封闭通道。支拆快捷，工作效率高。操作简单、支拆快捷，工作效率高，能加快施工进度，缩短施工工期。同时避免了螺栓作业，工人带一把铁锤即能完成全部作业。而且重量轻，降低了作业强度。功能多：能灵活的组装成多种尺寸和荷载的脚手架已及支承架等。无零散配件丢失，损耗底，经济效益高。规格小，系列化，最长杆件2.45m 便于运输。施工质量易控制，便于质量检查。插头插座不怕摔碰，不易被水泥铸死。利于文明施工及现场管理。 该模板快拆体系施工过程中，避免了周转材料的中间堆放环节，模板支架整 齐、规范，立、横杆用量少，没有斜杆，施工人员通行方便，便于清扫，有利于 文明施工及现场管理。对于狭窄的施工现场尤为适用。有利于环境保护，社会效益良好。 模板材料用量的大量节约，减少了树木、竹林的砍伐，有利于绿色植被的保 护；同时，运输量的减少，工人劳动强度的减轻及有利于施工现场的管理等，使之产生了良好的社会效益。加快竖向模板倒运对于竖向构件与水平构件同时浇筑混凝土施工的工程，由于空间及运输通道 的限制，致使竖向构件的模板拆除倒运工作是缓慢的。 键连接的脚手架特点之一 就是横杆可以随时打开随时封闭。 可以在竖向构件模板拆除位置建立一个小的空 间，满足模板拆除及运输的要求。 与传统扣件式脚手架相比， 施工速度可以提高 40% 左右。四、模板体系组成及材料的型号确定4.1 模板体系组成本工程地上标准层顶板模板采用早拆、快拆体系。模板早拆、快拆体系主要由可调型早拆柱头、键连接的脚手架组成。4.2 模板支撑体系材料的选型例：工程标准层层高 2.9m 、板厚 100mm 模板选用 15mm 厚的 1830 X 915 多 层板；主龙骨采用 48 钢管；次龙骨采用 40X 40mm 矩形方钢龙骨。由此可计算出竖向支撑杆件、早拆柱头及U 托的高度。支撑体系立杆组合模式详见模板体系布置图4.3 模板体系配置数量本工程采用”二满一留”进行支撑体系的配置。模板按照满两层配置。五、施工准备1 、上道工序已完成并做办理完验收手续；2、搭设支撑体系所需材料已办理完进场手续，并与各房间材料用量表中的规格、型号、数量相符；3、楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已经办理完验收手续；4、竖向构件混凝土浇筑完毕并清理完现场；5、施工人员已经做好相应的技术交底及安全交底工作。6、工人配齐施工操作用工具，如榔头、钢卷尺、扳手等。六、施工方法6.1 工艺流程放支撑杆件点位线搭设支撑体系（先搭设标准四边形支承格构，按互相垂直或顺直的原则支完剩余的支承格构）安装早拆柱头或 U 托主次龙骨安装（跨度大于 4m 按3%。）安装模板安装镶板并调整好与模板高差强度达到 50% 3d 后第一次拆模 安装板钢筋浇筑、混凝土 达到设计强度第二次拆模 混凝土养护6.2 施工要点1、 支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承要方正。2、 按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自改用横杆长度。3、 立杆下需铺设10*10 木板，并且上下楼层立杆对齐，保证荷载有效通过立柱进行传递。4、 早拆柱头或 U 托安装完毕后，进行调平。跨度大于4m 按 3%。起拱，将早拆柱头板与次龙骨顶面调整至指定标高，避免虚支，保证拆模后支撑处的顶板平整。5、 早拆柱头及 U 托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于200mm 严禁任意上调。6、钢楞要支撑平稳，受力方向一致。7、模板按照布置图方向进行铺设，按位置留设镶边，确保模板能够实现早拆。8、混凝土试块应增设不少于一组与混凝土同条件养护试块，用于检验第一次拆模时的混凝土强度。9、现浇钢筋混凝土楼板第一次拆模强度由同条件养护试块试压强度确定，当试块强度不低于10MPa 寸才可以拆模。且常温施工阶段现浇钢筋混凝土楼板第一次拆模时间不得早于混凝土初凝后3d10 、上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。11 、支撑结构在模板早拆前应形成空间稳定结构。在第一次拆模前，不应受到拆除拉杆一类的扰动，更不能使结构先期承担部分自身荷载。模板第一次拆除过程中，严禁扰动保留部分模架及构配件的支撑原状，严禁拆掉再回顶的操作方式。12 、模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进行第一次模板拆除。13 、模板及其支架的拆除顺序严格执行模板布置图进行，严禁私自乱拆。14 、模架的第二次拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 的规定。6.3 质量要求支撑系统及附件要安装牢固，无松动现象，模板与镶板应安装严密，保证不变形、不漏浆。混凝土面不得存在起皮、起砂，龟裂和其它缺陷。634 第一次拆模时间必须满足混凝土初凝3d;同条件试块强度达到10MPa 第二次拆模控制时间应以同条件养护试块强度等级为依据，并符合规范及相关规定。早拆体系除满足混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002及其它有关规范规定外还要填写模板早拆体系安装检验批验收记录表七、质量保证措施7.1. 质量保证体系建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和安装经理中间控制，北京群力发（北京）科技开发有限公司前期深化、现场技术支持、指导及区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包商/ 专业 化公司和施工作业班组的质量管理网络。7.2 、模板工程质量控制程序模板成型检验班组内实行 “三检制”，合格后报配属队伍工长检验，合格 后依次报项目区域责任师、 质量总监进行核定， 并填写预检记录表格、 质量评定 表格和报验单， 对于模板成型过程中要点真实记载， 并向监理报验。 每个环节检 查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。八、安全措施1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。2、特殊工种持证上岗，有关证件须符合北京市有关规定。3、装拆模板，必须有稳固的登高设备。高度超过2 米时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。4、模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员或物体坠落。5、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。6、支模必须按照工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。7、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。8、顶板拆模时，应逐块拆卸。拆下的模板，严禁向下抛掷。如有间歇，亦应将已拆下的模板的配件及时运走，防止坠落伤人。9、施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。9环保措施1、施工中必须注意控制噪音，根据规定在城市建成区内，禁止夜间进行生音的建筑施工（22 时至次日6 时）。由于施工不能中断的技术原因和其他况， 确需中午或夜间连续施工作业的，应向建设行政主管部门和环保部门2、加强对作业人员的环保意识教育，模板支撑体系搭拆和钢筋运输、装卸、产噪特殊情申请。加工防止不必要的噪音产生，最大限度减少施工噪音污染。3、 使用手持电动工具（手电钻等）切割机时，周围设围挡隔音，使用设备性能优良，并合理安排工序不集中使用。4、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应及时收集清理，保持工完场清。5、楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用密闭容器调运至地面分类定点存放，严禁直接向外扬弃。十、计算书10.1 材料的选用竖向支撑体系选用键连接的脚手架，托架选用可调型早拆柱头及U 形托架，主龙骨选用 48 矩形钢管，次龙骨选用40X 40 方钢管，模板选用15 厚 1830 X 915 多层板。10.2 材料的性能钢管巾 48X 3.5fm=205N/mm2 i=1.58cm材质 235#243E=2.06 x 105N/mml=12.19cmw=5.08cm矩形钢管主龙骨选用钢管，W=13.3次龙骨选用40 x 40 方钢管，W=5.4 E=10000 N/mm 2方木 fm=13-17N/mm 2E=9000 N/mm210.3 、荷载的计算（依据具体工程具体分析并出具相应计算）取最厚顶板进行验算，顶板厚度110mm 顶板模板选用13mn 厚竹胶板，次龙骨40X 40 方钢，间距 150mm 主龙骨 48 钢管， 间距900mm 竖向支撑为碗扣式脚手架支撑，间距900mm荷载计算：竹胶板自重：8.5 x0.012 x1.2=0.122KN/m 2新浇混凝土及钢筋自重：（25+1.1 ） X 0. 25 X 1.2=7.83 KN/m施工荷载：2.5X 1.4=3.5 KN/m 2总荷载刀 =11.45KN/m 2面板验算：计算简图为i? 11i11111：11 r 1 1 1f 1r 1 1 V1 1% rJf,30C r7 7 7取 1 米宽面板进行验算： q=11.45 X 仁 11.45KN/M M=1/8ql 2=0.125 X 11.45 X 0.3 2=0.129KN ? M 12 厚面板的净截面抵抗矩W=(1/6)bh 2=(1/6 ) X 1000 X 12 2=2.4 X 104mrm抗弯承载力。 n=M/V n=12.9 X 10 4/2.4 X 10 4=5.38N/mm2< f=13 N/mm满足要求。挠度验算：荷载不包括施工荷载，则q=7.95KN/mI=(1/12)bh 3=(1/12 ) X 1000 X 1 23=0.144 X 10 6mrmw=5ql 4/384EI=5 X 7.95 X 3007384 X 5000 X 2.81 X 10 5=0.60mm< 3 =3mm满足要求。923 次龙骨验算（ 40X 40 方钢）：计算简图为I ：- ：】八q=11.45 X 0. 3=3.44KN/mM=1/8ql 2=0.125 X 3.44 X 900 2=3.5 X 10 5Nmm抗弯承载力。 M/W n =3.5 X 105/8.3 X 10 4=4.2N/mn i <y =13 N/mm 2挠度验算：荷载不包括施工荷载，q=7.95 X 0.3=2.39KN/m444w=5ql /384EI=5X 2.39 X 900 /384X 9000 X 417 X 10 =0.54mm3 =3mm满足要求。主龙骨验算：主龙骨采用48 钢管，立杆支撑间距900, 计算简图为son9M 2DD将荷载化为均布荷载，进行强度验算：P=11.45 X 0.9 X 0.3=3.09KN35M=0.244PI=0.244X3.09X10X900=6.79X10 NmmW=166cm ,l=833cn( T m =M/ W n=6.79 X 105/ (166000 ) =4.09N/mn i °=13N/mm 2 挠度验算：荷载不包括施工荷载，q=7.95 X 0.3 X 0. 9=2.15KN/mw=0.967ql 3/100EI=0.967X 2.15 X 1000 X 900 3/100 X 9000 X 8330000=0.20mm<w =3mm满足要求立杆验算：每根立杆所承受的荷载N 为 11.45 X 0.9 X 0.9=9.27KN单根立杆的截面面积为489mm强度验算：。 =N/A=9.27 X 103/489=18.96Mpa ( T =215Mpa稳定性验算：长细比入 二 L/i ，其中 i=16.2mm, 立杆长 1500mm则入 =L/i=1500/16.2=92.6查钢结构设计规范附录得?值为 0.64( T 二 N/? A=9270/0. 64 X 489=29.6Mpa & =215Mpa满足稳定性要求。二、现浇砼结构模板早拆设计计算1、 选材 支架选用钢管脚手架，托架选用早拆柱头及U 形托架，大楞选用40 X 40 矩形 钢管，小楞选用40 X 40 方钢管，模板选用13mm 多层板。2、荷载计算(1) 荷载标准值模板及支架自重标准值：0.3KN/ m2新浇砼自重标准值：24 KN/m 3钢筋自重标准值框架：1.5 KN/m 3 楼板： 1.1 KN/m 3施工人员及设备荷载标准值a、 模板及支承模板的小楞取 2.5 KN/ mb、 支承小楞的大楞1.5 KN/mc、 支架立柱取 1.0 KN/ m说明：对大型浇筑设备及上料平台按实际计算。砼推集料高度超过100mm 以上者，按实际计算。模板宽度小于150mm 集中荷载可分布在相邻的两块板上。 振捣砼时产生的荷载标准值a、 对水平面模板可采用2.0KN/ mb、 对垂直等模板可采用4.0KN/ m(2) 荷载设计值计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载值乘以相应的荷载分项系数。模板及支架的荷载分项系数项次何载类别Y 1模板及支架自重1.2新浇砼自重钢筋自重施工人员及设备荷载1.4振捣砼时产生的荷载(3) 荷载折减系数 :对木模板及其支架的设计，其荷载设计值可乘以0.9 的系数予以折减。采用冷弯薄壁型钢材，系数为1.0(4 ) 荷载组合何载组合项次项目计算承载能力验算刚度1平板模板及支架+ + +2梁模底板及支架+ + +3、模板结构的挠度要求支架的压缩变形值或弹性挠度不大于相应结构的计算跨度的1/1000, 支承系统变形累计 w 4mm模板面板各跨的挠度不宜大于相应跨度的1/300 且不宜大于 1mm 钢楞的允许挠度计算值不宜大于相应跨度的1/500纵横向水平杆受弯容许挠度为1/150 与 10mm4、材料和性能钢管 ? 48 X 3.5 f m=205N/mm i=1.58cm材质 235#E=2.06X 10 5N/mmI=12.19 cm 4 w=5.08 cm3矩形钢管大楞选用 40 X 40 矩形钢管， W=13.3 小楞选用 40 X 40 矩形钢管 ,W=5.4 E=10000 N/mm22方木f m =13-17N/mmE=9000 N/mm5、设计及验算抗弯承载力 M=K23 = M/W v fmmqL 2 M=K mpL33矩形钢管的抵抗矩W=b(h 3- h 13)/6h抗剪承载力 V=KVqLT =3V/2bh v fv挠 度 W=k4W=k wpL 3/100 v WwqL 4/100 vW稳定性（不组合风荷载）N/ $ AW f入=L o/i式中：M- 弯矩设计值NmmKm- 弯距系数 查表求得均布荷载 N/mmL受力结构件计算长度mm3抗弯承载能力N/mm 2M弯距设计值载面抵抗矩fm 抗弯强度计算值N/mm 2V 剪力设计值Kz 剪力系数T剪应力b受剪物宽度受剪物高度fv 抗剪强度设计值挠度LW容许挠度w 挠度系数N 立杆轴向力设计值0 轴向受压构件稳定系数A立杆横截面积f 钢材抗压强度计算值入一长细比0立杆计算长度i 截面回转半径五、 荷载验算（本层砼板厚为160 ）a、立杆和小楞的抗压、抗弯承载力一般情况下远大于实际荷载，可不验算，大楞单楞设置时应进行验算。b、大楞在托架上的设置一般平行于板的长向，小楞垂直于板的长向，根据现场材料组合也可进行调整，但大楞宜选小跨度方向摆放。c、 为了安全可靠，选一个工程进行分析计算：已知砼板厚为160 , 大楞双楞设置，大楞跨3 小楞选 50 X 70 X 3 方管， W=5.4 验算此时大楞双置时抗弯承载力及挠度。验算此时小楞300时抗弯承载力及挠度。（1）、验算此时大楞1 、砼板厚130时设计荷载(1) 模板自重0 .1kN/ m(2) 砼自重24KN/ m3X 0.16 =3.84 kN/ m(3) 钢筋自重1.1KN/ m 3X 0.16 =0.176kN/ m以上小计4.116 kN/ m( 4) 施工人员及设备1.5kN/ m验算承载能力时力的组合：1+ 2 + 3 X 1.2+ 4X 1.4= 7.862kN/ m 2验算挠度承载能力时力的组合：1+ 2 + 3 X 1.2= 4.939kN/m2、早拆头上大楞双楞设置时抗弯承载能力验算(跨中)S= M/W = 1.030/9.06=114v fm(205 N/ mm 2)( 双楞可用 )M=KmpL=0.333X 1.2X1.4/2 X 7.862/2 X 1.2 = 1.030W = b(h 3- h 13)/6h =9.06( 注解以双跨连续梁集中双荷载验算 )3、 验算挠度施工手冊219 页W=k w pL 33/( 100*2.06*10 5*33.75 ) =0.6mm vL/500 W( 双楞可用 )kw=1.466p= 1.2 X 1.4/2 X 4.0356/2=1.695KNL=1.2mE=2.06*10 5 N/mm 2I=b( h 3 - h 13)/12=5*(7 3 -6.4 3)/12=5*(343-262)/12=33.75 cm4)大楞计算简图( 2 ) 、验算此时小楞1、砼板厚 110 时设计荷载0 .1kN/ m2(1)模板自重(2)砼自重24KN/ m 3X 0.11 = 2.64 kN/m(3)钢筋自重1.1 KN/ m 3X 0.11 =0.121kN/m以上小计 2.761 kN/ m(4)施工人员及设备2.5kN/ m验算承载能力时力的组合：1 + 2 + 3X1.2+4 X1.4 = 7.54 kN/m验算挠度承载能力时力的组合：1 + 2 + 3 X 1.2 = 4.0356 kN/m2、小楞 300 设置时抗弯承载能力验算(跨中 )3= M/W = 0.55/5.4=102v fm(205 N/ mm2)M=0.125pL 2=0.125 X（小楞可用）1.4 X 0.3 X 7.54/1.4X 1.4 2= 0.5533（注解以双跨连续梁均布荷载W = b( h 3- h 1)/6h =5.4验算 )3、验算挠度v L/500 W （小楞W=k w pL 44/.(100*2.06*10 5*18.5)=1.86mm可用 )kw=1.521= 1.21k n/mL=1.4mE=2.06*105 N/mm 2I=b( h 3- h 1 3)/12=3*(6.73 -6.1 3)/12=3*(301-227)/12=18.5cm4小楞计算简图Z/jr1:卜一模板体系布置图见附件