天津主干路跨河桥预应力箱梁支架及模板施工方案(附图)

外环北路北延跨*河大桥工程箱梁支架及模板专项施工方案外环北路北延跨永*大桥工程设计施工总承包项目经理部二零一二年二月目录一、工程概况- 1 -二、编制依据- 2 -三、建设地区的自然条件- 2 -四、工期安排- 2 -五、支架地基处理- 2 -六、支架搭设方案- 5 -（一）、碗扣式支架搭设方案- 5 -1、支架立杆具体布置方式：- 6 -2、碗扣式支架主要构、配件的材料、制作要求- 9 -3、碗扣式钢管支架的构造应符合下列要求- 10 -4、支架验收- 10 -5、支架搭设要求- 11 -6、支架预压- 11 -（二）、盘扣式支架搭设方案- 13 -1、架体选取- 13 -2、架体设置- 13 -（三）、模板安装- 14 -（四）、模板安装- 15 -七、施工安全保护措施及体系- 17 -（一）、危险源辨识- 17 -（二）、支架安全保护措施- 17 -（三）、人员上下脚手架必须搭设安全防护的通道- 18 -八、质量保证体系- 19 -九、人机材安排- 19 -十、计算书- 20 -（一）、设计计算说明- 20 -（二）、底模板验算- 21 -1、覆膜竹胶板- 21 -2、纵向木楞（次楞）验算- 21 -3、横向木楞（主楞）验算- 22 -4、碗扣式脚手架验算- 22 -5、盘扣式脚手架验算- 26 -6、地基承载力验算- 29 -一、工程概况外环北路北延项目是连接武清、北辰与中心城区重要通道；是北郊生态公园起步区对外联系的主要通道；促进沿线经济发展有重要作用。外环北路北延工程为公路工程，双向六车道，设计车速为60km/h，荷载标准为公路I级，该工程位于北辰区，桥梁跨越新引河和永定*场地地形较为平坦。地貌处于燕山山地向滨海平原的过渡地带，北部山区属燕山山地，南部平原属华北平原的一部分，东南部濒临渤海湾，地层属于冲积海积平原。外环北路北延跨永定新河大桥，桥梁全长880m，上下行双幅布置，单幅桥桥宽18m。断面布置为：2m（人行道）+4m（非机动车道）+11.5m（机动车道）+0.5m（防撞护栏）+5m（中央分隔带）+0.5m（防撞护栏）+11.5m（机动车道）+4m（非机动车道）+2m（人行道），断面全宽41m。主桥长530m，北侧引桥145m，南侧引桥205m。全桥钻孔灌注桩296根，承台48座，肋板式桥台4座，方形墩柱48根，薄壁墩柱20座，共计12联现浇连续箱梁。按照设计车速60km/h城市主干路标准，最大纵坡2.5%。梁底高程跨越河堤处按照高于规划河堤0.5m考虑。桥梁布置情况见下表：桥名跨径交角（度）被跨越构筑物性质外环北路北延跨永定新河大桥（25+330）+（330）+（40+450）+（550+40）+（28.05+18.05+35.4+33+30.5）=880m。90永定新河、新引河二、编制依据外环北路北延跨永定新河大桥工程施工设计图中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1662008）中华人民共和国行业推荐性标准公路桥涵施工技术规范（JTG/T F502001）建筑施工安全手册（杜荣军主编）建设部建筑施工安全检查标准（JGJ5999）特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ461）三、建设地区的自然条件1、 气候：天津属温暖温带半湿润大陆季风气候。年平均降雨量为500700mm，集中在7、8月份，占全年降水量的65%。2、 地形、地质：汉榆公路位于天津市北辰区，自然区划上属于4区，地形属于平原微丘区，属滨海相冲击、海积平原，气候温和，雨量充沛，地势平坦地表排水畅，覆盖层以种植土、亚砂土和亚粘土为主，含少量的砂石质土。3、 地下水为第四系孔隙潜水微承压水类型。主要有大气降水补给，以蒸发方式排泄，地下水位随季节变化略有波动（0.51.0m），勘察期间地下静水位埋深为1.851.90m。四、工期安排本工程预应力箱梁施工平台及陆上场地硬化计划4月20日全部完成，4月10日可部分具备预应力箱梁模板支架搭设条件，4月30日碗扣式脚手架全部搭设完成，并具备预应力箱梁施工条件。6月20日预应力箱梁施工完毕，开始支架的拆除工作，于6月30日支架全部拆除完毕。五、支架地基处理由于本工程工期任务较重，所以预应力箱梁施工采用满堂红碗扣式脚手架的形式进行，本工程K1+615.00K1+900.00（0#8#墩）、K1+970.00K2+100.00（11#12#墩）、K2+320.00K2+495.00（17#23#墩）位于陆上， K1+900.00K1+970.00（9#10#墩）、K2+100.00K2+320.00（13#16#墩）位于分别位于新引河及永定新河中，在河中预应力箱梁支架基础采用的钢管桩施工平台的形式，钢管桩施工平台具体搭设方案详见施工平台搭设分项开工方案。陆地支架地基共需要处理3段，地基处理宽度为192=38m，长度为285+130+175=590m。地表以下40cm做12%戗灰处理，全桥陆地支架地基戗灰总量为385900.4=8968m3，使用白石灰1076m3。由于本工程支架地基分别分布在南堤、中堤、北堤两侧，规划堤顶高程分别为南堤9.708m、中堤6.168m、北堤8.708m，现状滩地高程为3.538m。由于支架地基高低差较大，支架立杆按照0.6m节点位差进行调节，地基基础也尽量按照0.6m高差进行阶梯状硬化。支架立杆底座下铺530cm木枋。地基处理工艺：1、 在预应力箱梁投影放宽0.5m范围内，地表以下40cm杂填土进行12%戗灰处理。戗灰分两步进行，每步20cm。2、 每步戗灰完成后，用22t振动压路机碾压夯实，要求达到无下沉无反弹。3、 压实度要求达到90%以上，并进行地基承载力试验。地基承载能力采用K30试验方法进行检测试验，要求地基承载力达到250Kpa以上。4、 地基压实后上铺525cm木枋。5、 地基压实处理和条形混凝土基础施工时注意设置1%的横坡，确保地基和基础表面不积水，并且在地基四周做好临时排水沟槽，采用M10水泥砂浆硬化，确保排水通畅，以保证地基基础稳定。6、 因0#6#墩右幅有一条排水沟顺桥向布置，计划将此排水沟进行抽水清淤，然后回填素土，回填至距离设计标高40cm时，采用提前拌好的灰土分两步碾压成型。7、 6#-7#处悬臂挡土墙桥梁7#墩台与6#墩台高差较大，为了保证现浇箱梁满堂支架施工的地基稳定。我方在6#墩与7#墩之间设4米高悬臂式挡土墙一道。挡土墙尺寸规格：高4m；全长43m；顶宽0.3m；底宽0.5m；墙趾厚0.5m；长0.8m；踵板厚0.3m；长2.4m。采用C30混凝土浇筑依据公路工程设计规范及本桥工程地质勘察报告取用各项物理参数如下：混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB335抗剪腹筋等级: HPB235裂缝计算钢筋直径: 0(mm) 挡土墙类型:*挡土墙墙后超载土: 35.000(kN/m3)-现浇箱梁荷载墙后填土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 30.000(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)地基土浮容重: 10.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 100.000(kPa)地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地基土粘聚力: 0.000(kPa)经验算，挡土墙各项性能指标如下：滑移力= 101.333(kN) 抗滑力= 139.796(kN)，滑移验算满足: Kc = 1.380 1.300；倾覆力矩= 168.889(kN-m) 抗倾覆力矩= 755.894(kN-m)，倾覆验算满足: K0 = 4.476 1.500；最不利地基承载力（墙趾处）: 压应力满足：119.996 = 1.250，满足要求。六、支架搭设方案预应力现浇箱梁支架采用碗扣式构架搭设，并在左幅0#-4# 推广应用承插式盘扣脚手架，碗扣式支架构造入下图：碗扣式支架节点构造图（一）、 碗扣式支架搭设方案箱梁模板支架采用483.5mm碗扣式钢管搭设。1、 支架立杆具体布置方式：箱梁翼板部位，立杆采用LG-180型，横杆采用HG-90型，横桥向立杆间距为0.9m，顺桥向立杆间距为0.9m。在箱梁翼板和箱梁腹板之间设置3道专用斜杆，用于支撑箱梁腹板模板，斜杆采用ZXG-1218型，斜杆顺桥向5m设置一处。斜杆与地面夹角3060。箱梁底板部位，立杆采用LG-120型，横杆采用HG-60型，横桥向立杆间距为0.6m，顺桥向立杆间距为0.6m。在箱梁底板处每隔5m设置3道十字撑，十字撑采用XZC-1218型钢管。在支架整体转角处设计专用斜杆，专用斜杆采用ZXG-1212型。横桥向每隔4m设置6道十字撑，该十字撑同样采用XZC-1218型钢管。十字撑与地面夹角为45。本工程所用碗扣式构件规格如下表：名称型号规格mm设计重量kg使用部位立杆LG-120型483.512007.05底板LG-180型483.5180010.19翼板横杆HG-60型483.56002.47底板HG-90型483.59003.63翼板专用斜杆ZXG-1212483.515006.76底板转角ZXG-1218483.519208.73翼板、腹板十字撑XZC-1218302.520607底板支架搭设时，各杆件连接要求紧密，以减小支架变形，并考虑施工预拱度。支架标高与预拱度调整采用顶托和底托共同调整的方式来进行，顶托与底托伸长度不超过20cm。支架搭设时横桥向靠梁体放宽不小于0.5m，翼板处高出梁顶不小于0.8m，作为施工时的操作平台和防护栏杆，并且满布安全网。人员上下梯道设置在箱梁右侧靠便道处，采用普通钢管搭设，梯道宽度不小于1.0m，坡道为1:3，呈“之”字形布置，拐弯处应设置平台，其宽度不小于梯道跨度。梯道两侧和平台外围均应设置栏杆和挡脚板，栏杆高度不小于0.8m，挡脚板高度不应小于0.18m。箱梁模板支架断面图箱梁模板支架纵断面图2、 碗扣式支架主要构、配件的材料、制作要求（1）、 碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。（2）、 碗扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。（3）、 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。（4）、 下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。（5）、 采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600650的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。（6）、 立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。（7）、 杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合表3.5.7的要求杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆下碗扣间距13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度1（8）、 立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。（9）、 立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销。（10）、 在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。（11）、 构配件外观质量要求：a、 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；b、 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。c、 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；d、 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；e、 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。f、 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。（12）、 可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度*于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。3、 碗扣式钢管支架的构造应符合下列要求（1）、 严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支撑高度选择配合立杆、可调托撑及可调底座。立杆间距和横步距不得大于设计要求，并设置纵横扫地杆（2）、 支架拐角为直角时，采用横杆直接组架；拐角为非直角时，采用钢管扣件组装。（3）、 支架首层立杆应采用不同长度交错布置，并安设好接长套管及连接销，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆配置可调底座。（4）、 支架剪刀撑、斜撑等斜杆，采用钢管扣件，斜杆安装时要符合下列规定：在支架四周拐角处用斜杆或四面设置八字斜杆；斜杆与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜小于等于150cm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦采用与横杆扣接，扣接点应牢固；斜杆水平倾角在45度-60度之间；每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。钢管不能选用已经长期使用发生变形的。（5）、 对进入现场的碗扣式钢管构配件，使用前应对其质量进行复检。（6）、 立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差应满足建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范的要求。（7）、 支架要排列整齐和顺直，并应及时安设纵横水平拉杆、剪刀撑等。必要时采用缆风绳加固4、 支架验收（1）、 在搭设过程中由安全员、质检工程师、现场管段工程师等进行检查、验收和签证。（2）、 支架底托必须牢固拧紧，水平扫地杆设置距离地面20cm（3）、 立杆垂直无倾斜，大小横杆、立杆间距不大于设计值。（4）、 剪刀撑设置密度应符合设计要求，并与横杆连接牢固可靠。（5）、 检查各个连接接头，保证连接牢固可靠无缝隙。（6）、 检查验收合格后由检查、验收人员签字方可投入生产使用。5、 支架搭设要求（1）、 按施方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序逐层进行，每次上升高度不大于3m。底座和垫板应准确地放置在定位线上；底座的轴心线应与地面垂直。底层水平框架的纵向直线度应小于等于L/200；横杆间水平度小于等于L/400。（2）、 模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或调整顶托控制底模标高，但支架顶托和底座的丝杆外露不得大于20cm。（3）、 支架搭设应分阶段进行，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。（4）、 支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度，还应随时注意水平框架的角度，支撑不得偏扭。保证支架的垂直偏差应小于L/500；最大允许偏差应小于50mm.（5）、 支架及脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。（6）、 采用钢管扣件作为加固件时应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002的有关规定。（7）、 支架拼装每3层检查立杆底座下是否浮动，如果出现浮动应旋紧可调底座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。（8）、 支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。（9）、 浇筑过程中，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6、 支架预压支架搭设完成后，为保证箱梁浇筑混凝土时满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形。（1）、 支架预压及沉降观测（a）、 设置沉降观测点支架搭设、立模作业程序完成后，沿顺桥向1/4、1/2跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网；观测点沿纵桥向分别在桥墩中心线处L/4、2L/4、跨处设支架沉降观测截面，每个观测截面沿横桥向在腹板和两侧边腹板下对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。（b）、 加载预压及卸载支架加载预压采用自来水结合沙袋进行预压，用钢管架结合竹夹板制作临时水箱，具体操作如下：底模铺好后，在模板上搭设“井”钢管支架，并在其内侧四周铺设竹夹板，竹夹板内侧铺设不透水的油布或彩条布，并设置标尺。水箱必须密封不漏水，（水箱容积根据箱梁混凝土重量计算确定）。在线路纵坡较大部位，采用砂袋预压，根据箱梁重量的120%压重，计算出砂袋堆码厚度高度，施工时堆码砂袋至设计高度，加载预压前首先布设沉降观测点，并在底模上铺设彩条布（保护底模），然后分层堆码砂袋至设计高度，砂袋总量为箱梁重量的120%，以消除地基沉降和支架的非弹性变形。加载采取分级进行，使加载过程尽量符合混凝土的状态，砂袋要逐袋称量，加载到支架上的砂袋表面铺设彩条布，以防降雨引起砂袋吸水造成底模板浸湿变形。本桥加载可分三级进行，第一次加载在模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑后的荷载。全部加载后，不可立即卸载，需等地基及支架观测稳定后再逐级卸载（主要是地基沉降值变化幅度稳定后才可卸载）。根据卸载前后观测数据计算出地基沉降、弹性变形及非弹性变形，并根据地基及支架的弹性变形设置预拱度。（c）、 沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的地基沉降、支架变形；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的地基沉降、支架变形；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测。观测工作在预压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续梁端范围内不得分成几段后加载或卸载。每级加载及卸载均应进*并详细记录，预压结束卸载完成后，根据地基沉降观测记录、支架变形记录，确定模板高度，设置预拱度。（d）、 实施过程：1准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重、以确定各施工区段的加载重量。2根据实验数据，绘制支架的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。3加载实验结束后，请有关人员进行检查，确定安全及可行性签证后，方可进行下道工序施工。（二）、 盘扣式支架搭设方案1、架体选取本工程拟采用“东正牌”盘扣式钢管支架作为现浇箱梁模板施工支撑架体，该支撑架体主要由立杆、横杆、斜杆、可调底托、可调顶托、主龙骨梁、次龙骨梁等组成，其中立杆采用直径为60mm的镀锌钢管制成，壁厚为3.2mm，材质为钒锰合金结构钢（Q345B），强度高于传统脚手架的普碳钢管（国标Q235）的1.5-2倍，单杆允许承载力达到140KN（考虑安全系数，在进行设计受力计算时，按90KN/根进行验算）。架体的连接形式：采用横杆和斜杆端头的铸钢接头上的自锁式楔形销，插入立杆上按500mm模数分布的花盘上的孔，用榔头由上至下垂直击打销子，销子的自锁部位与花盘上的孔型配合而锁死，拆除时，只有用榔头由下向上击打销子方可解锁。（见图5-8）图5 花盘设计 图6 自锁式楔形销图7 用榔头击打销子 图8 销子与花盘锁死2、架体设置根据箱梁外形尺寸，架体搭设宽度为18m，架体高度范围为1.7m-3.1m。立杆间距横向设置为1500mm，纵向设置为1500mm（墩柱范围内加密至1200m），横杆步距为1500m（顶部加密至500mm），最底层横杆作为扫地杆，离地高度为300mm，横向每间隔1跨设置1道竖向斜杆，纵向每隔5跨设置1排竖向斜杆，顶层设置水平剪刀撑，支架顶设置150*75H型钢主梁，以保证承载能力和系统稳定性。主梁上铺设100mm100mm的方木，方木净间距100mm，搭接长度1000mm，以保证将顶板的荷载均匀转化分布到主梁上，方木上铺设15mm厚的竹胶板作为箱梁底模，具体布置见图9：图9 Z0Z4箱梁支架搭设布置图（三）、 模板安装1、材料特点：主杆外径为60.2mm，管壁厚为3.2mm(壁厚0.15mm)，材质为Q345B；横杆和斜拉杆材质为Q235，管外径为48.2mm，管壁厚为2.75mm(0.25mm)。盘销系统支撑架与传统的扣件钢管脚手架相比，具有明显的特点：结构简单、合理轻巧、承载力高、稳定性好、安全系数高、容易操作、可快速组装拆卸、节约用工、容易调整垂直度和水平度、运输方便；可作单管支撑、可作支撑架、上下调整高度灵活；为独立塔式结构，可留施工通道便于工人通行作业；支撑架自锁能力强、没有零散扣件、不易丢失、且耐用性高、外形美观；搭设架体人员经培训后无需持操作上岗证上岗。2、本方案地基要求：地面应平整夯实，凸凹度不大于80mm，地面经过碾压夯实，强度耐力达到63.86KN/以上；施工期若逢雨季应有可靠的防水措施，防止积水浸泡地基.3、架体设计： 支撑架纵向最大间距为1500mm，在墩柱处架体布置纵向间距以900600mm；支撑架横桥方向间距分布承重部分为1500mm。辅助部分间距为1500mm。 纵向立杆从下至上依次为调整底座、支撑架体系、U型顶托、双只10#槽钢做主龙骨。100mm*100mm木枋做次龙骨，间距300mm。15mm18mm厚多层板拱梁底模。架体搭设以格构式塔架为主，塔架内横杆和斜拉杆步距为1.5米，塔架之间用横杆拉接。主龙骨用双根10#槽钢。次龙骨用100*100mm木枋，间距为300mm；侧翼主次龙骨均选用100*100mm木枋，次龙骨间距为300mm。为了抵抗模板侧压力，用钢管对侧模进行支撑处理，钢管用扣件与架体固定。拱板两侧做成防护栏，上挂密目安全网。（四）、 模板安装1、 主桥底模面板采用1.8cm厚覆膜竹胶板板，引桥底模板采用1.5cm厚覆膜竹胶板，次楞为木枋（10cm10cm），纵向间距30cm，主楞为木枋（15cm15cm）。2、 内模采用组合钢模板，并用斜支撑和拉条加固。拉条间距为50cm一道；3、 侧模按照梁体腹板形式，采用￥48mm3.5mm钢管由厂家专门加工制作可靠地模板桁架，按照箱梁腹板支架间距布设。箱梁两侧腹板桁架通过底板纵楞（横向普通钢管）采用扣件和U型卡进行连接，确保侧模稳定、牢靠。模板次楞为木枋（10cm10cm），间距30cm，侧模采用覆膜竹胶板（1.5cm厚），侧模安装时必须对方木进行筛选，严禁使用老化，变形，不顺直的方木做横楞，以保证侧模安装后平整无错台，同时必须对侧模平面位置，顶部标高，稳定性，垂直度，轴线，平整度进行全面仔细检查并对每个拼缝用双面胶与胶布进行密封处理，经技术人员和监理工程师检查验收合格后，方可进入下道工序施工。4、 墩顶由于空间较低，无法进行支架搭设，故采用方木作为模板支撑。或者设置砂箱以满足墩顶模板系统的支撑。模板安装允许偏差见表预应力混凝土箱梁模板尺寸允许偏差和检验方法序号项目允许偏差（mm）检验方法1梁段长5尺量2梁高53顶板厚10.0尺量，检查不少于5处4底板厚10.05腹板厚10.06腹板间距107腹板中心偏离设计位置108梁体宽10.09模板表面平整度31m靠尺测量不少于5处10模板表*度每米不大于3吊线尺量不少于5处11孔道位置1尺量12梁段纵向旁弯10拉线测量部少于5处13梁段纵向中心线最大偏差10测量检查14底模拱度偏差315底模同一端两角高差216桥面预留钢筋位置10尺量5、 模板及支架拆除要求（1）、 模板的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及审批。架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。（2）、 支架拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠地安全措施。（3）、 卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面严禁抛掷。（4）、 运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清楚杆件上及螺母上的玷污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，并妥善保管。（5）、 拆除杆件时，要相互告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生无扶无靠。七、施工安全保护措施及体系（一）、 危险源辨识危险源告知清单活动序号危险源可能造成的事故应对措施现浇箱梁满堂支架危险源辨识1机械人体伤害专人指挥，看护2氧气、乙炔气瓶爆炸、火灾、人体伤害分类、竖放、专人看管、安全距离3动火过程中的火星、火花火灾正确配备灭火器，派专人多方位监火4吊运或搬运的物料高空落物、物料碰伤人员观察现场环境、规范操作、统一指挥5施工用电线路触电1、 电缆和钢铁接触点做好绝缘保护；2、 过路电缆做架空处理，防止机械碾压；3、 接线由电工进行6电气工器具漏电、触电取电正确、接地好、环境干燥、操作规范7吊具、索具、起重机械高空坠物选用合格的吊具等8堆放物料物料倾倒、人员绊倒分类整齐均匀堆放、留出安全通道9生产性车辆碰撞脚手架设专人指挥车辆（二）、 支架安全保护措施为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施：1、 成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制定的相关管理制度，加强工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设立专职安全员制定安全管理保证体系：2、 利用各种宣传工具，采取安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。3、 认真坚持执行安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和人身安全的事项，做到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。4、 架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递，放置杆件时应注意失衡闪失；剪刀撑及其他整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装，以确保整架稳定；搭设中应统一指挥，协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度，各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质，规格不符合要求的杆件和配件。5、 起重指挥员应站在能够全面观测的地点，信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳，有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。6、 搭设脚手架人员必须佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。7、 当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。8、 支架及脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。9、 支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安全防护用品。（三）、 人员上下脚手架必须搭设安全防护的通道1、 通道附着外脚手架设置，采用之字形楼梯通道。2、 通道立杆纵距同脚手架立杆纵距，宽度不宜小于1m，斜道坡度不得大于1:3；平台宽度不应小于斜道宽度，高度为立杆步距。3、 铺板应采用杉木或松木制作，铺板厚度不应小于50mm，铺板上设2030mm防滑木条。4、 斜道两侧及平台外围均应设置防护护栏（高度1.2m）及挡脚板，通道及平 台铺板两端应用3.2mm镀锌铁丝固定在支撑杆件上，防止滑动。5、 通道及平台外围应用密目安全网封闭。八、质量保证体系项目经理王存海总工程师赵文志工程部韩先瑞质量安全部李春明计划合约部崔立超设计技术部胡 江前期协调部安志伟综合办公室何会玲施工一队沈尤柱施工二队戴 俊项目副经理张志远项目副经理孙 镇项目副经理王学峰九、人机材安排劳动力配置表工种4月5月6月7月管理人员20202020后勤人员15151515测量人员12666试验人员4444机械工20201020水电工4444模板工40808040架子工80402040钢筋工40402040电焊工40404020普工60606080主要机械配备表名称规格数量状态运行车8良好汽车吊25t6良好压路机22t2良好挖掘机1m34良好推土机2良好主要材料配备表项目单位数量备注立杆吨760LG-120吨450LG-180横杆吨280HG-60吨170HG-90附属杆件吨50混凝土m31180C20钢筋吨142HPB235十、计算书（一）、 设计计算说明钢筋混凝土容重取P=26kn/m3本工程主桥箱梁底模采用1.8cm厚覆膜竹胶板，引桥箱梁侧模、底模及主桥箱梁侧模均用h=1.5cm竹胶板拼装而成，芯模采用组合钢模板，竹胶板底模顺桥向木楞（次楞）采用1010cm木枋，间距呈0.3m布设，横桥向木楞（主楞）采用1515cm木枋直接安装在立杆顶托上。荷载最不利位置为距离支座中心1.5m处腹板，此处腹板高3.95m、宽0.65m。模板与支架验算均已此处荷载为标准，以该位置顺桥向1.0m范围计算。模板荷载取2.64m（芯模高度）0.005m78.5kn/m3=1.0kn/m。施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载取2.5kn/m2混凝土结构工程施工及验收规范倾倒混凝土时产生的荷载（泵送）标准值可采用4.0kn/m2混凝土结构工程施工及验收规范振捣混凝土产生的荷载标准值可采用2.0kn/m2混凝土结构工程施工及验收规范（二）、 底模板验算1、 覆膜竹胶板覆膜竹胶板下纵向木楞间距0.3m，木楞为1010方木，计算跨径为b=0.3-0.1=0.2m。单张竹胶板尺寸为1.222.44=2.98m2。（1）、 荷载计算混凝土自重：P1=263.95=102.70kn/m2；模板荷载：P2=1.0kn/m/0.65m=1.54 kn/m2；竹胶板自重：P3=0.01817kn/ m3=0.31 kn/m2；施工人员及设备荷载：P4=2.5kn/m2；倾倒混凝土时产生的荷载（泵送）：P5=4.0kn/m2；振捣混凝土时产生的荷载：P6=2.0kn/m。根据混凝土结构工程施工及验收规范计算荷载分项系数取1.2（恒载）、1.4（活载），因此得计算荷载P为：P=1.2（P1+ P2+ P3）+1.4（P4+ P5 +P6）=1.2（102.70+ 1.54+0.31）+1.*.5+4.0+2.0）=137.36kn/m2。考虑模板连续性，可知：M=ql2/10=137.36（0.2）2/10=0.55knm（2）、 截面特性E=7.5103Mpa竹胶合板模板行业标准（JTJ156-2004）I=bh3/12=1.220.0183/12=5.9310-7m4W=bh2/6=1.220.0182/6=6.5910-5m3（3） 、 检验结果，根据简明施工计算手册得：=M/W=0.55/6.5910-5=8.34Mpa=14 Mpafmax=ql4/150EI=137.360.24/150EI=0.33mmf=200/400=0.50mm2、 纵向木楞（次楞）验算1010cm纵向木楞下1515cm横向木楞呈间距0.6m布设，因此计算净间距为0.6-0.15=0.45m。次楞间距0.3m，1/0.3=3.33m/m2，每根次楞承担0.3m范围的混凝土荷载。（1）、 荷载计算顺向木枋（次楞）自重：P7=0.100.108kn/m3=0.08kn/m；计算荷载：P=1.2（P1+ P2+ P3）0.3+ P7）+1.4（P4+ P5 +P6）=1.2（104.550.3+0.08）+1.48.5=49.63kn/m。跨中最大弯矩：M=ql2/10=49.63（0.45）2/10=1.01knm（2）、 截面特性E=1104Mpa，根据简明施工计算手册表2-62、表2-64；I=bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6m4W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3（3）、 检验结果=M/W=1.01/1.6710-4=6.03Mpa=17 Mpa（东北落叶松、铁杉）fmax=ql4/150EI=49.630.454/150EI=0.32mmf=450/400=1.13mm3、 横向木楞（主楞）验算1515cm横向木楞直接安装在支架顶托上，呈间距0.6m布设，顶托尺寸为1515cm，因此计算净间距为0.6-0.15=0.45m。（1）、 荷载计算横向木枋（主楞）自重：P8=0.15=0.150.158kn/m3=0.18kn/m；计算荷载：P=1.2（P1+ P2+ P3+P7）0.6+ P8）+1.4（P4+ P5 +P6）=1.2（62.78+0.18）+1.48.5=99.35 kn/m；跨中最大弯矩：M=ql2/10=99.35（0.45）2/10=2.01knm（2）、 截面特性E=1104MpaI=bh3/12=0.150.153/12=4.2210-5m4W=bh2/6=0.150.152/6=5.6310-4m3（3）、 检验结果=M/W=2.01/5.6310-4=3.58Mpa=17 Mpafmax=ql4/150EI=99.350.454/150EI=0.13mmf=450/400=1.13mm4、 碗扣式脚手架验算（1）、 荷载分析箱梁腹板位置脚手架搭设间距为60cm60cm。脚手架自重：a、 立杆高度：梁端处支架高7.2m，跨中位置支架高9.2m，平均高度8.2m。单根483.5钢管(LG120)，设计重量7.05kg，加配件乘以系数2.0；则单根立杆自重平均分布到底板的荷载为：q=（8.2/1.2）7.05210/1000=0.96KN/根。b、 钢管支架体系自重根据支架设计图，腹板平均每平米布置钢管，箱室底板平均每平米布置钢管计算如下：底板处（横向排数）12m（宽）/0.6+1=21排（60cm）；底板面积=12（宽）24（长）=288m2；纵向排数：24/0.6（纵向间距）+1=41排；每平米立杆根数：2141/288=3.00根；q腹板=3.290.96=3.16 KN/m2；q底板=2.910.96=2.79 KN/m2。c、 模板计算荷载Q1，通过计算模板荷载如下：（a）、 内膜（包括支撑架）：Q11=1.54kn/m2；（b）、 侧模（1.5cm竹胶板）：Q12=0.015m3.24m17kn/m3/0.65m=1.27 kn/m2；（c）、 底模（1.8cm竹胶板）：Q13=0.31kn/m2；Q1=1.54+1.27+0.31=3.12kn/m2。（d）、 箱梁混凝土荷载Q2：支点应力分布图跨中应力分布图T构箱梁应力分布图d、 施工荷载1.2Q3（a）、 施工人员及设备荷载Q31=1.0kn/m2；查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1662008）（b）、 混凝土振捣荷载Q32=2.0kn/m2；查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1662008）Q3=1.0+2.0=3.0kn/m2（2）、 碗扣架立杆受力计算单支立杆轴向力计算公式：N=（1.2Q1+1.4Q3）LxLy+1.2Q2LxLy式中：Lx、Ly单支立杆纵向及横向间距，0.6m0.6m。支点腹板位置：N=（1.2Q1+1.4Q3）LxLy+1.2Q2LxLy =（1.2Q1+1.4Q3）LxLy+1.2Q2LxLy=（1.23.12+1.43.0）0.60.6+1.2102.70.60.6=（1.23.12+1.43.0）0.60.6+1.2102.70.60.6=47.23knN=50kn翼缘板位置：N=（1.2Q1+1.4Q3）LxLy+1.2Q2LxLy =（1.2Q1+1.4Q3）LxLy+1.2Q2LxLy=（1.23.12+1.43.0）0.90.6+1.25.850.90.6=（1.23.12+1.43.0）0.90.6+1.25.850.90.6=8.08knN=50kn（3）、 碗扣架节点承载力受力验算PcQb支点位置：Pc=Q2LxLy+Q1LxLy/2=102.70.60.6+3.120.60.6/2=40.53knQb=60kn（4）、 斜杆内力验算距离支点1.5m位置箱梁抛物线起伏较大，根据设计图纸该位置处1m范围内梁高相差16.4cm，对支架产生的水平推力，最大为16.4kn，本次支架设计采用横桥向每4m设置一道斜撑，每个斜撑扣件抗滑强度为8kn，每道斜撑至少与横杆保持有3道扣件连接即可保证斜杆的稳定性。（5）、 支架稳定性验算对于脚手管(483.5)，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程可知：i 截面回转半径，按附录B表B知i = 1.578 cmf 钢材的抗压强度设计值，按表5.1.6采用，f=205 MPaA 立杆的截面面积，按附录B表B采用，A=4.89cm2由于大横杆步距为1.2m，长细比为=L/i = 120 / 1.578 = 76由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数= 0.744 ，则有： N = Af =0.744489205 = 74.582 kN 而Nmax = P计A =136.990.60.6 = 49.32kN可见 N N，抗压强度满足要求，安全系数为74.582/49.32=1.51另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度10m计算） L = NL/EA = 49.3210310103/(2.11054.89102)=4.80mm 压缩变形不大经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。（6）、 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程，支架高度超过8m要进行风荷载验算，本工程主桥支架平均高度为8.2m，因此进行风荷载验算。Mw计算立杆段有风荷载设计值产生的弯矩Mw=0.851.4WkLah2/10Wk=0.7zsWo（水平风荷载标准值）z风压高度变化系数，查表得z=1.0建筑结构荷载规范s风荷载体型系数，查表的s=0.8建筑结构荷载规范Wo基本风压（kn/m2），查表的Wo=0.3kn/m2建筑结构荷载规范Wk=0.71.00.80.3=0.168kn/m2Mw=0.851.40.1680.61.22/10=0.017knmW截面模量，查表的W=5.08106m3则N/A+ Mw/W=49.32/（0.7444.89104）+0.017/5.08106=138Mpa205Mpa5、 盘扣式脚手架验算（1）架体计算基本参数根据箱梁设计，架体立杆将梁体分为8块区域，其中箱底是荷载最集中的位置，支撑架体将其分为了6块。模板支架特点：底模板为厚度15mm胶合板，次龙骨为100mm100mm方木，间距100mm，主龙骨为150*75H型钢，其下立杆间距为1500*1500mm，根据区域内模板支架特点及区域内荷载，对模板支架体系进行验算。见表3。表3 架体各构配件力学性能表序号材料规格力学性能115075mmH型钢弹性模量E=7*104N/ mm2抗弯强度设计值f=215N/ mm2惯性距（I）679cm4截面模量（W）9.06*105mm32竹胶合板15mm厚弹性模量E=1*104 N/ mm2抗弯强度设计值f=15N/ mm23立杆60.3*3.25mm Q345截面面积（A）574 mm2每米长质量(KN)0.07截面模量7.7103mm34100mm100mm方木弹性模量E=9*103N/ mm2抗弯强度设计值f=11N/ mm2（2）模板、支架验算1）荷载分析钢筋砼容重按26kN/m3，一联混凝土方量418.4m，全长20+20+20=60m，换算高度为418.4/(1260)=0.58m。则底模处砼箱梁荷载：P1=0.58m26 KN/m=15.11kN /；模板自重(含内模、侧模、方木)，每张竹胶板重量40kg（合0.4 kN），每根方木重量35kg（合0.35kN）。A0-A3一联共计用竹胶板300张，方木2800根，则：P2=（0.4kN300+0.35kN2800）/720=1.53kN /；设备及人工活荷载：参照规范4.2.2表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，P3=3kN/；浇筑混凝土时产生的冲击荷载：P4=2kN /；振捣混凝土产生的荷载: P5=2kN/m2；立杆、扣件、脚手板等荷载:P6=2kN/荷载组合:Pa=1.2P恒+1.4P活=1.2（P1+P2+P6）+1.4(P3+P4+P5) =1.2（15.11+1.53+2）+1.4（3+2+2） =32.17kN/。2）立杆受力计算由于主龙骨为刚度较大的H型钢，龙骨下的立杆受力比较均匀，计算时按均匀受力计算。按照架体布置形式，A0-A3现浇梁720范围内共布置立杆340根，则可计算每根立杆所承受重力（含自身重力）：N1=（32.17KN/720）/340=68.1kN90kN（已考虑安全系数）。计算结果表明，单杆受力在其允许承载力范围之内。3）立杆稳定性验算本支架仅应用于跨径20m普通钢筋混凝土现浇箱梁中，因此不考虑因预应力张拉所产生的水平推力对立杆稳定性的影响，只考虑组合风荷载。根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）有关模板支架立杆的稳定性计算公式进行： N/A+MW/Wf。式中：N钢管所受的垂直荷载，同前计算可得N=N1=68.1kN； 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表得Q345钢的折减系数值为：0.75；A60mm3.2钢管的截面积A574mm2；MW风荷载对立杆产生的弯矩（kNm）：MW=0.91.4WKLah2/10，其中：WK=uzusw0=1.01.20.3=0.36 kN（uz、us、w0均查自建筑结构荷载规范）；La=1.5m（立杆纵距）；h=1.5m（立杆步距）；故： MW=0.91.4WKLah2/10=0.91.40.361.51.52/10=0.1531 kNm,即153.1 kNmm；W截面模量，查表C-2得：W=7.7103mm3。f钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值，按附录C-1查得f=300N/mm2；故：N/A+MW/W=68.1kN/（0.75574）+153.1kNmm/（7.7103mm3）=0.1781 kN/ mm2,即178.1N/mm2300N/ mm2。计算结果说明支架是安全稳定的。4）主龙骨验算主龙骨采用15075mm型钢，跨度为1.5m,按连续梁考虑。荷载组合:Pb=1.2P恒+1.4P活=1.2（P1+P2）+1.4(P