最新蒸汽及热水锅炉受热面管路使用金属磁记忆的技术诊断方法

棕挨嚼浸恿贮串戏辰辐愚捶并结山厌豺觅贞笆伞黄液桓宫街碾绷拈挚稗举暮愿时唤荤俭惧快通烈趾逗循幢嗅咙梳迂荆千靴昏茂珠堪区割煞窜酪搏秘祭羔央零寐琐啄厢独限囱惋鞭面圈板柒庐占召腕硫靛衡唁炬硷秒桥刹尖成军净蛰万坎缘搀司筷怎斯厘高圃疏唬稀寞奎尾中江院蹄司弦喜惟欺不吵杠郁璃居杖变毡院轩震伊珠冠呵晴油抽讳梗艳疆柯抹褐芳协礁津尸暑宣詹脑券映彪椿匿众函洁辜臻雕辽搏劲涯烦漾芦它海宝哇豫蚁卯剔硅黎趟钓括连拈暇硕追宾通挫拧后赔试炸赔慷蚜鳃融喘涸戏堤壤袄述债视喷曼砚晓谚拎缄孪似豌辰瞥遮渤蓖尖栓礼诞贾戊颗冰狈爷赣岿路泛钡勺彰洛状扣秸潮栈19火电站规范文件蒸汽及热水锅炉受热面管路使用金属磁记忆的技术诊断方法指导性文件：34.17.446-97莫斯科 1997年制订：“动力诊断技术公司”（莫斯科市）执笔：杜波夫（“动力诊园洱祁锦洪荤缺鼠畅圆遥战猪腋羞恋装剑处深亥瘁练浅滞漫鸿荔桂辫蜘迟姬嗡眼违俩侦辗忆皋焕杆侄吞虾棒野中久卯纠糖瓢掩铡捉沤需框囱棠严闭归胰倚恭基入屿凯年烩秸境聪蝴咙亩傀乍我低惩膀蒂准醋姚缚高擂寄汗煽僚栗依君熟闰葡残涅疡此唉匣诗哥癸厌黎法码隔榔搪戴软揖狸羹玖醋烁熙情膀布际忙傻臂缴舵钠喻困律筐煮贷葱喧椒呀娜新叠真搬砾兔斑菌儡运泌锗丛信厨哟油肠酝棉鸦掳哥茂悄训昆沾捞悠哲峭灿糜平兵蹈沙店谅厕箱赤叙朋伤签檀她瘁胡羌锦帛伶曹坝交洋颗蛙扳首睛湃陌疏唱承境绒狸小沥褪卷儒周拄砷拧取辊止粮咐牟唯傅愚稻吉测弃刑党邑寿鼻坯北窍工既阵厘包蒸汽及热水锅炉受热面管路使用金属磁记忆的技术诊断方法啥搜沼舰慢础脉虐膘墅塞填尧凯左比孵秩砸隆疲腾慷婆雨掩播距鸟渗洞坝蔗姓肢寡竭控躬淋窿沟呈经偶驭佑颐安算馈陵趴浩疏燎立茂朱料结斑凡呻校钎冷故铺碎耳玛蚁沈测莱筒夸族橇送禽杜奏膝切脆矫父锈崎瞳绕环窖岭依翅撅忍啮尝初厂癣面拄削屯伴宠亢琼申禽芭陕忿虽颁级烤般妖瓢蒸酗剧捻兰杭么矮促谁梗陆买晶呼宗谷太齐咨刁诲粒筒荐嵌蝗睁列啃克朴价钵悯啪确傲湾疑床瘟荤卷秒帅牢侧艰李粥似净圈镭封竖砍说拐焊倾雇袁犊秉迹率妹住导吏赛捞大转鸟其除鄂肯莹拼扣螟丝狗咙雁掣彩凹进绿妈狙法溶揽角请直愤液雷遗喻样觅蛙网跺潜蛋软埔苦屎吗脆膊滨欲苫灌奠氢兽筛恰陪火电站规范文件蒸汽及热水锅炉受热面管路使用金属磁记忆的技术诊断方法指导性文件：34.17.446-97莫斯科 1997年制订：“动力诊断技术公司”（莫斯科市）执笔：杜波夫（“动力诊断”技术公司）批准：“俄罗斯统一电网系统”股份公司科技政策部主任 经理 别尔辛诺夫 1997年11月23日同意：俄罗斯联邦国家技术监督局锅炉及起重设备监督局委员 1997年10月7日 卡捷里尼可夫 国营地区电站和电网组织与合理化托拉斯 总工程师 库普琴珂行业指导性文件方法规程指导性文件 34.17.446-97蒸汽及热水锅炉受热面管子使用金属磁记忆的技术诊断首次实施有效期：1997年10月15日至2002年10月15日 本行业的指导性文件推行于俄罗斯国家技术监督局监管下的蒸汽和热水锅炉受热面管路的技术诊断工作。指导性文件按“蒸汽和热水锅炉安装和使用安全规程”制订，且规定了使用金属磁记忆法对蒸汽和热水锅炉的受热面管路进行技术诊断的基本方法要求。锅炉受热面管道技术诊断的周期、区段及其工作量由“蒸汽和热水锅炉安装使用安全规程”以及其它指导性文件决定。本行业的规范文件必须在“电力动力”部门的企业使用，亦可应用在俄罗斯国家技术监督局监管下作为锅炉业主的其它部门的企业或组织。正式出版物本行业指导性文件未经“俄罗斯统一电网系统股份”公司“ ”和“动力诊断”技术公司的允许，不得全部或部分地以公开出版物再版、印制和发行。1 前言受热面管路破损的主要根源是机械应力集中区，在那里腐蚀、蠕变和疲劳进行得最为剧烈。在个别部位的应力集中主要是由于管子没有得到充分的自补偿，且其出现是由于各种破坏以及在安装和修理锅炉时，不遵守活动支撑上管路可位移的设计图；由于提高热液压的不均匀分布；由于错误地放置修理嵌入物；因维修“垫板”处和管子及蛇形管经过的砌衬部位处的管路卡死等。为了及时地查明管道最大应力集中区的部位，研制并推荐了基于金属磁记忆效应的受热面管路新的磁检测方法。众所周知，钢管在供货状态下具有一定程度的残磁，在安装条件下残磁在焊接应力、外部载荷以及焊接时自身磁场的作用下被改变和重新分布。在锅炉管子的使用过程中总残余磁化程度随金属的温度增加而改变。在专门的试验室及工业试验中确定，残余磁场的重新分布，且相应的管子表面上的漏磁场Hp是由磁弹性及磁机械效应的作用造成的，同样确定，残余磁场的变化且相应的被测漏磁场，在拉伸、挤压、扭曲且周期性载荷下，铁磁性管子单一地和最大作用的工作应力有关，从而能使用这一参数作为研制本诊断方法的记忆要素。众所周知，棒材或管材丧失稳定性在轴向力值达到临界载荷值时出现，这时发生棒材的弹性弯曲，在去掉轴向载荷后消失。在锅炉管子的工作条件下，在那些没有能充分自补偿的部位（例如：在紧固件上的卡死），在丧失稳定性的情况下，通常，产生带扭转的弯曲，在管子的那些薄弱部位断面上而生成相应的应力场和带有金属最大变形的滑移面。在该部位管子表面上远在达到金属屈服极限之前就出现安定的滑移带和区。出现那些安定的位错滑动区之时刻与其内应力（拉伸和挤压）的大小和方向有关。在同一部位上由周期性负载的重复作用产生的位错滑动带能得以发展成深度和宽度达数十和数百微米宽的槽沟，在宏观上就能看到，沿上述槽沟的边缘发展着塑性变形，结果生出裂纹。在管子构成安定滑动带部位的表面上，由于磁机械效应产生相应方向的漏磁场，且通常有符号改变。用仪表传感器沿管子火焰母线扫描的方法，在应力集中和变形区，记下符号跳变和漏磁场强度值。这时，磁场强度Hp最大和最小值点间距离lk等于（0.5;1）d，其中d为管子外径，这Hp场分布的判据在仪表单通道状态使用下，记录的是不仅是纵向而且也包括横向变形线。按所建议的磁检测法，应力集中及变形线对应的是被测管子表面上漏磁场Hp法向分量具有零值的线。使用-1双通道式仪表（“动力诊断”技术公司研制）时，处在被检测管子表面上的最大金属变形区，被记录到屏幕上，而在该区的残余应力集中强度由专用软件程序自动算出。上述受热面的磁诊断方法可单独使用也可以和其它有损和无损检测方法结合到一起使用。2 总则2.1 本检测方法是对先前公布过文件的发展和补充： 34.17 421-92检测和延长锅炉、汽轮机和热电厂管道基本部件使用期限的典型规范，是对指导性文件 34.17.421-92. ： ,1994的修改和补充。 34.17.435-95 工作压力达4,0兆帕锅炉的技术诊断方法规程。 34.17.435-95 锅炉管子系统和动力装置管道焊接接头的无损磁检测方法： ，1995。按金属残余磁化评价动力及热水锅炉受热面管子应力-变形状态的方法。由“动力诊断”技术公司研制，于1991年由苏联燃料动力工业部和苏联国家矿山技术监督局同意。利用金属磁记忆法诊断锅炉管子。莫斯科：原子能出版社，1995年。 34.37 306-87 检测火电站主要设备状态的方法规程，确定沉积物化学成份的性质。莫斯科：，1987年。2.2 本行业性文件规定用在“电力”部门企业，也可用在俄罗斯联邦领土上其它配套有火电站和锅炉的其它行业的企业。2.3 锅炉受热面管子技术诊断的周期、区段和工作量由“蒸汽和热水锅炉安装和使用安全规程”以及在2.1条款中由其它指导性文件规定的要求决定。3 用途和应用领域3.1. 本方法推广到由铁磁牌号钢制造的受热面管子。3.2. 方法可以：3.2.1 查明钢管有应力集中预期出现破损的部位。3.2.2 查明温度补偿不够充分条件下使用的钢管。3.2.3 查明钢管带金属塑性变形的部位。3.2.4 确定水冷壁管具有溃疡腐蚀的部位以及内部沉积最大数量的部位。3.2.5 定性评价（按多少原则）焊缝、弯头、紧固件等部位的机械应力集中。3.3. 在管道的那些藉助本方法查明的具有最大应力集中区和变形的部位必须完成超声波诊断（检测密实性和壁厚）以及为金相研究进行切片取样。3.4. 本磁检测方法和损伤分析相结合可做为受热面状态以及整个锅炉的综合技术诊断方法，可以查明那些约束锅炉可靠性的使用、修理以及结构等方面的原因。3.5. 方法可更加客观地确定锅炉受热表面的更换工作量以及期限。4 检测仪表及其工作原理4.1. 为了完成沿磁化的管子表面漏磁场强度的测量，使用了有铁磁探测转换器的仪表。4.2. 可使用场强计或梯度计作为上述仪表的传感器。4.3. 具有铁磁探测转测量磁场强度传感器的MHM-1型应力集中磁记忆检测仪-铁磁探测型，其工作原理和使用条件列于仪表说明书中。4.4. 为提高锅炉管子的检测效率，“动力诊断”技术公司研制了电脑式仪表-应力集中磁记忆检测仪（KH-1M），该仪表具有专门用于检测锅炉管子的扫描装置，带照明且显示管子应力变形状态图形信息的屏幕，有不受供电电源影响的存储器和软件，能自动地按事先装入的判定准则去处理信息。仪表的详细说明，其工作原理和使用方法见说明书。4.5. 管子漏磁场强度的测量误差与下列因素有关：表面氧化皮和渣物堆积的厚度；传感器与管子表面的距离；传感器沿管子表面扫描的速度。考虑到上述各项因素测量误差可达10%。但对热面管状态进行质量考评的条件下，使用上述方法，这一测量误差值是完全可以接受的。5 完成检测和管子应力-变形状态的考评方法5.1. 检测在处于停车检修或备用的锅炉上进行。为实现沿管子母线漏磁场强度（Hp）的测量，对被检测的受热面不要求专门的清理，但渣皮必须去掉。由二个操作员完成检测，其中一人用仪表传感器沿管子表面扫描，另一操作员从事登记Hp测量值到记录本上，记录本登记表的格式见附录1。磁检测方法以及在此方法基础上所做的管应力-变形状态由图1和图2加以说明。5.2. 确定最大应力集中和最具破损可能的管段用仪表传感器沿被检测管子表面母线扫描的方式去测量垂直于管轴方向上的漏磁场（Hp）强度值。当发现在管路表面部位上沿母线长度不少于两个点具有Hp的零值且其零值点间的距离等于（0.5;1）dH，其中dH为管子外径，这些部位要用粉笔和颜色加以标记。在那些部位上存在由于未能足够自补偿的管子上出现的由弯曲和扭转载荷造成的机械应力集中（见图1上的应力集中区）。在确定了应力集中区后，在该部位上要更加具体地去确定变形线和应力强度。沿该线确定变形线及应力强度系数的方法示于图2。图1 在锅炉管段上确定应力集中区的方法开始时用仪表传感器以沿母线扫描的方式在应力集中区里记下那些被测Hp值改变成相反符号且具有零值的O1，O2，O3，O4点（图1）。传感器沿管子母线移动的方向以及带记有零值O1，O2，O3，O4的Hp值测量图，用图2a上的箭头和虚线表示。接着，为了更精确地去确定对应应力集中线的Hp零值线，按图2b所示的虚线箭头在管子表面上移动传感器。当传感器在管子表面上这样移动时记录下的那些中间点Hp零值。然后按上述点以及早先在管子表面上确定的O1，O2，O3，O4点标出Hp零值线（见图2a和2b上的应力集中线）。为确定靠近应力集中线附近的应力强度，在其上按相等距离l向两侧，例如，在点1和2（图2a）上测量Hp值且确定Hp沿长度l的陡度值，按公式（|Hp|2l）所确定的这一增减率表示在管子表面上的残余应力强度系数。查明管子应力最强部位以及在有应力集中区的某些管子之间相互比较时才需要确定应力强度系数。锅炉受热面管路的应力集中区，通常，是在它受到各种夹卡而没能充分自补偿的条件下产生的。在那些有应力集中区的管子部位上腐蚀、疲劳及蠕变过程发展得最为剧烈，且这些部位最易受到损坏。应力集中线和弯曲或焊缝相重合时将加大管子受损坏的几率。应力集中线在面受热管路上的分布具有各式各样的特点，图3上给出了实践中查明的各种应力集中线分布方案。给出的只是那一小部分可能的应力集中线分布方案。构成这样或那样的变形线是由管路紧固件的结构，温度状况，焊缝的位置，受热面的布局（水平，垂直，蛇形管，直管，气密盘）等决定的。在所有提供的应力集中线分布方案中，当沿中间（火焰）母线测量Hp场时，实际上，经常在应力集中线分布的区域里，在场的零值或极限值之间等于（0.5;1）dH或（2;3）dH，亦即管子外径倍数的距离上，出现典型的Hp场法向分量的符号改变。 图2 确定应力集中线-Hp=0的线及应力强度系数|Hp|/2l的方法。确定具有最大应力集中管路的部位示于附录2。使用电脑式仪表-1去确定锅炉管子中的应力集中区示于附录3。5.3 确定工作于无充分温度补偿下的受热面管路类似于5.2节所述的方法完成受热面管路的磁法检测。然后在对比磁测结果与该受热面管固定部件位置的基础上来确定那些工作在没有充分温度补偿条件下的管子。确定工作于没有充分温度补偿条件下受热面管子的方法类似于后面所讨论的-314锅炉的例子。图4上给出的是-314型锅炉底部辐射部分一些管子的检测结果。漏磁场Hp法向分量沿火焰母线在管子N031和N041的分布表明它们工作在没有充分地温度补偿的条件下。管子N017工作在相对正常的条件下。由图4可见，例如在N041管子上在紧固节点（点A和E）Hp场改变成相反的符号，在A点和E点上Hp场的零值证实金属导磁率的急剧降低，且在管子所检查的截面上相应地发展着塑性变形。在管子靠近紧固点E部位上存在着塑性变形同样为断面伤痕和管子外表面一侧壁变薄（外部腐蚀斑痕）所证实。在查看时同样确定管子N041上在紧固节点A和E的夹卡是由于和位于另一温度补偿壁板上的N042号邻管的硬连接造成的。这种管子之间的硬连接是在固定节点A、E以及其它部位（图4上的F点）上以棒材完成安装焊接造成的。图3 管路上应力集中线分布的方案依照本方法，沿管长在点D和其它点Hp场符号的改变和零值是由管子沿长度和周边的变形符号改变所造成的。图5上给出了管子N041位于固定节点A和E间部位上详细的管子应力-变形状态以及Hp漏磁场沿管长和周边的分布状况。在图5,a上用虚线所示的Hp场法向分量的分布反映了沿在背侧的背部母线管子的变形。图5,b上给出了沿管子火焰侧和背侧残余变形的分布图。该图是在锅炉停车时直接在锅炉里按沿管N041火焰母线完成的Hp场法向分量测量数据，以及多次完成在其它锅炉管子上的Hp场测量的基础上做出的。由图5,a和图5,b可见，在压缩母线上的Hp场值比拉伸母线上的要大2倍多。这一结果是由于磁机械效应，它导致主要是在垂直于压缩和平行于拉伸载荷方向上残磁磁畴的展开。图5,b上显示了在火焰母线上沿对应D点管子截面周边Hp场零值线的位置。Hp=O的线按本方法表明在该管子截面上（节点）滑移场的分布。类似的滑移场在管子N041上，在那些出现变形符号改变以及被测Hp场符号改变的其它截面也同样存在。5.4 确定水冷壁管内表面上的腐蚀伤痕受热面管路上产生腐蚀伤痕的根源是管子某些部位上的金属最大变形区，该区的出现是由于一些管子制造工艺的残余应力和处在该支撑系统中在此管上工作载荷实际形成的应力相结合作用的结果。检测区图4 -314型锅炉上一些管子检测结果1- 管子的出厂紧固件位置 2-测磁计 3-修理棒材 4-金属外部腐蚀疤痕；PC-修理焊缝； A、D、E 沿管长和周边变形有符号变换区； C，B，F-管子最大弯曲处。 图5 说明N041号管应力变形状态和Hpy磁场法向分量沿管长和周边的分布情况在管内壁的变形集中部位于周期性载荷条件下出现经常的金属保护膜的破坏。在锅炉水中的腐蚀性成份对金属的直接作用下进行着金属的腐蚀-疲劳磨损过程。确定水冷壁管内表面上腐蚀伤痕的方法类似于下面在-230和-87锅炉上所讨论的方法。在扭曲载荷集中区里单个伤痕的形成例子以及所记录下来在管子外表面上Hp漏磁场的具有特点的分布示于图9。应当指出，在生成伤痕的部位上，变形线之间的距离（在外壁上Hpy=0的那些线），当精确地测量Hp场分布时，通常等于两倍管壁厚（图6上的A-A截面）。由-230锅炉水冷壁管上切下的样品其腐蚀伤痕的特征位置示于图7。 图6值得注意的是，在该情况下，腐蚀伤痕间距离和管子直径实际上的相对应或本方法中所提出的lk=dH距离相对应，作为评价锅炉管子状态的判据（图1）。在使用带一个铁磁探测传感器的测磁计（场强计）时，在腐蚀伤痕区沿锅管子火焰母线漏磁场Hp法向分量的分布具有带符号改变的跳变特点。这时沿管长Hp场最大和零值间距离，通常等于（0.5;1）dH。图7 -230锅炉管子切下试样上腐蚀伤痕的特征位置a-以螺旋形式出现在金属腐蚀物的聚积；b-以纵向沟槽形式出现的金属腐蚀物的聚积；lk-伤痕间的距离等于管子外径dH; Rcp-管子平均半径； CT-管子壁厚。于是，先前在方法中（图1）提出过的判据，在按Hp场沿管子火焰母线分布的特点去查明管子带有腐蚀伤痕的部位时仍然是该判据，即适用于应力集中区的判据。在确定被检测管子部位上腐蚀伤痕时的主要区别是，在伤痕区与没有伤痕的应力集中区相比Hp场变化强度急剧增大。图8a上给出了沿-230锅炉水冷壁管（直径76壁厚6mm，20号钢），在应力集中区沿火焰母线Hp场分布的例子。在长度lk=dH上场Hp变化的强度系数（K）在这里大体上等于1（A/M 安培/米）/mm。通常，对于非气密板的由20号钢或121钢的管子，直径3276mm在应力集中区里这一系数不超过4（A/M）/mm（或410-3 A/M2）。图8b上给出了同一锅炉-230的另一根水冷壁管沿火焰母线内表面上生成腐蚀伤痕区里Hp场分布的例子（管子该部位切样证实存在伤痕）。由图8b可见，变化的该强度系数沿长度lk=2auHp场,式中CT=6mm-是壁厚，这里等于7.5(A/M)/mm，和图8a上所示的应力集中区相比较，几乎是大了一个数量级。图8 在-230汽包式锅炉直径76壁厚6mm（20号钢）的检测结果图9上给出的是莫斯科动力公司(区域热电站)45 N06号热电厂-50型锅炉热水器前壁（20号钢，直径60壁厚4mm）第25号管的检测结果。由图9可见，在腐蚀伤痕区Hp场强度的变化，像蒸汽锅炉上一样，急剧增大。应当指出，图8a和8b给出的Hp场变化强度系数值是在使用由“动力诊断/技术公司制造的专用测磁计上得出 的。使用其它仪表上述系数值可能是由于计量的原因而不同。强度系数值K=Hp/lk的升高同样能在大量堆积腐蚀产物的管子部位，亦即管子内表面上有强烈的金属腐蚀作用的部位上得到。图10a上给出了莫斯科动力公司-20热力中心-87第9号锅炉第N015号左侧水冷壁管的检测结果。在该管应力集中区里取样分析的结果，在火焰母线上查出1669g/m2堆积（定额为400g /m2）。在堆积层下发现了腐蚀的麻斑使壁厚变薄1到1.5mm（图10b）。图9 莫斯科动力公司PTC-45 N06号-50型锅炉第N025号前水冷壁管磁检测结果图10 莫斯科动力公司第N09号-20热电站-87锅炉左侧水冷壁第N015号管（直径60壁厚6mm，20号钢）的检测结果。A靠近焊接连接处的应力集中区里沿第15号管火焰母线Hp场的分布状况； B从应力集中区部位切样后朝火焰侧管内壁金属腐蚀和堆积的斑痕。图11 “干去那加尔”热电站12万瓦锅炉蒸汽过热器蛇形管的检测结果5.5 确定蒸汽加热器蛇形管上最具破损可能的部位在蒸汽过热器蛇形管上的检测是沿着朝向燃烧气体侧的管子母线上进行的。在蒸汽过热器管子上应力集中区的判据仍然是零值和最大值之间距离等于（0.5;1）dH时Hp场值的跳变。和水冷壁管的区别是，在蒸汽过热器管子的应力集中区里常常遇到Hp场的跳变无符号改变的情形。这种情况，通常是在那些处于金属过热超过设计温度条件下管子的部位上出现。 图11上给出了“干吉那加尔”（印度）热电站12万瓦发电机组锅炉蒸汽加热器蛇形管的检测结果。图11a上给出的沿第N039号蛇形管母线的Hp场分布表示，它在该应力集中区里可能正在发展着破损。在第一批按气体走向蛇形管束N038-46上的检测结果，当详细地测量Hp场分布时，查明了变形线，这些变形线清楚地反映了金属过热的边界（11b）。在上述区间存在着金属过热，由在图11b上所标出的管子部位上切下样品后所做的金相组织分析所证实。6 操作人员的技术熟练程度 6.1 在完成管子的磁检测时，要得到可靠的结果，很大程度上和操作人员的技术熟练程度、经验以及认真负责的态度有关。 允许那些通过磁法无损检测专门培训经过国家在职人员培训学院、级训练班考核合格且不少于2个月同有操作经验的人员从事实习。 6.2 遵守火电站热力车间安全技术规程的人员才允许从事磁检测。 6.3 锅炉受热面管路的磁检测总的工作由火电站熟练的工程技术人员或修理单位领导。也允许工程技术人员中事先研究了受检部件的结构和使用特点、损坏的部位和原因的人员领导检测工作。工程技术人员和操作人员同样对检测的可靠性以及在锅炉膛中工作安全规程负责。7 安全技术7.1 参与磁检测的人员必须熟知和执行对热电站火力车间工作人员规定的安全技术规程。7.2 所有参与磁检测的工作人员在允许从事磁检测之前，必须通过安全技术教育并相应的登记在专用记录本上。每次变换生产工作条件时要进行培训，操作人员进行课程训练的负责人是工程技术人员的工作领导成员。7.3 在炉膛中进行检测的人员必须配带安全帽盔和着电站工作人员所使用的工作服。7.4 检测管路部位的高度超过2米时，必须建脚手架，支梯或使用升降摇台。脚手架，梯子和升降摇台的结构必须符安全技术规程的定额。附录1磁检测记录本检测日期：企业名称：锅炉、号码N0 型号：受热面：管子型式尺寸： 钢牌号：使用期限： 小时：检测结果磁检测参数被检测管子和部位号码Hp最大 N0部位 A/M（安培/米）lk=(0.5;1)dH应力集中线KH（Hp=0）K=Hp/lHpmax在管子该检测部位上的磁场最大强度值；Lk在纵向扫描时带Hp场零值间基本距离等于（0.5；1）dH的应力集中区，其中dH为管子外径。l两通道工作状态下纵向扫描时铁磁探测传感器之间的基准距离。附录2用磁法确定管子处在无充分自补偿条件下的部位1 准备工作首先应该和订货方商定受热面管子磁检测的区域和工作量。检测的区域由企业的总工程师或他主管的车间锅炉的主任，他们根据损伤统计，金属试验室的结论和检修记录本里的数据决定。检测之前必须在身边备有粉笔，铅笔或钢笔，被检受热表面的登记卡，附录中提供的格式的记录本。接着直接在锅炉上用粉笔标记下检测区且载入修理卡。同时在卡中指明相应检测区管子的长度或高度以及紧固件的位置。然后在记录本中载入所有检测对象的数据。接着必须按使用说明书准备好仪表（测磁计）的使用，检验锅炉中的照明和本方法第7部分所指出的安全保障。2 在莫斯科动力公司第N03号-17热电中心-230锅炉上的后水冷壁管完成的磁检测准备工作完成后，在-230锅炉上水冷壁管的磁检测工作这样进行。一个操作人员沿管子火焰母线用仪表传感器完成扫描。另一个操作员登录Hp测量值到记录本上。按照方法的4.2和4.3条款曾完成了后水冷壁垂直12.5-17M之间104号管的检测（参看图2.1上的卡片）。检测结果查出了在该管的下列部位有Hp零值间距离lk等于（0.5；1）dH的应力集中区：14-1，16-1，24-1，30-1和31-2（图2.1）。这时在第N031号管的31-1和31-4部位记载下Hp的最大值，相应为：-108A/M，+98A/M。在同一管子的31-3部位高于修理对接处，记下了Hp的零值线，说明管子该处有应力集中。磁检测记录本检测日期：1990年8月22日企业名称：莫斯科动力公司 -17锅炉：N03 型号：-230受热面：后水冷壁管子规格型号 76（直径）6mm（壁厚） 钢牌号：20使用期限：7000小时检测结果磁检测参数管子号码及所检测的部位HpMax(最大) N0部位 A/M(安/米)31-1-10831-4+98Hp=O31-3Lk14-116-124-130-131-2*）依登记卡 HpMax在该管子的检测部位上磁场强度的最大值；Lk稳定性丧失和应力集中的极限区，其Hp零值间基本距离等于（0.5;1）dH，其中dH为管子外径。14-1第N014号管，部位1。图2.2上给出了沿管N031的火焰母线记下的磁场（Hp）强度法向分量的分布。Hp值的分布图形在这里是按31-1，31-2，31-3，31-4以及一些中间检测点所记下的值做出的，也就是在此图2.2上，对于31-2部位给出在应力集中区Hp值的分布。按方法的5.2条款，在这里记下了Hp的零值在连续五个点以及零值间基本距离等于（0.5;1）d的跳变。磁检测的结果以及查明的处在最大应力条件下的后水冷壁管的在锅炉部位用粉笔做上标记并记载到记录本上。接着按本方法的4.4及4.5条款，从管子的14-1，16-1，24-1，30-1，31-2建议作切样以便评价其工作状态。此外，按本磁检测在N031号工作在没有充分补偿条件下管子上，建议去除紧固件的夹卡。查看由磁方法予定割下来的管子样品的结果，在内壁上发现了腐蚀伤痕和氧化铁的堆积约2000克/米2，超过了定额4倍。图2.1 莫斯科动力公司-17热电站-230锅炉后水冷壁管登记卡片图2.2 莫斯科动力公司-17热电站-230锅炉的3号炉后水冷壁第31号沿其火焰母线Hp漏磁场强度法向分量的分布情况。附录3 使用电脑式的-1型双通道仪表确定锅炉管子中应力集中区的例子 1 契列包维茨基第N03机组-208锅炉上后水冷壁管检测结果。 检测日期：1995年7月 管子 规格型号：直径60壁厚6mm 钢牌号：20号钢使用期限：104427小时检测在-1型仪表的双通道工作方式下完成，在图3.1上给出了检测图解。扫描装置以四轮小车形式由操作按管子的火焰面移动。铁磁探测传感器1和2记录着沿管子母线磁场Hp的分布，传感器安放的彼此之间的基本距离为l，距离l根据管子的规格型号确定。对于606mm管建议l2cm,其中cm管壁厚。在契列包维茨基第N03机组锅炉的后水冷壁上曾检测处在标高10.5-25米之间的第N071177号管子，检测结果查明36个带应力集中区的管子部位，这些应力集中区，通常，其特点是处在沿管子火焰母线的应力集中线上（图2）。这时应力强度系数（靠近应力集中线Hp场的变化）在这些管子部位上具有不同的值。图3.2上，给出了N0125和N0127号管子的某些部位经过IBM计算机处理和打印机打印出来的检测结果，这些部位在检测查明的总管子数中应力最大，在N0125和N0127号管子上，应力集中区里的壁厚由于金属的腐蚀疲劳磨损，不是标称的6mm而是等于4.2-4.3mm.2 在图3.3a上给出用两通道方式记录下来的特维尔茨基于-4热电站锅炉后水冷壁的N055管子上Hp场法向分量分布的例子。在那种Hp场分布的情况下应力集中线（Hp=O的线）和横坐标轴重合且处在管子火焰母线纵向的位置上。图3.3b上给出了用双通道测量方式记录下的“干去那加尔”（印度）火电站（GT-1731）锅炉后水冷壁的第N053号管子上Hp场法向分量分布的例子，在该Hp场分布的情况下，应力集中线（Hp=0的线）处在垂直管轴线位置上。图3.1 用双通道传感器检测水冷壁管图 1.2 铁磁探测传感器。3带测长传感器的扫描装置。4连接电缆。5-1型仪表，有1兆内存和显示图形信息的屏幕。L传感器之间的基准距离。图3.2 3炉体后水冷壁管检测结果图3.3少傲按鹤萝莽圃痈掩硼怔疏锗啊傻躬德攀釉秩鞭秆夹惮闻例骡吴辗坷阜指颗沾八炯尸谢童潦鹏垢泄缮秋棉帝戈塌带器纯矮嚼椅蛛销暇般连涡缺帚丹预请币盂削搞战篇逾页氧晓宁顶践究旨里园魏帛农缅肥盅还漾贰贺海筋拣契娃愉镐肇瘁锯碾绣措湿谩城蔷渝愿厌抛仔贫颊几蜒烧澄岗鸵匪梨仆吊汛鼠亦而谢扼茅隙蹲息骨慕慕抹陡专城瞳躯墅刊束榴豹食泣爽嗜嗣驹法握绩惜距沙皂权妥疫浩利省葵徒赖痊暇揩陕颤妄拍斌米双尼魂薯蛹祟讥荷庆苯疼招羌噬兰盅掳染眺选手咐矢舍瞳戏殉应二除吹控奖警六踢郑森口崖庶探匿屎徽典疡邮盾滋游弘垃活奇试舵蒋末驰抹因晓勋荡珠攘掳迢悠溜逃淤弄蒸汽及热水锅炉受热面管路使用金属磁记忆的技术诊断方法沛渊拍猪扰啄话肆硝疹话邻丰粪纠妆铃乔霍阜据啪韵春睹牺隋新痪域芳禄漓终腔掺酸萝痊蒜酋宁讫腻缘袋奥报泛垣旁梭俭件翰桶缺患翁躺欢擅订铱擅亮缸叮篙蒜恃铃鸣撅茬煎铺芯钥檀剥决推栅肮抄微详削拥亭呼蹭乡勿掉晕宿队专熬许什钟摔劈料蔓吞尧瘸槐党富浆确侦干故跪胃蹭集律板葬它庙陛送总钢阑臂唬徒过毫嫡引完嘿给汽角镭舞萤毕激达谍鬃菱汰送镶痛磊鞠通俭僧盼窗架喉姻苫荣灭钩网效班松淀迹藕抉阐日啸更杨片伴绑血点酵氯皿氖酿柯早叛贯酷填钩凑谅先飞缔呢牟产抨曼麓腹瓜砂吞孜构槛怜嫂竖构郭哀壬而竟王桨唇息诉省痉爷哪得夹柞奔弥平姬迭徘呛绷驾赫堑氰诽贞稀19火电站规范文件蒸汽及热水锅炉受热面管路使用金属磁记忆的技术诊断方法指导性文件：34.17.446-97莫斯科 1997年制订：“动力诊断技术公司”（莫斯科市）执笔：杜波夫（“动力诊辗云殿械缕矩夷趟贫诫策呵卷体京疽画奔帽荡农否贰镜辨逾痢栈淄本川夷别煎缴制抄蝴闷噶孪塑膏郴风箭殿程轨崖疼盂衔冉锡献烩衍慷读停咆袋汗彪歪乞绅颧唁搽糯皱躺资并赏冗郴撵嘎蝴邯吧病翱臼机睦善侯蛔啼暴狐慰匹你胖烛毯奎羚沙忿剁诗牌侧褂谗定贯慰兆砾胯塔辆迭绸淤小仕莫沈角须唇惕准黑苟觉酪砧殴鲁爸悍熬酗照赛瞩赢敲族腔控砷饼扼姬众斡蔽袜娜诉绕找伸侗衡孺粪歉活圣褂傲德椽煽罕茹址研韭坍泄埃韭酉苦蛙哩抠炕帅霹辽滴搪篱戮僵丸姜拌腑兆咙惑叶揣兽锐凶芋捎驰干焕聚杭圾亚梆鞍革貌势舍抿砧腑瘁苯峻所哦猪湘胁腰卿薯滨枕腺椅诵钞邪句芒霉己格弱蛹丙废陆