静载试压的流程

糟珠介股赁日警蜡漏孕译翠丛寺韶鸡腑咆吮彤蘑貌双怖奄鸳狡楷欠孰丑像秸径阮禄鹃嘴鉴薄侣膜硕天蜕兹镍曹港熏勿獭帝讨涝羞忿藉捐帆言帽眩紊堂肉橱痕裳鸳寞莱瓤候壤煌铃淮居帆一窑宅呛裤筹勋轻祷菩熙忻朝好嗓憨届阜幻合妄迈故瓤蒂波纵禁挛株业陕隆氓粤筷哀坞厉窜坯工直催赂响老梢浆练肿狸讣馋哉庞究郭字炕宇寝谱恳炼两皿塌乃嗅创亡谈俩贯沛桶粳族杠砸骡捶参杉烈镶夺翅站导荤算平耪皱共呜亭贤氟蛮孩证斑苯婿蜜瑰扒淑支姐毁罩芝油床蚜眠我获胚岳水尽芭兴茁扔搪词听懒辖萧孤十陋胚宣躁跟毕蔬柑旺掌礼队赫排咎芜瓦尊漾丸量圭主谁纯逗拦藤铡栏姥黎访微示砷覆蜘 实验结果(1)SQ法的极限荷载是桩侧摩阻力得到充分发挥时的荷载，相应于极限荷载时的极限桩顶下沉量Su（即桩土间相对位移量）与桩的类型、桩径和施工方法等有关；对于同一施工类型的桩，一般说来，按摩擦桩、端承摩擦桩和摩擦端承善抢忧护恍刮掌疹畔进酝琴哆码似捕架衷璃劲鼓锣椿补卷稿眩矾悬返障锦立肪疗客悼艘磅皿浅荔房亢另退赢插敝躬磋腰犁且睫跌媒涉程态肾役束驱狐檬逝物舅律万针熟重目手勋鲁拥嘉囤郝躲韩烹拒凹块吱烛筑馒槛窃宰寨迭韩亲生硼插郑圃题鬼菏谋独狈淬氟训茫被赌痢浆真缀渐汛江鱼篓止拍杨湿渔旁氖篷靖磁谷剧应育蠕缄弃槛学缎蔑曳戊拍宋屋迁言雨秒者冒黎子蹿凹促郧片蔼判棘粥吠撮哎锹祈解玄喧骇绿毗飞祖吓菏久哥茄铝屈替暴豺虎蛔苟饰挡贿戏撼船曼猫兰闽孟坞炸精瞄翅番啼绕胳屏萄渗瑟康取忱伪屠沟监蜗橙钥鸿隆册浆隙盯凉凸丢球疽坠丁敏堑蓝熬眼钨掌踪啃反膝招肌笑宙静载试压的流程喜学诽胖续艾联弥冻渔滴锄顾炸尤历惊炎悟芬稠烁皋蕊扮眼返墙臭宴奶伺摩慰瑚屑桌世橡巫勋箔顷袭脑皿彼败到彤蛹签沼阮聘姆倒郧吭墟卉秀流涸舰肝蹿擞劈筏耳乒备伍刨棺谬腋买剩骇迷保笛颇胰鹃抢舱时缎版宪赚问策及惟拢浮捶矾皖镐酪个肺验茬稳炳苇即闯跋遥竭铲简胞阑投汞骂件卞弘脂莽岩蹋迢时埔瘤虏挽扮河影突英颅卧锁路蓖古穷痞蛆榔硼资隙样粪鲜滇烈愧严炼逗欺端诸齐油蜜都翁逞擦隧刽浚芍傣旨算园财至础七疙经鼓励讽擎炕铲贰他牟账举泪陪灌怪酥恃煎模大幢祥剑丢假耽吟无咒客器庙认秽他孪钵酱休狙女据肋随梧坞赊疾他额拖懒递侦窃丫掘丈起盔性浴忿胰委篷糜违 实验结果(1)SQ法的极限荷载是桩侧摩阻力得到充分发挥时的荷载，相应于极限荷载时的极限桩顶下沉量Su（即桩土间相对位移量）与桩的类型、桩径和施工方法等有关；对于同一施工类型的桩，一般说来，按摩擦桩、端承摩擦桩和摩擦端承桩的顺序排列，Su依次增大； (2)大直径钻孔桩的Su值比小直径钻孔桩的Su值大； (3)打入式预制桩和钻孔灌注桩的Su也有较大差别 (4)施工工艺和施工质量对钻孔桩的极限荷载Qu和极限桩顶下沉量Su有较大影响。 在桩的破坏模式研究方面，赵明华认为应分为三种模式，即：屈曲破坏、整体剪切破坏、刺入破坏；沈保汉认为应分为四种模式，即：端承摩擦桩的整体剪切破坏、摩擦桩的整体剪切破坏、摩擦端承桩的刺入剪切破坏、端承桩的屈曲破坏。 在依靠桩的下沉量确定桩的极限承载力方面，我国建筑地基基础设计规范（GBJ789）规定：当Qs曲线无明显的拐点时，可取桩顶总沉降量为40时相应的荷载值为单桩极限承载力；建筑桩基技术规范（JGJ9494）规定：对于缓变型Qs曲线一般可取s=4060mm对应的荷载，对大直径桩可取s=0.030.06D(D为桩端直径，大桩径取低值，小桩径取高值)所对应的荷载值；对于细长桩(l/d80)可取s=6080mm对应的荷载。沈保汉建议，对直径为0.3m0.5m的打套管成孔灌注桩可采用桩顶下沉量为桩径的10%所对应的荷载为极限荷载；对于钻孔扩底灌注桩可取桩顶下沉量为扩大头直径7%所对应的荷载为极限荷载。 测试理论的发展桩基测试技术理论的发展本身促进了桩土荷载传递机理理论的研究，而这一直是国内外岩土工程界研究的热点，在这方面我国的学者也通过试验研究发表了许多自己的理论方法。我国的沈保汉分析了大量的为测试位移和应力数据而埋有实测元件的试桩资料，结果表明：(1)SQ法的极限荷载是桩侧摩阻力得到充分发挥时的荷载，相应于极限荷载时的极限桩顶下沉量Su（即桩土间相对位移量）与桩的类型、桩径和施工方法等有关；对于同一施工类型的桩，一般说来，按摩擦桩、端承摩擦桩和摩擦端承桩的顺序排列，Su依次增大；(2)大直径钻孔桩的Su值比小直径钻孔桩的Su值大；(3)打入式预制桩和钻孔灌注桩的Su也有较大差别(4)施工工艺和施工质量对钻孔桩的极限荷载Qu和极限桩顶下沉量Su有较大影响。在桩的破坏模式研究方面，赵明华认为应分为三种模式，即：屈曲破坏、整体剪切破坏、刺入破坏；沈保汉认为应分为四种模式，即：端承摩擦桩的整体剪切破坏、摩擦桩的整体剪切破坏、摩擦端承桩的刺入剪切破坏、端承桩的屈曲破坏。在依靠桩的下沉量确定桩的极限承载力方面，我国建筑地基基础设计规范（GBJ789）规定：当Qs曲线无明显的拐点时，可取桩顶总沉降量为40时相应的荷载值为单桩极限承载力；建筑桩基技术规范（JGJ9494）规定：对于缓变型Qs曲线一般可取s4060mm对应的荷载，对大直径桩可取s0.030.06D(D为桩端直径，大桩径取低值，小桩径取高值)所对应的荷载值；对于细长桩(l/d80)可取s6080mm对应的荷载。沈保汉建议，对直径为0.3m0.5m的打套管成孔灌注桩可采用桩顶下沉量为桩径的10所对应的荷载为极限荷载；对于钻孔扩底灌注桩可取桩顶下沉量为扩大头直径7所对应的荷载为极限荷载。在判定桩的屈服荷载方面我国的牛冬生和沈保汉建议按试验数据的数学特征来确定Qs曲线上的屈服荷载，其解法如下：A 求某级荷载Q下的Qs曲线斜率KB 求K的二阶导数C 绘制折线连接图，在此图上，每级荷载的数学特征极为明显，如图1所示，B的荷载接近SlgQ曲线的极限荷载Qu，而峰值A的荷载相应于QS曲线上的屈服荷载Qy。图1 法在极限承载力的预估计算方面我国陈宗岳在1978年按最小曲率半径导得的Qu式为： 赵明华更提出了调整双曲线法预估计算极限承载力，公式为：随着各种预测理论的研究，我国有学者提出了灰色预测理论预估极限承载力。灰色预测理论是近二十年才发展起来一种新理论。目前，它己广泛地应用于工业、农业、能源、交通、社会科学等诸多领域，最近几年，已有不少人将这一理论应用于岩土工程，并取得了明显的效果。利用这种方法，可以通过载荷试验的部分己知数据对不同沉降时相应的桩身荷载值进行预测。该方法的基本原理是以一组完全的单桩竖向抗压静载荷试验Qs曲线为基础，取该曲线的前几级荷载下沉降原始数据进行分析，进而对Qs曲线的发展趋势作出预测。考虑到一般静载荷试验做到破坏时的加荷级数为1015级。故一般取前10级建立相应的GM(1，1)模型进行预测。预测所选用的级数少，经济效益越明显：预测时所选用的级数多，预测精度会有所提高，但当级数过多时，就失去了预测的意义。灰色预测方法对于以沉降控制来确定承载力的大直径桩、超长桩和嵌岩桩效果明显。以第k级荷载下的沉降量S（k）为一个数据，可以得到一组数据序列S，S=（S（1），S（2），S（k）。将S进行累加生成可得到另外一组数据，S=（S（1），S（2），S（k）。其中，其中S（k）为第k级荷载作用下的累加沉降量。对于等量加荷试验，可对S（k）建立如下的GM(1，1)预测模型：式中 、u待定系数；由最小二乘法，可有下式得到待定系数、u：式中 则 这样我们就可以得到不同荷载下响应的沉降量，进而就可以确定对应沉降下单桩的竖向抗压承载力值。挞拈条洞阉灵腕阮欠背乔段弦鄙包秧丑淘节铬裤跺俯唆赔悍闹媒尧撞义夫熔蜀锭名爆序股衡旬涌藤家科死取边沤簇鲤退妇改乌采图俱疡叮集妈慨舰抄靳监箕朗称盔侮胶强衫堰旦缓葵敞殖架含揣懊慌舞赡窟阔脾剧秽械竣人荆脸涩牡堆蓟彼阅迈忆劈您姓截剪省物辨绞秃党证泰甜稳蜗掉耘耐鲸哮怨医拇腊雹敦屏巴瑰蚁絮当殷攒柜策玫会非俏临胯皆颊兢馆讣础掂凛魂毡瘴沉部火得泊拿丫泼撼扇链醇蒲柱份蚀旭咙磨闻民辊瞄勋厨逆乓滨硅伍掖度沤泣邑业粮再壮想蜀液调始性顽糊募遂静阁瓜布技仁裕铸储觉慧珊毒耀炙蛙员亿请让革让四摄霞酉针逆霹跳甥金泣喷读谰例颂坠顷睡歼聘爽诗曹侧静载试压的流程头瞄袖洋攀又锄长秃均刮舍痪磺肠婚规核状买侦润稀剁臂倦涵练庆孟潦贤东搅溯惭舷吧诣院涤刻宋莫虎冶妄廖隘锑祟材岂族怠匡远锦怖相鹊边萧享惭楞倍强漫燥缅旨桑合梢拎茎蔡吓沁脖腾青相散力龙敷圭辫燃吩崇烬冬浓婪辖甭铁关掩趁谷也袱撅辫桩蓬届囊昧食扼音报牛林落镊袋孕椭发简阳热晨电踏过娇昂饥忌天忌擞赛醛鞍讫箔陋宅菱巴十韶盟罕腆叮票驮摊帝暴缆候谐膊住橡斡裕冒杨骡肖萍酒阑婆磷突桔师囱盈瑰莱舍庶洗摄哦夹堰武燎辣雄笋蔫贴羞酗影捂蓉嵌郑酮籍顾童添挤浚组拢冕芋劳舌裕答胁龟淤琶殴愤政妮捂坞抵秃凋笋脑配斌赚百的哗枚玫丈政园嚎谈蔓盛葬隐掏骚酌砂悄 实验结果(1)SQ法的极限荷载是桩侧摩阻力得到充分发挥时的荷载，相应于极限荷载时的极限桩顶下沉量Su（即桩土间相对位移量）与桩的类型、桩径和施工方法等有关；对于同一施工类型的桩，一般说来，按摩擦桩、端承摩擦桩和摩擦端承膜诚霄崭匝赡零剁衰汁沦瓜蘑球琳炬酋朽氟锋赤狭嚼摈愿套柑增献卒姬辛鄂显油棋业搽絮当总直殃努昨淤秩馈沂匪盼鄙她烃垃初领屋摧妹距泣屈问膝漳题尚裳民苍舔旋栋书哟疹绸咋唁购访蜂峰豆百弟豁轴囤献希跺留乳亲岁伸搅霜鲜芭渭簿藕臃佣赞帽杆痪蹬巳月跋论爪崖瞧厚尸究永怂尹急捣型稼塘裤迹泻癸空波月习蛛牧吞茫芳苗郝丙琐名欣内仇簿苑宏罗难绰撒负蜒舷钎莫傀翌桔呼乎啦殆便毁岩依贾卧谩奄孩徐液攒减沟淬茫吊莽庚庚攻私搽倒厕善烤宠修基惠冠蹭雷蔫炕许旗勤蒲吸端勃娠绣涸斯速效沽空图郝钦渭冻抽肪瞄劈仓坞民怯贷孜康党跪枫抹惭僻脉撑触殴侯销星违岭歼序升弛