桥审查报告：典尚设计

怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告目 录1 任务依据22 怀宁路立交桥结构计算22.1 桥梁概况22.2 计算方法42.3 计算采用规范42.4 计算采用标准42.5 引桥结构计算52.5.1引桥结构计算52.5.1 计算要点62.5.2 结果参数说明62.5.3 横断面布置62.5.4 截面特性72.5.5横向分布系数72.5.6冲击系数82.5.7 荷载82.5.8 持久状况承载能力极限状态计算92.5.9 持久状况正常使用极限状态计算102.5.10 持久状况和短暂状况构件应力计算132.5.11支点反力计算182.6 主桥结构计算182.7 桩长计算243、计算结论及建议264、图纸复核意见261 任务依据(一)、安徽省公路勘测设计院皖路院“关于编制怀宁路跨铁路专用线立交桥复核验算报告任务的通知”；(二)、怀宁路跨铁路专用线立交桥施工图设计图纸；(三)、有关设计规范、规程、标准和办法。2 结构计算2.1 桥梁概况本桥为怀宁路跨铁路专用线立交桥。桥梁全长463m，双幅布置，单幅桥宽22.5米。桥型布置为2联(29.5+4x30)m预应力混凝土连续梁+1跨11m钢筋混凝土空心板+1联(29.5+3x30+29.5 )m预应力混凝土连续梁。桥墩采用钢筋砼圆柱形墩、群桩基础；桥台为柱式台、桩基础。2.1.1 桥梁上部结构(一)主桥空心板采用1孔11m钢筋混凝土简支板，按双幅布置。主桥断面：主梁高55cm，梁间距120cm，其中中板预制宽（底板宽）119m、边板预制宽（底板宽）119.5cm，板间底部孔隙1cm。(二)引桥等高度连续梁南北引桥分别采用2联（5孔一联）和1联（5孔一联）的先简支后连续的预应力混凝土连续小箱梁，按双幅布置，引桥断面：单幅7片小箱梁，双幅14片。主梁高度1.6m，梁间距3.2m，其中内梁预制宽度2.4m、边梁预制宽度2.85m，翼缘板中间湿接缝宽度0.8m。主梁跨中肋厚0.18m，两端部均匀加厚段0.28m。箱底宽1m，跨中底板厚度0.18m，两端部均匀加厚段0.25m。2.1.2 桥梁下部结构 下部构造除主桥桥墩采用预应力混凝土明盖梁外，其它桥墩采用预应力混凝土隐形盖梁；主桥桥墩立柱直径采用1.6m，其它均采用1.8m，钻（挖）孔桩基础，桥台采用钢筋混凝土柱式桥台。2.1.3 施工方案空心板采用常规预制吊装施工，小箱梁施工顺序为：a主梁安装后，焊接端横隔板钢筋及连接纵向湿接缝钢筋，浇注纵向湿接缝和湿接缝范围的横隔板砼；b焊接或安装现浇连续段和中横梁钢筋，布设负弯矩钢束，浇注现浇连续段和中横梁砼；c待现浇连砼强度达到设计强度的95%，方可张拉中横梁钢束，再灌浆；待封槽砼强度达设计强度80%可张拉第一批负弯矩钢束，后批负弯矩钢束应待前批负弯矩钢束张拉槽封槽砼强度达设计强度80%张拉槽内钢筋须等强度连接后封槽。主桥横断面引桥横断面2.1.4 工程地质根据野外钻探、测试，结合室内土工试验综合分析，该场地土（岩）层自上而下分为：1层杂填土（Q4ml）：层厚0.68.0m，层底标高34.5041.50m，褐褐灰色，松散，湿，含较多植物根茎、有机质等。2层含淤泥质素填土（Q4ml）：层厚0.83.5m，层底标高33.739.70m，灰、青灰色，软塑，饱和，含粘性土成分，仅局部地段有分布。层粉质粘土（Q4al+pl）：层厚0.23.5m，层底标高33.738.3m，灰黄、灰白色，可塑，湿，含铁锰结核、干强度及韧性高。1层粘土（Q3al+pl）：层厚0.75.2m，层底标高30.738.7m，褐黄、褐、黄、灰黄色，硬塑，湿，含铁锰结核、高岭土、粉质土等，具有弱膨胀潜势，该层土裂隙发育，切面光滑，具腊状光泽，干强度及韧性高。2层粘土（Q3al+pl）：层厚15.520.5m，层底标高约15.120.0m，褐黄、黄、棕黄色，硬塑坚硬状态，湿，含铁锰结核、少量高岭土，网状裂隙亦较发育，切面光滑，干强度及韧性高。该层土底部夹风化残积土成分。层强风化泥质砂岩（K）：层厚约4.07.8m，层底标高9.015.8m，暗红、灰色，较密实，泥质结构，属层状构造，胶结不致密，状态较硬，无完整岩芯，含云母等。层中风化泥质砂岩（K）：该层未钻穿，最大揭示厚度约12m，暗红、灰红色，硬坚硬，泥质结构，厚层状构造，胶结致密，岩芯较完整，岩石质量指标RQD较好，岩体基本质量等级为类，含石英、云母等矿物成分。合金钻头方可钻进。2.2 计算方法采用“桥梁博士V3.0”对空心板进行分析计算，和MIDAS CIVIL2006对预应力混凝土箱梁进行分析计算，并以公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）和公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）为标准进行检算。引桥按部分预应力混凝土结构进行检算，主桥按钢筋混凝土结构进行检算。2.3 计算采用规范(一)公路工程技术标准JTG B01-2003 (二)公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004(三)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004(四)公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000(五)公路砖石及混凝土桥涵设计规范JTJ022-85(六)公路工程抗震设计规范JTJ004-89(七)公路桥涵地基与基础设计规范JTJ024-85(八)公路工程水文勘测设计规范JTG C30-2002(九)城市桥梁设计荷载标准(CJJ 77-98)2.4 计算采用标准(一)设计荷载：城-A级 (二)桥面宽度：双幅桥，单幅宽度为：0.5m（护栏）+16.0m（行车道）+5.75m（非机动车与人行并板）+0.25m（栏杆）, 单幅全宽22.5m。(三)场区地震动峰值加速度为0.1g，地震烈度为7度；(四)设计行车速度：50Km/h。(五)主要材料：混凝土抗压弹性模量：3.5104MPa混凝土抗弯弹性模量：3.5104MPa预应力混凝土的容重：26KN/m3铺装沥青混凝土容重：23 KN/ m3混凝土热膨胀系数：1.010-5弹性继效系数：0.3徐变速度系数：0.021徐变特征终极值：2.0收缩速度系数：0.021收缩特征终极值：0.00021钢绞线弹性模量：1.9105MPa张拉控制应力 ：18600.75=1395MPa钢绞线松弛系数：0.035孔道磨阻系数 ：0.25孔道偏差系数 ：0.0015一端锚固回缩值：0.006m支座摩阻系数 ：0.05收缩徐变天数 ：1000天（约3年） 桥面铺装：9cm沥青混凝土+8cmC50防水混凝土(六)基础沉降：桥墩不均匀沉降取5mm(七)箱梁的体系温度变化：升温14 oC,降温-23oC桥面板升降温：按新规范取值2.5 引桥结构计算(预应力混凝土先简支后连续小箱梁)2.5.1 计算要点1）本计算按后张法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面铺装层80mm混凝土不参与截面组合作用；2）根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数铰接板梁法计算；3）预应力张拉控制应力值，混凝土强度达到100时才允许张拉预应力钢束;4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80;6）存梁时间为15d60d。2.5.2 结果参数说明应力结果中表格中数值拉为负，压为正；图例中拉为正，压为负。应力结果除注明外，均以Mpa为单位。竖向位移结果中向下为正，向上为负。2.5.3 横断面布置参见下图单位：cm2.5.4跨中计算截面尺寸及几何特性各箱梁截面几何特性表（单位制：m数量级）AreaIxxIyyJ边梁（支点处）1.55120.45680.80400.5267边梁（跨中处）1.26500.38930.74710.4468中梁（支点处）1.52040.45040.75060.5243中梁（跨中处）1.23410.38450.69390.44472.5.5汽车荷载横向分布系数经采用铰接板梁法计算，得出各片小箱梁的横向分布系数，这里只列出具有代表性的边梁和中梁的分布系数，如下表所示。边梁（1#）中梁（2#）中梁（3#）中梁（6#）边梁（7#）机动车荷载0.25330.32060.42090.55320.5725非机动车+人群0.32980.27250.16310.04180.0328护栏（外侧）0.40820.24110.14460.03620.0291护栏（内侧）0.02920.03650.05460.24230.4054注：1#7#箱梁依次为从外侧至内侧的各片小箱梁。2.5.6汽车荷载冲击系数值计算2.5.6.1汽车荷载纵向整体冲击系数按照通规第4.3.2条，冲击系数可按下式计算： 当时，。根据通规，计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时、以及负弯矩效应的、如下表所示。正弯矩效应和剪力效应负弯矩效应边梁（支点处）4.8540.2638.4310.361边梁（跨中处）4.9620.2678.6190.365中梁（支点处）4.8680.2648.4560.362中梁（跨中处）4.9930.2688.6720.3662.5.6.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 采用。2.5.7 荷载 一期恒载：预制梁重力密度取 二期恒载：1）湿接缝 C50混凝土，重力密度取（参与受力）2）80mm C40混凝土，重力密度取3）90mm沥青混凝土铺装重力密度取4）护栏 活载：城市-A级，人群荷载按。 地基及基础不均匀沉降： 5mm； 梯度温度：正、负温差按90mm沥青铺装、80mm混凝土调平层考虑，加载模式见下图。梯度温差取值示意图 收缩、徐变C50徐变系数示意图C50收缩应变示意图2.5.8 持久状况承载能力极限状态计算(一)、正截面抗弯承载能力计算荷载基本组合表达式： 通规4.1.61式其中各分项系数的取值见通规4.1.61式。上图表明，边梁和中梁在承载能力极限状态下抗弯满足规范要求。(二) 斜截面抗剪承载能力计算由程序计算得主要控制截面剪力组合设计值及相应的弯矩组合设计值和抗剪强度列表如下：从上图可以看出，边梁和中梁承载能力极限状态下抗剪满足要求。2.5.9持久状况正常使用极限状态计算(一)、 抗裂验算1） 正截面抗裂（作用短期效应组合+作用长期效应组合）永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合,其效应组合表达式为 通规4.1.7-1式。在荷载短期效应组合下，A类预应力混凝土构件拉应力应满足。 永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为： 通规4.1.7-2式。在荷载长期效应组合下，A类预应力混凝土构件拉应力应满足。边梁及中梁在短期及长期荷载效应下正截面应力如下图所示，从图中可以看出边梁在短期荷载组合效应下拉应力为1.13 Mpa，中梁在短期荷载效应下拉应力为1.07Mpa，均小于；边梁在长期荷载组合效应下最小压应力为0.99 Mpa，中梁在长期荷载效应下最小压应力为2.01 Mpa，满足规范要求。2） 斜截面抗裂（作用短期效应组合）作用短期效应组合（组合式同前）下，A类预应力混凝土构件主拉应力应满足。边梁和中梁斜截面主拉应力详见下图，从图中可以看出，边梁斜截面最大拉应力为1.135 Mpa，中梁斜截面最大拉应力为1.07 Mpa，均小于规范限值1.325 Mpa。(二)挠度验算表中结果表明：在消除结构自重产生的长期挠度后边梁及中梁最大挠度，预应力长期反拱值大于荷载短期效应组合计算的长期挠度，可不设预拱度。为避免预制梁上拱值太大影响铺装层厚度，主梁宜设置一定的反预拱。2.5.10 持久状况和短暂状况构件应力计算(一) 使用阶段正截面法向应力计算按预规第7.1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。1） 受压区混凝土的最大压应力对未开裂构件 预规7.1.5-1式作用标准值组合，汽车荷载考虑冲击系数下，箱梁截面的混凝土正应力情况详见下图。持久状况下边梁截面正应力计算结果示意 持久状况下中梁截面正应力计算结果示意从图中数据可以看出，边梁截面上缘应力为-13.6-0.25Mpa，下缘应力为-13.2+1.75Mpa,中梁截面上缘应力为-13.6-0.27Mpa，下缘应力为-13.5+1.74 Mpa，使用阶段箱梁混凝土最大压应力满足规范要求，但在支座附近区域内出现拉应力。(二) 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算1） 混凝土的主压应力按预规第7.1.6条规定：混凝土的主压应力应符合: ，箱梁各截面混凝土主压应力情况详见下图。持久状况下箱梁截面主压应力均小于规范容许值，满足要求。2） 混凝土的主拉应力主要控制截面的混凝土主拉应力情况详见下表：表中数值表明：除中支点截面外，其他各截面主拉应力均满足，箍筋仅按构造要求设置，采用12箍筋，则要求箍筋间距支点断面，跨中断面按预规第9.3.13条规定支点至一倍梁高范围内箍筋间距采用100mm；其他梁段箍筋间距不大于所箍箍筋直径的15 倍，即1516240mm，现取200mm。中支点截面，箍筋间距，现箍筋间距采用100mm，满足要求。(三) 施工阶段应力验算预应力混凝土受弯构件在预施应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力按预规第7.2.8条规定1） 压应力 施工阶段由预制梁单独受力，张拉钢束时，混凝土标准强度为C50的90%考虑，即相当于C45 。2） 拉应力 当拉应力满足时，箱梁只需按配筋率不小于0.2配置纵向钢筋即可。各施工阶段主要控制截面压应力统计最大值见下图（应力包络图）：施工阶段边梁截面应力图施工阶段中梁截面应力图表中数据表明施工阶段边梁最大压应力为-15.29Mpa，中梁最大压应力-15.96 Mpa，均小于规范容许值；边梁截面最大拉应力为0.03，中梁截面最大拉应力为0.1 Mpa，小于，按构造配筋即可。2.5.11支点反力计算各单项作用产生的支点反力标准值列表如下：边梁单项作用支点反力（KN）梁 位作 用恒载城市-A级支座沉降梯度温差最大最小最大最小端支点659.7360.0-36.112.3-12.336.11-2跨支点1533.8611.4-57.239.1-39.1-44.82-3跨支点1483.7597.8-98.256.5-56.58.84-5跨支点1548.8615.4-100.538.3-38.3-44.2端支点670.9362.0-35.111.9-11.935.1中梁单项作用支点反力（KN）梁 位作 用恒载城市-A级支座沉降梯度温差最大最小最大最小端支点652.5349.4-34.511.6-11.634.91-2跨支点1510.8591.8-54.436.8-36.8-43.42-3跨支点1462.5578.8-93.153.1-53.18.54-5跨支点1525.8595.6-95.352.9-52.9-43.0端支点664.0351.4-33.636.3-36.334.4注：1、表中自重、支座不均匀沉降、梯度温度反力值为单片梁支座支反力。2、城市-A级反力值包括机动车荷载、非机动车荷载以及人群荷载，且已计冲击作用。2.6 主桥上部结构计算(钢筋混凝土空心板)主桥为一跨11m普通钢筋混凝土简支板，按双幅布置。主桥断面参见下图，空心板材料采用C30混凝土。（一）计算模型的建立及主要计算参数的选取上部结构纵向按平面杆系理论采用“桥梁博士V3.0”进行计算。主要验算其强度、挠度及裂缝。单元离散模型 一期恒载：预制梁重力密度取 二期恒载：1）80mm C40混凝土，重力密度取2）90mm沥青混凝土铺装重力密度取3）护栏及人行道按图纸取值。 活载：城-A级，人群荷载按规范取值，横向分布系数计算方法考虑了实际结构的力学状态，采用铰接板梁法进行计算。下表列出荷载最不利的四种板的横向分布系数，分别进行计算。边板（1#）中板（6#）中板（17#）边板（18#）机动车荷载0.0860.2510.3530.404非机动车+人群0.2010.0630.0020.002护栏（外侧）0.3630.0470.0010.001护栏（内侧）0.0010.0040.1850.363注：梁板编号从外侧至内侧，共18块。 梯度温度：正、负温差按90mm沥青铺装、80mm混凝土调平层考虑。加载模式如图。梯度温差取值示意图（单位：cm）相对湿度：80；(二)计算结果1、边板（1#）(1)正截面抗弯承载能力计算最大内力及其对应抗力（单位：KN.m）弯矩最大值发生在跨中，抗力效应值为1075.7KN.m，大于对应内力值468.0KN.m。原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求。(2)挠度验算自重作用下挠度计算结果（单位：m）最大挠度（单位：m）根据规范规定， 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应超过计算跨径的1/600，本桥计算为0.00994-0.00746=0.00248m，刚度为1/4435，满足规范规定的要求。(3)裂缝验算跨中裂缝计算宽度为0.080mm，钢筋混凝土构件在I类和II类环境下裂缝宽度应小于0.2mm，故裂缝计算满足规范要求。短期效应组合作用下裂缝计算结果（单位：mm）2、中板（6#）(1)正截面抗弯承载能力计算最大内力及其对应抗力（单位：KN.m）弯矩最大值发生在跨中，抗力效应值为1037.8KN.m，大于对应内力值608.1KN.m。原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求。(2)挠度验算自重作用下挠度计算结果（单位：m）最大挠度（单位：m）根据规范规定， 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应超过计算跨径的1/600，本桥计算为0.01418-0.00841=0.00503m，刚度为1/1906，满足规范规定的要求。(3)裂缝验算跨中裂缝计算宽度为0.087mm，钢筋混凝土构件在I类和II类环境下裂缝宽度应小于0.2mm，故裂缝计算满足规范要求。短期效应组合作用下裂缝计算结果（单位：mm）3、中板（17#）(1)正截面抗弯承载能力计算最大内力及其对应抗力（单位：KN.m）弯矩最大值发生在跨中，抗力效应值为1037.8KN.m，大于对应内力值734.9KN.m。原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求。(2)挠度验算自重作用下挠度计算结果（单位：m）最大挠度（单位：m）根据规范规定， 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应超过计算跨径的1/600，本桥计算为0.01654-0.00894=0.00760m，刚度为1/1447，满足规范规定的要求。(3)裂缝验算跨中裂缝计算宽度为0.100mm，钢筋混凝土构件在I类和II类环境下裂缝宽度应小于0.2mm，故裂缝计算满足规范要求。短期效应组合作用下裂缝计算结果（单位：mm）4、边板（18#）(1)正截面抗弯承载能力计算最大内力及其对应抗力（单位：KN.m）弯矩最大值发生在跨中，抗力效应值为1075.7KN.m，大于对应内力值871.1KN.m。原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求。(2)挠度验算自重作用下挠度计算结果（单位：m）最大挠度（单位：m）根据规范规定， 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应超过计算跨径的1/600，本桥计算为0.01610-0.00903=0.00707m，刚度为1/1556，挠度满足规范规定的要求。(3)裂缝验算跨中裂缝计算宽度为0.124mm，钢筋混凝土构件在I类和II类环境下裂缝宽度应小于0.2mm，故裂缝计算满足规范要求。短期效应组合作用下裂缝计算结果（单位：mm）2.7 桩长计算1、地基基础设计参数根据工程地质报告提供如下：1）地基承载力特征值 层序土名承载力特征值Fak（KPa）压缩模量Es（MPa）12杂填土803.52含淤泥质素填土602.0粉质粘土1608.01粘土25013.02粘土30016.0强风化泥质砂岩35018.0中风化泥质砂岩8002）桩基础设计参数（钻孔灌注桩） 层序岩土层名称桩周土摩擦力特征值qsa（KPa）桩端土承载力特征值qpa（KPa）杂填土102含淤泥质素填土8粉质粘土221粘土352粘土40800强风化泥质砂岩401000中风化泥质砂岩5022002、桩长分析全桥桩基均采用直径1.5m的钻孔灌注桩。根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)4.3.2-1条规定:钻孔灌注桩的容许承载力：。P- 单桩轴向受压容许承载力U-桩的周长；l-桩在局部冲刷线以下的有效长度；A- 桩底横截面面积；-桩壁土的平均极限摩阻力；-桩尖处土的极限承载力。计算桩顶反力包括上部结构恒载，活载，下部结构恒载。其中，下部结构恒载包括最大墩高处的墩柱，承台及最大桩长的1/2。单桩桩顶反力计算结论:桥台4700KN,引桥中墩6500KN,主桥过渡墩5400KN，引桥过渡墩6700KN。左幅桥墩桩长计算表(单位：KN，m)桥 墩 编 号设计桩长L 优化前P建议缩短桩长L优化后桩长LZ038.015287.03887.79587.47.031.0Z135.014599.93887.79243.84.031.0Z235.014599.93887.79243.84.031.0Z335.014599.93887.79243.84.031.0Z436.014508.53887.79198.14.032.0Z536.014335.13887.79111.43.033.0Z636.014335.13887.79111.43.033.0Z736.013977.93887.78932.83.033.0Z836.013977.93887.78932.83.033.0Z936.013977.93887.78932.83.033.0Z1038.014127.73887.79007.76.032.0Z1138.014127.73887.79007.76.032.0Z1232.013010.93887.78449.32.030.0Z1332.012963.83887.78425.82.030.0Z1432.012963.83887.78425.82.030.0Z1532.012963.83887.78425.82.030.0Z1638.013552.83887.78720.33.035.0优化桩长（左幅合计）234m右幅桥墩桩长计算表(单位：KN，m)桥 墩 编 号设计桩长L优化前P建议缩短桩长L优化后桩长LY038.014099.53887.78993.65.033.0Y133.013369.03887.78628.42.031.0Y233.013369.03887.78628.42.031.0Y333.013369.03887.78628.42.031.0Y433.013369.03887.78628.42.031.0Y533.013369.03887.78628.42.031.0Y633.013369.03887.78628.42.031.0Y733.013369.03887.78628.42.031.0Y833.013369.03887.78628.42.031.0Y933.013188.13887.78537.92.031.0Y1038.013475.13887.78681.45.033.0Y1138.013475.13887.78681.45.033.0Y1232.012996.33887.78442.02.030.0Y1332.013692.73887.78790.23.029.0Y1432.013538.73887.78713.23.029.0Y1532.013507.23887.78697.53.029.0Y1638.013720.63887.78804.23.035.0优化桩长（右幅合计）180m通过以上的分析，对全桥桩长设计有以下意见：1）全桥设计桩基的持力层均为中风化泥质砂岩，为极软岩，按摩擦桩设计，较为合理。 2）按照桥墩类型不同，单桩轴向受压容许承载力均大于单桩桩顶反力,桩长满足安全性要求，但其安全储备总体偏大。3）建议参照地质资料，并参考我院计算结果,对桩长进行优化。3 计算结论及建议通过对全桥结构的分析验算，并结合设计图纸，结构复核的主要结论及意见如下：1）结构设计深度基本满足施工图阶段对文件深度的要求；2）全桥上部结构梁高、墩身等主要尺寸拟定恰当，总体布置基本合理；3）图中主要工程数量的计算基本准确，内容表达基本完整； 4）引桥预应力混凝土构件极限承载能力和正常使用状态下的各项应力设计指标基本满足规范要求；主桥钢筋混凝土空心板的裂缝宽度，挠度，抗弯承载力满足规范要求。5）存在的问题与建议 引桥上部结构（30米预应力混凝土先简支后连续小箱梁）较柔，建议在跨中增设一道中横梁，以提高整体刚度。 由于本桥较宽，活载偏载较大，经计算，引桥隐式盖梁下盆式支座承载力不足，请核查。 对于预应力横梁及预应力盖梁，总说明中指出预应力钢束分批张拉，但分项未提出张拉顺序与吨位。建议明确临时支撑受力位置，以明确横梁与盖梁预应力是否分批张拉，若分批，须提出分批张拉顺序与吨位。 建议将C50防水混凝土改成C40防水混凝土，施工难以实现。 桩基承载力富余较大，建议优化桩长，节省工程造价。4 图纸复核意见：1)补充图纸目录2)设计说明比较详细，但其中部分内容重复，编排上有些混乱，适当调整.3)总体布置图中: 缺少平纵要素，以核设计高程并补充桥梁各剖断面。 标注轨顶高程及桥下净空。 立面图中应插入工程地质，以比对持力层 Z15承台顶高程示意有误。4)16号图中须标明设计高程位置。5)24号图中小箱梁顶有1.5%横坡，但左右梁高相同，核查横坡形成方式。6)26号图中边跨支座距离伸缩缝中心线43.8cm，过渡墩中为55cm，核查。7）32号图中平面标注尺寸有误，900/2应为1000/2，1600/2应为1700/28）42号端横梁图纸中预留槽尺寸有误，桥梁中心线标注有误，同时建议加大现浇部分范围（40cm偏小，施工难度较大）9)44号图中平面侧尺寸207.9有误。10)63号图建议N6箍筋按双肢布置，以增强抗剪能力。11)补充桩基坐标表 安徽省公路勘测设计院桥梁分院 第 32页