高桩码头课程设计计算书

高桩码头课程设计目录第一章设计资料11.1 码头用途11.2 工艺要求11.3 自然条件11.3.1 地形11.3.2 原有护岸情况11.3.3 地基土壤物理力学性质指标 21.3.4 水位31.4 建材供应31.5 施工条件31.6 码头规划尺度3第二章码头结构选型4第三章码头结构布置及构造 43.1 码头结构总尺度的确定 43.1.1 码头结构的宽度 43.1.2 码头结构沿码头长度方向的分段 43.1.3 桩顶高程53.2 码头上工艺设备的型式及布置 53.2.1 门机轨道的布置53.2.2 工艺管沟的位置和尺寸 53.2.3 系船柱的型式和布置 53.2.4 橡胶防冲设备的型式和布置 63.2.5 护轮槛73.3 码头上部结构系统的布置和型式 73.3.1 横向排架73.3.2 纵梁83.3.3 面板和面层 83.3.4 靠船构件93.4 基桩的布置及构造103.4.1 横向排架中桩的布置 103.4.2 桩的纵向布置 103.4.3 桩的构造 103.4.4 桩帽的构造11第四章码头荷载124.1 永久荷载124.1.1 永久荷载计算图示 124.1.2 永久荷载的计算 124.2 可变荷载134.2.1 船舶荷载134.2.2 堆货荷载164.2.3 门机荷载164.3 作用效应组合设计值的确定 17第五章横向排架计算185.1 计算基本假定185.2 桩的刚性系数185.3 桩上荷载及符号定义 205.4 桩顶的变位215.5 桩顶断面的内力215.6 静力平衡方程 215.7 基桩承载力验算 23第六章附件 26(1)高桩码头平面图与立面图 .26(2)高桩码头断面图 .262高桩码头课程设计第一章设计资料1.1 码头用途拟设计的码头系天津港所属船舶修理厂的配套工程之一，供待修船舶系靠、检修、修理和新建船舶晒装之用。1.2 工艺要求满足主机马力为1900HP,长45.79米宽9.8米型深5.0米，最大吃水4.5米港作拖轮停靠和修理要求，满足长度为67.52米载重量1000吨，满载排水量为1830吨供游轮停靠要求。满足轨距为10.5米，起重量为10吨，荷载代号为 Mh-4-25门座起重机（1台）在码头 上作业的要求。满足自重为23.8吨，最大其中量为 16.8吨，使用吊重为 9吨（打支腿工作）的 Q161 型轮胎吊在码头上作业的要求。满足码头上堆置15kN/m 2的负荷要求。码头前沿设两条工艺管沟，一条供敷设水、乙快、压缩空气之用，一条供敷设电缆用。码头前沿设置供船舶和电焊机使用的供电箱4个和供门机使用的供电箱1个。码头前沿设置船桩和防冲设备以供船舶安全方便系靠。1.3 自然条件1.3.1 地形修船码头位于海河下游左侧凹岸内，现有岸坡稳定，水深无明显变化。1.3.2 原有护岸情况现有护岸为木桩基 L型钢筋混凝土结构， 横断面如图1-1所示，经唐山大地震考验，安全可靠可继续使用，护岸前岸坡平均坡度为1:5。3L 5m图1-1原有护岸的横断面图1.3.3 地基土壤物理力学性质指标地基土壤物理力学性质指标见表1-1 ：土层标高(m )土的 名称天然含 水量W(%)湿重度 3 (KN / m )孔隙 比固结快剪桩侧极限 摩阻力(KN /m当桩尖打至 20.0m以下时，桩端极限阻力 R 1600KN/m。)()CKg / cm24.7以上泥质 亚粘 土42.217.71.2190.19154.7 12.0深灰 色粘 土46.617.51.3130.131512.0 20.0深灰 色亚 粘土28.619.60.79190.116020.0 22.0黄褐 色粘 土29.519.70.81160.2560表1-1地基土壤物理力学性质指标2高桩码头课程设计1.3.4 水位设计高水位：+3.50米；设计低水位：+1.00米；平均水位：+2.20米。1.4 建材供应钢筋、水泥、木材按计划满足供应，钢筋品种、规格按实际构造需要选用，橡胶防冲设备可采用天津市工厂生产的产品，砂石料由外地供应宜节约使用。1.5 施工条件码头施工可委托一航局一公司承担，该公司技术力量雄厚，施工经验丰富，有规模大、机械化程度高的构件预制厂，能制作各种规格的钢筋混凝土和预应力混凝土构件（桩、梁、板、靠船物件等）有大型和小型的起重运输机械和各种工程船舶 （打桩船、起重船、拖轮、驳船等）可满足施工需要。1.6 码头规划尺度码头平行于护岸布置，码头前沿线距钢筋混凝土L型挡土墙32.5m。码头长90m,码头宽度可根据使用要求和选用的结构形式确定。码头前沿标图+4.5M码头前水深-4.0M 。26第二章码头结构选型天津港海岸地貌为淤泥质海岸类型，土质较软，多为粘性土壤，承载能力差，适合打桩，故选用高桩码头。由此码头的用途和工艺要求可知，码头上部结构中除了面板、靠船构件等主要组成外， 还应布置工艺管沟和门机轨道梁等。所以对于其上部结构，承台式适用于水位变化较大，且岸坡土质较好的情况；无梁板式只能采用非预应力面板，且跨度不宜太大，桩的承载力不能充分发挥，码头面不能承受集中荷载；桁架式构造复杂，易损坏，难维修，造价往往就高。梁板式高桩码头将码头面上的堆货荷载和流动机械荷载通过面板传给纵梁和横梁；门机荷载直接由门机轨道梁承受；作用在靠船构件和系船柱块体上的船舶荷载通过横梁传给桩 基，故梁板式码头各构件受力合理明确；由于采用预应力钢筋混凝土结构，提高了构件抗裂性能，减少了钢筋用量；横向排架跨度大，桩的承载力能充分发挥，装配程度高，施工速度 较承台式和桁架式快；因横梁位置较低，靠船构件的悬臂长度较无梁板式短；适用于荷载较大且复杂的大型海港码头。故此码头上部结构采用梁板式。由于此地区地基中软土层较厚、 土质差，且土坡已经较为稳定，所以可以建造宽桩台式 高桩码头，这样既可以保证码头建筑物的整体稳定性， 还可以减少填方。由于码头宽度较大， 通常将整个码头结构用纵向变形缝分成前后桩台。第三章码头结构布置及构造3.1 码头结构总尺度的确定3.1.1 码头结构的宽度由于本码头采用宽桩台式高桩码头，码头结构宽度较大，而在此宽度内前后区域所受的荷载差异较大，故把码头用纵向变形缝分为前方桩台和后方桩台。前方桩台的宽度一般采用码头前沿地带的宽度， 此码头的码头前沿地带设有宽度为10.5m的门机，且从码头前沿线到门机后轨外1.5m处的范围内。故码头前沿地带宽度为14m,且门机轨道下分别设有纵梁。后方桩台宽度取为 32.5 14 18.5m。3.1.2 码头结构沿码头长度方向的分段为避免在结构中产生过大的温度应力和沉降应力，沿码头长度方向设置变形缝。变形 缝的宽度取为25mm,变形缝内用泡沫塑料的功能柔性材料填充，以保证结构自由伸缩。本码头长度为90m,采用梁板式高桩码头，故变形缝的间距取为45m。变形缝的形式取为悬臂梁式，悬臂的长度取为1.5m。为防止相邻两分段水平位移不一致，造成轨道错牙，变形缝在平面上应作成凹凸形，凹凸缝的齿高为 300mm。3.1.3 桩顶高程桩顶高程为+2.67。3.2 码头上工艺设备的型式及布置3.2.1 门机轨道的布置门机轨道布置在码头的前方桩台的纵梁上，从码头前沿线到门机后轨外的距离为2m。3.2.2 工艺管沟的位置和尺寸此码头为晒装码头，在码头前沿应设置两条管沟，一条供铺设电缆和提供压缩乙快用, 另一条供为船舶供水和提供压缩空气和氧气的管线。对于高桩码头，管沟的位置一般设置在码头前沿靠船构件和前纵梁之间，在系船柱下方，两条管沟之间用墙开。采用小尺寸管沟，管沟的宽度为0.7m,深度为0.9m。上面盖设厚度为0.2m,宽度为1.80m的盖板，下部铺设 0.1m的底板。管沟底板接于靠船构件上，厚度为10mm。为排除管沟内积水，在管沟底部设置排水孔。管沟的尺寸如图 3-1 ：图3-1工艺管沟结构图3.2.3 系船柱的型式和布置本码头应满足载重量为1000t的船舶，故船舶系缆力的下限值为 150KN,选择15t级, 在距码头前沿0.8m处设置，系船柱之间的间距取为 21m,沿码头长度方向布置 5个。选用 单挡檐型，底盘形状选为方形，柱壳材料选为铸铁。系船柱的形式如图3-2：图3-2系船柱的型式及尺寸3.2.4 橡胶防冲设备的型式和布置由于海水腐蚀性强，同时船舶的尺度较大，故采用橡胶护舷。由于 D形橡胶护舷具有 吸收能量大，反力适中，安装与维修方便，护舷底宽较小等优点，故在本码头中选用D形橡胶护舷。船舶靠岸时的有效撞击能量：2 E0-MVn22式中：一一有效动能系数，取为 0.7。M 船舶的质量， M 1830tVn 船舶靠岸时白法向速度，Vn 1.6m / s求得：Eo 16.40KJ，船舶一般是斜靠码头，因此船舶的撞击能量通常是考虑由一个护舷吸收，故选用 D形橡胶护舷H300 L1500 3Z。护舷尺寸如图3-3：图3-3 H 500 L1500 3z D形橡胶护舷橡胶护舷的布置应满足船舶在各种水位和不同吃水条件下的安全靠泊，沿码头前沿立面竖向间端布置，船舶满载吃水时的干舷高度为1.3m,而设计高水位与设计低水位之差为2.5m,故在靠船构件上设置 3排橡胶护舷，高程分别为：1.7m、 2.8m、 4.0m。3.2.5 护轮槛护轮槛断面尺寸为100mm 100mm o3.3 码头上部结构系统的布置和型式3.3.1 横向排架3.3.1.1 前方桩台前方桩台的横向排架间距取为7m,两侧悬臂的长度为1.5m,每分段设置7组 横向排架。3.3.1.2 后方桩台后方桩台的横向排架间距取为3.5m,两侧悬臂长度为1.5m,每分段设置1.3 组横向排架。3.3.1.3 横梁的构造前方桩台横梁的横断面形式采用到 T形，下部预制的预应力结构，上部采用 现浇形式，构成现场叠合式结构。为使桩帽伸出的钢筋穿入预制的下横梁， 在横 梁的端部预留椭圆形安装孔，其长轴(沿梁长方向)和短轴的长度分别为80mm和 40mm0横梁宽度取为800mm。断面结构尺寸见图3-4:800(a)前方桩台00400(b)后方桩台图3-4横梁的结构尺寸图后方桩台为了减小梁的宽度又满足板的搁置长度，采用倒梯形断面。横梁宽 度取为600mm。横梁高度取为1600mm。3.3.2 纵梁3.3.2.1 纵梁的布置本码头为只设门机不设铁路的梁板式码头，所以在前方桩台的门机轨道下设置两个纵梁。后方桩台不设纵梁。3.3.2.2 纵梁的构造纵梁的横断面采用空心矩形断面，选用下部预应力结构预制，上部结构现浇的叠合梁型式。纵梁高度取为1200mm,宽度取为400mm。纵梁构件如图3-5:图3-5纵梁的构造图3.3.3 面板和面层面板采用叠合式的实心板，下部分为预应力的预制结构，上半部分现浇。在预制部分的表面做成齿坎型。板的厚度为200mm,其中预制部分的厚度为120mm,现浇部分厚度为80mm。前方桩台板长取为7m,板宽为3m。后方桩台 板长为3.5m,板宽为3m。为防止面板钢筋锈蚀和下面保护层脱落，在面板内设 置排气孔，直径为50mm,间距为3m。面板的断面如图3-6:图3-6实心板的断面形式本码头采用叠合板，故面层与面板一起浇筑，面层的厚度为30mm。为防止面层混凝土在气温变化时引起膨胀或收缩而产生裂缝，故在面层上设置竖向不贯 通的伸缩缝。缝宽10mm,缝深15mm,用聚乙烯填充。缝的间距取为3m。面层 做排水坡，坡度为0.8%。3.3.4 靠船构件本码头为晒装码头，为使沿码头长度方向有全面的防护， 小船不致误入码头 下面，防护桩免受冰凌或其他漂浮物的撞击，码头的靠船构件采用悬臂板式。悬臂板式靠船构件由悬臂版、胸墙板和水平纵梁组成，每两个横向排架之间 设置一块靠船构件。悬臂板在预制场整体预制，运到现场安装，并与横梁整体连 接。两个靠船构件在施工水位上的连接在现场浇筑，使其在码头方向连成整体。靠船构件断面图如图3-7:图3-7靠船构件断面图3.4 基桩的布置及构造3.4.1 横向排架中桩的布置前方桩台本码头上含有门座起重机，在靠海一侧门机轨道梁下直接布置双直 桩，在后门机梁下布置一组叉桩，叉桩的坡度取用为 3:1。在前后轨道梁的中间 布置一根直桩，桩距为5.25m。后方桩台在横向排架下设置五组直桩，直桩间距为4m,后方桩台不设叉桩。3.4.2 桩的纵向布置在码头中间的结构分段，一侧在有约束设置一根直桩，在无约束一侧设置一 组纵向半叉桩。在试车系船柱的下面设置纵向叉桩。3.4.3 桩的构造本设计中采用预应力钢筋混凝土空心方桩，方桩的断面尺寸取为 550mm 550mm ,空心直径为200mm,混凝土标号采用 C40。桩尖段的长度为 1.01.5 b 550mm 825mm,取为700mm,桩尖宽度为0.20.25 b 110mm137.5mm , 取 为 120mm ; 桩 头段的 长度为 4b = 4 450= 2200mm。桩长：打桩深度为28m对于直桩：桩长1.74 28 29.74m对于叉桩：桩长=29.74 ,10 3 31.35m图3-8桩的结构图3.4.4 桩帽的构造桩帽采用现浇混凝土，在本设计中采用方形桩帽，桩帽高度为800mm。对于尺寸为550mm 550mm的单桩，桩帽底面尺寸为 850mm 850mm ,桩帽顶面尺寸为1400mm 1400mm。桩帽的形式及断面尺寸如图 3-9:，而自与上部结构连榔碱图3-9单桩桩帽的形式与尺寸对于双直桩和叉桩上桩帽，桩帽底面尺寸为1700mm 850mm,桩帽顶面尺寸为2250mm 1200mm。桩帽的形式及断面尺寸如图 3-10:图3-10双桩桩帽的形式和尺寸第四章码头荷载4.1永久荷载4.1.1永久荷载计算图示永久荷载包括面层、面板、横纵梁等构件的自重。考虑到面板和面层的重力均由横梁承担。Ml7图4-1永久荷载的计算图示4.1.2永久荷载的计算1、面层自重g面层=24 0.05=1.2KN/m22、面板自重2g面板=25 0.2=5kN / m3、横梁自重g横梁=25 (0.8 0.6 0.4 1.0)=22KN /m4、纵梁自重g纵梁=25 0.4 1.2-3.14 0.052-0.1 0.4 =10.80kN / m5、管沟盖板自重g管沟盖板=24 1.8 0.2=8.64kN/m6、靠船构件自重g靠船构件=24 0.1 0.2 0.2 0.3 0.5 0.3 1.2 (0.1 0.3) 1.5 222.32kN / m7、管沟隔板自重g 管沟隔板=24 1.0 0.1=2.4kN/m8、管沟底板2g管沟底板=24 0.1 1.4=3.36kN/m9、管沟下梁g管沟下梁=25 0.6 0.8=12kN/m系船柱跟橡胶护舷的自重不计。作用在横向排架上的永久荷载集中力为：P1 PA梁+P管沟盖板+P靠船构件+P管沟隔板+P管沟底板= 10.80 7+8.64 7+22.32 7+2.4 7+3.36 7=332.64k NP2P纵梁=10.80 7=75.6kNg1g管沟下梁=15kN/mg2=g 横梁+g 面板+g 面层=22+1.2 7+5 7=65.4kN/m横向排架上永久荷载集中力矩为：M1 8.64 1 7 2.4 7 0.95 3.36 0.9 7 22.32 7 1.70 363.412kN ?m4.2可变荷载4.2.1 船舶荷载4.2.1.1 作用在船舶上的风荷载作用在船舶上的风压力的横向分力Fxw和纵向分力Fyw可按下式计算:风压力的横向分力（垂直于码头前沿线）F xw_ _ 5273.6 10 AxwVx i 2风压力的纵向分力（平行于码头前沿线）：Fyw 49.0 l05AywVy2 1 2其中：Fxw 作用在船舶上的计算风压力的横向分力Fyw 作用在船舶上的计算风压力的纵向分力i风压不均匀折减系数，设计船长为 67.52m,故取i 0.9。2 风压高度变化修正系数，由港口工程荷载规范查得： 2Axw、Ayw船体水面以上横向受风面积和纵向受风面积对于油轮受风面积采用如下公式计算：IgAxw 0.618 0.620lg DW1gAyw 0.164 0.575lg DW其中DW为船舶载重量，为1000t,代入上式解得：2Axw 300.61m , Ayw 77.45m2Vx、Vy 计算风速的横向分量和纵向分量基本风压公式： W -V21600由港口工程荷载规范，W0 0.55KN/m,计算得：V 29.66m/s考虑最不利情况，假设其完全为横风时：Vx 29.66m / s, Vy 0计算得：Fxw 73.6 10 5 300.61 29.662 0.9 175.17kNFyw 04.2.1.2船舶系缆力船舶系缆力采用以下公式计算：K Fn sin cosFycos ccosNx N sin cosN yN cos cosNz N sin式中：Fx 可能出现的风和水流对船舶作用产生的横向分力总和。Fy 可能出现的风和水流对船舶作用产生的纵向分力总和。K 系船柱受力分布不均匀系数，其中系船柱数目n 2,故K 1.2。n 计算船舶同时受力的系船柱的数目，船舶总长为67.52m,故n 2,系船柱间距为20m。系船缆的水平投影与码头前沿线的夹角，在本码头的计算中，采 用 30 。系船缆与水平面的夹角，本码头计算中，采用 15 。计算得：N 型 一175.17一 217.62kN2 sin30 cos15Nx 217.62 sin 30 cos15 105.11kNNy 217.62 cos30 cos15 182.04Nz 217.62 sin15 56.32kN0.4 1 1.1 0.8 0.6 0.3横梁的中性轴为yc 0.668m0.4 1 0.8 0.6Nx的作用点距横梁中性轴为：0.03 0.2 1.6 0.668 1.162m故：M 系缆力 105.11 1.162 122.14kN?m4.2.1.3船舶撞击力船舶靠岸时，船舶的撞击动能用下式计算：Eo MV：2式中：Vn 法向速度，根据规范查得其值约在0.15 0.20m/s之间，取为0.16m/s。M 船舶质量，M 1830t。有效动能系数，约在0.7 0.8之间，取为0.70。0.72则：E0 1830 0.162 16.40kN?m0.558m,2根据规范，查表得：H=175kN ,船舶撞击力的作用点距中和轴为：故：作用在横梁的弯矩为：M撞击力175 0.558 97.65kN?m4.2.2 堆货荷载设计码头堆货荷载q 15kN/m2,传递给横梁的分布荷载为：q1 15 7 105kN/m4.2.3 门机荷载门机荷载为主导可变荷载，堆货荷载和船舶撞击力为非主导可变荷载取门机起重臂与码头前沿线平行时计算，由结构力学求解器求得P2 880 1 320 0.02691 559.97kN, P4 559.97kN结点,1,0,0结点,2,7,0区“邛丁户门仆生 77结点,3,14,0 结点,4,21,0 结点,5,28,0 结点,6,35,0单元,1,2,1,1,1,1,1,1 单元,2,3,1,1,1,1,1,1 单元,3,4,1,1,1,1,1,1 单元,4,5,1,1,1,1,1,1 单元,5,6,1,1,1,1,1,1 结点支承,1,3,0,0,0 结点支承,2,1,0,0 结点支承,3,1,0,0 结点支承,4,1,0,0结点支承,4,1,0,0 结点支承,5,1,0,0 结点支承,6,1,0,0单元材料性质,1,5,10000,100,0,0,-1影响线参数,-2,2,1,34.3作用效应组合设计值的确定永久荷载包括面层、面板、横纵梁的那个构件的自重，门机荷载为主导可变 荷载，堆货荷载和船舶荷载为非主导荷载。作用效应组合设计值按下式确定：Sd0 GCGGk Q1CQ1Q1KQiCQiQiK式中：0 结构重要性系数，设码头安等级为二级，故取为 1.0；G 永久作用分项系数，其值为1.2;可变作用组合系数，其值为 0.7;Q1 主导可变作用分项系数，取门机荷载作为主导可变作用，系数取为1.5;Qi 可变作用分项系数，船舶撞击力取为1.5。由作用与作用效应得线性关系，对荷载进行组合简化得：R 1.0 (1.2 332.64 1,5 559.97 0.7 1.5 56.32) 1298.26 KNP2 1.0 (1.2 75.6 1,5 559.97 0.7 1,4 105) 1033.58 KNq1 1.0 1.2 12 14.5kN/mq2 1.0 (1.2 65.4 0.7 1,5 105) 188.73kN/mM1 1.0 1.2 363.412 0.7 1.5 (122.14 97.65)666.87KN ?mH 1.0 0.7 1.5 (175 1.5 105.11 1,4) 121.11KN第五章横向排架计算5.1计算基本假定1,结构分段的长度与宽度之比为 45:14 3,21 3,纵向平面刚度相对较小，各 横向排架基本上是独立工作的；2,分段内各横向排架的间距和结构相同；3,各横向排架的承荷条件和能力相同。1.1 台为刚性桩台，假设桩与桩台为钱接，桩台刚度很大，横向排架受力后，桩台只发生变位，没有变形。1.2 桩的刚性系数本码头采用的摩擦桩，桩顶的轴向位移由桩自由长度段L0的材料弹性变形和桩的入土变形两部分组成，其中入土段的变形包括入土段桩的材料变形和桩尖下沉。桩的等效刚性系数为：CeNL。11EzFz C0其他刚性系数:其中：1L03EzIzAx03E Iz 1 z2L0A02EzIzl0b 0L0iznB 0EKl22EzIzA2EzIzL0B0EzIz式中：L0 桩自由长度L0,各桩不同Ez 桩材料弹性模量，为3.03 107kPa2桩截面的面积，对于550mm 550mm 的桩为 0.3025mc。一一桩入土段的刚度系数C0115145 R,其中R 1600kN/m2,取C0 200,000kN/m2。3Iz 截面惯性矩，取 7.547 10,.、1/5系数，（mb/EzIz） , m为水平地基系数沿深度增大的比例系数，取为5000,取 0.475。b 桩的工作宽度，采用两倍的实际桩宽。利用上面的公式计算出的各桩的刚性系数列于表5-1桩号12345L05.675.464.54.083.41Ez2.64E+072.64E+072.64E+072.64E+072.64E+07C02.00E+052.00E+052.00E+052.00E+052.00E+05Fz0.27110.27110.27110.27110.2711Iz0.0075470.0075470.0075470.0075470.0075470.487750.487750.487750.487750.48775Ax02.42972.42972.42972.42972.4297A 0-1.6197-1.6197-1.6197-1.6197-1.6197B 0-1.7469-1.7469-1.7469-1.7469-1.746911.38E-031.29E-039.29E-047.97E-046.14E-0424.64E-054.54E-054.06E-053.85E-053.51E-0532.17E-042.07E-041.66E-041.49E-041.25E-04CeN1.75E+051.76E+051.80E+051.81E+051.84E+05C Q2.75E+032.93E+033.99E+034.60E+035.86E+03C M C Q1.28E+041.34E+041.63E+041.79E+042.08E+04C M8.15E+048.31E+049.14E+049.54E+041.02E+05表5-1刚性系数计算表1.3 桩上荷载及符号定义V 作用在桩台上的垂直合力，其值为：V 1298.26 1033.58 14.5 2 188.73 10.5 4342.505KNH 作用在桩台上的水平合力，其值为：H 121.11KNM o 外荷载对坐标原点的总力矩，其值为： 2_ 2_Mo 1298.26 10.5 10.510.5/2 14.5 2 11.5 188.73 10.5 /2 666.8730823.97kN ?mxn 各桩顶距坐标原点 O的距离，水平向左为正；an 各桩轴线与垂线间的夹角（ ）,顺时针为正;a 桩台水平位移，水平向左为正；bo 桩台在坐标原点处的竖向位移，竖直向下为正；C桩台转角Nn 桩的轴向力，压为正（kN）；Qn 桩顶剪力（kN）,水平向左为正；M n 桩顶弯矩（kNm）,逆时针为正。1.4 桩顶的变位由于桩台不变形，所以桩台变位后各桩桩顶的相对位置不变。各桩桩顶变位如下:水平位移an abn bo cxnc c nbnasin anana cosan(bo cxn)cosan(bocxn)sinan竖向位移转角桩顶轴向变位桩顶法向变位1.5 桩顶断面的内力桩顶轴向力Nn CeNbn桩顶剪力Qn C Qan Cqc桩顶弯矩Mn CMan Cmc1.6 静力平衡方程xaaaxabboxacCHxbaaxbbboxbcCVxcaaxcbb。XccCMo式中:xaanCeN sin an2Q cosan36660.57xabxbaxacxcaCeN sin2 an cosan1nCeNxnsinan cosan1C Q sin an cosan 34330.901nC Qxnsinancosan1nC Q cosan 6275.621xbbCeN cos2 an1nC Qsin21an 849698.25xbcn2xcbCeN CoS an122CeN Xn CoS annC Qsin an1nC Mxnsinan1nC Q sin an1C Qx2sin2 an将H、V、Mo带入上式,解得:1.0434.53 1010 33850074.12C M 43107913.72一- 一 46.259 10将解得的a、b、c带入桩顶断面的内力计算公式，列于表 5-2中:桩号12345a-0.00104-0.00104-0.00104-0.00104-0.00104b00.0045270.0045270.0045270.0045270.00452c0.0006260.0006260.0006260.0006260.00062CeN172811.91173524.19177659.29179531.02182599.Xn10.510.55.2500an-0.00104-0.00104-0.00104-0.00104-0.00104bn0.01109880.0110980.00781270.0045260.00452cn0.0006260.0006260.0006260.0006260.00062a n0000.322-0.322sin( a n)0000.31646-0.31646cos( a n)1110.9486040.94860bn0.01110.01110.007810.003960.00462an-0.00104-0.00104-0.00104-0.002420.00044Nn1918.011925.921388711.66844.31表5-2桩顶断面内力计算表1.7 基桩承载力验算基桩承载力有桩侧的摩阻力和桩端的支撑力构成。桩侧摩阻力用下列公式求得：IQd - (U qj qRA)R式中：r 单桩垂直承载力分项系数，取为 1.45。U 桩身截面周长qfi 单桩第i层土的极限侧摩阻力标准值，在本计算书中由于第一层土与第二层土、第三层土与第四层土的极限侧摩阻力值相同，故可看作两层土。II 桩身穿过第i层土的长度。qR 单桩极限桩端阻力标注值。A 桩身的截面面积。故各桩的基桩承载力计算列于表5-3。桩号12345土层1穿过土层长度8.318.489.449.62746711.0916桩侧摩阻力189.1241192.9931214.8414219.1079252.4295土层2穿过土层长度1616161616桩侧摩阻力1456.5521456.5521456.5521534.2341534.234桩端承载力353.6552353.6552353.6552353.6552353.6552基桩承载力1999.3312003.22025.0482106.9982140.319Nn1918.0111925.9171387.998711.6601844.3104表5-3基桩承载力计算表说明：表中承载力的单位为 kN ,穿过土层的长度li的单位为米。由基桩承载力和 N n值的比较可以看出：基桩承载力均满足荷载要求第六章附件(1)高桩码头平面图与立面图(2)高桩码头断面图