海南某别墅区高支模专项施工方案(含计算书)

.目录1、 工程概况2、 编制依据3、 工期时间4、 模板及支撑系统材料选用5、 搭设及拆除施工工艺6、 质量控制措施、验收标准及安全防护措施成品保护措施7、 安全施工注意事项8、 文明施工及环保措施 9、 高支模板体系施工设计计算书.富力湾P区高支模专项施工方案1、 工程概况1、拟建工程场地位于陵水县光坡镇港坡村富力湾P区，该工程共145栋别墅，其中A户型60栋、B户型66栋、C户型19栋。2、拟建工程位于低山斜坡上，其坡度为15-30度，施工场地高低不平，离结构负一层或首层板底大概2-7米，无法搭设门子架及碗扣架，所以有些部位需搭设高支模满堂架,现将搭设部位列于下表：户型所在层板面搭设范围板厚(mm)搭设高度（m）最大梁截面尺寸最小梁截面尺寸（mm）*（mm）C型地面至负一层-*-25027200*850200*500首层至二层-*-1005.40200*1750200*500B型负一层至地面-*-25027200*650200*500A型首层至二层-*-1504.5200*600200*400地面至二层-*-1005.9200*850200*500从表中可以看出，P区最大板厚为250mm，最大梁截面尺寸为200*1750mm*mm，最小梁截面尺寸为200mm*400mm,所以取其进行高支模施工验算。二、编制依据 2.1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001 2.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2.3建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2.4混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 2.5建筑施工高处作业全技术规范JGJ80-91 2.6富力湾P区各户型结构及建筑施工图三、工期时间 每栋高支模从开始搭设到拆除所需工期时间为30天左右。4、 模板及支撑系统材料选用 本工程模板采用18mm厚木胶合板, 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模和可以两面使用等特点 方木采用50mm100mm2000mm 模板支撑体系采用48 3.6mm扣件式钢管脚手架,钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道,钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定;扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。五、搭设及拆除施工工艺5.1 技术要求5.1.1、基础：本工程高支模所用的钢管脚手架以地面或一层或二层为基础，且地面用10cm厚C20混凝土浇筑。高支模体系立杆支承在木垫板上，木垫板宽度、厚度分为200mm、18mm，木垫板要稳固，不晃动。场地做好排水措施，不得积水。5.1.2、水平杆的横向间距为1.0m，纵向间距为1.0m，步距为1.5m 、纵向水平杆：纵向水平杆要求设置在立杆内侧并在横向水平杆下，长度不宜小于三跨。接长使用对接，严禁使用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，纵向水平杆接头避免设在跨中，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 、横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于纵距的1/2。5.1.4、立杆的横向间距为1.0m，纵向间距为1.0m 满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆距梁边300mm，每根立杆底部应垫木垫块，垫块要稳固，不晃动。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内且错开的垂直距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。底座和顶托螺拴的伸出长度不大于300mm。5.1.5、剪刀撑：斜杆与楼面的倾角按4560控制，每组剪刀撑跨越立杆数为6根。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。应在架顶部设置连续水平剪刀撑,水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜相交平面设置。5.1.6、模板支架立杆的构造应符合下列要求：1）每根立杆底部应设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆。2）高支模立杆步距不得大于1.5m,并应设置纵横水平拉杆。3）立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。4）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。5）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于 25mm。5.2搭设施工工艺高支模脚手架搭设的工艺流程：基底检查、放线定位铺设预制木垫块竖立杆排放纵向扫地杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件梁板底技术处理。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。木垫块应准确地放在定位线上，垫块必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层高支模脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。5.3拆除施工工艺 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。 六、质量控制措施、验收标准及安全防护措施 6.1 质量控制措施（1）严格按支撑架设计书进行操作。（2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（3）支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。（4）严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此搭设立杆。（5）支撑支架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而断开。精心设计砼浇筑方案：浇筑砼时，泵车停放在大门洗车台，由中间向两边浇捣（具体施工方法详见砼施工方案）。（6）施工材料，特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前，必须根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中关于构配件检查和验收的要求，逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。（7）严格控制实际荷载不超过设计荷载。严禁在支撑架上集中堆放材料。在实际操作中，施工荷载不能超过设计荷载（3kN/）。（8）确保安全的前提下，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以解决。6.2 质量验收标准模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。（1）主控项目a、安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。b、涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 （2）一般项目a、模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；b、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；c、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 （3）实测允许偏差项目a、现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。b、预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。6.3 防护措施（1） 进入施工现场的人员必须戴安全帽。一是安全帽必须符合国家标准；二是要正确佩戴，尤其是要系好帽带，防止脱落，使其在高处坠落或物体打击时起到保护作用。（2）悬空作业人员必须系好安全带，必须佩戴防滑鞋。凡在2m以上悬空作业，必须系好合格的安全带，有的悬空作业点没有挂安全带的条件时，施工负责人应为工人设置挂安全带的安全拉绳、安全栏杆等，并确保高挂低用。（3）凡楼梯口、电梯口、预留洞口必须设围栏或盖板和架网。砼预制楼板的预留洞口可事先预埋钢筋网，设备安装时剪掉预埋钢筋网。（4）正在施工的建筑物所有出入口，必须搭设板棚或网席棚，佩戴防护鞋，以免被刺伤。（5） 在施工过程中，尚未安装栏杆的阳台周边、无外架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、跑道（钭道）两侧边、卸料台的外侧边等，必须设置1m高的双层围栏或搭设安全网。（6） 现场施工人员必须持证上岗七、安全施工注意事项7.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在高支模搭设,拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底. 7.2 支模过程中应遵守安全操作规程,安装模板操作人员应戴好安全帽,高空作业应系好挂好安全带.7.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工电梯进入工作面. 7.4 高支模搭设,拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并由安全员在现场监护. 7.5 混凝土浇筑时,安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,及时采取处理措施,待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工. 7.6 正在施工浇筑的楼板,其下一层楼板(地下室顶板)的支撑不准拆除,待本层模板及满堂架拆除后方可拆除. 7.7 拆模时应搭设脚手架,废烂木方不能用作龙骨. 7.8 在4m以上高空拆模时,不得让模板,材料自由下落,更不能大面积同时撬落,操 作时必须注意下方人员动向. 7.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量,安全问题时,应暂停拆除,经处理后,方可继续拆模. 7.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人.八、文明施工及环保措施 8.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放. 8.2 模板每次使用后清理板面,涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏,以免污染环境. 8.3 模板安装时,应注意控制噪声污染. 8.4 模板加工过程中使用电锯,电刨等,应注意控制噪音,夜间施工应遵守当地规定,防止噪声扰民.8.5加工和拆除木模板产生的锯末,碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境. 8.6 每次下班时保证工完场清.九、高支模板体系施工设计计算书本区施工验算取最大板厚250进行模板面板计算，取最大梁截面2001750和最小梁截面200mm*400mm进行梁模板计算，再汇总得到高支模计算书。高支模板支撑体系其钢管架立杆均立在已浇筑好的C20混凝土地骨上，厚度为10mm，不需进行立杆基础验算。9.1模板面板计算9.1.1参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):7.00；采用的钢管(mm):483.6 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:2.0；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):4.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.600；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.20+0.20)+1.402.50=9.740kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.000.20+0.71.402.50=9.200kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。9.1.2模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 =25.0000.2001.000+0.2001.000=5.200kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；1.抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =0.100(1.205.200+1.402.500)0.3000.300=0.088kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08810001000/54000=1.623N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2.抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力Q=0.600(1.205.200+1.42.500)0.300=1.753kN截面抗剪强度计算值 T=31753.0/(21000.00018.000)=0.146N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.2003004/(1006000486000)=0.098mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!9.1.3模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.201.500+1.200.060=1.872kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+1.872)1.000=2.922kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.922/1.000=2.922kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.921.001.00=0.292kN.m最大剪力 Q=0.61.0002.922=1.753kN最大支座力 N=1.11.0002.922=3.214kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.292106/83333.3=3.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31753/(250100)=0.526N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.560kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.5601000.04/(1009000.004166667.0)=0.282mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!9.1.4托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.214kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.070kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.884kN经过计算得到最大变形 V= 1.611mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.070106/1.05/5080.0=200.60N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2.顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.611mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!9.1.5模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1587.000=1.102kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.0001.000=5.000kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.302kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.0001.000=2.500kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ9.1.6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.063kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；=3454/15.8=218.617, =0.153 =10080/(0.153489)=134.438N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；=3583/15.8=226.797, =0.143 =10080/(0.143489)=144.490N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=137.789N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m；=3453/15.8=218.536, =0.153 =11063/(0.153489)=147.545N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3751.0001.5001.500/10=0.106kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2005.483+1.4002.500+0.91.4000.106/1.000=10.214kN 非顶部立杆Nw=1.2006.302+1.4002.500+0.91.4000.106/1.000=11.197kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；=3454/15.8=218.617, =0.153 =10214/(0.153489)+106000/5080=157.152N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；=3583/15.8=226.797, =0.143 =10214/(0.143489)+106000/5080=167.337N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=160.547N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m；=3453/15.8=218.536, =0.153 =11197/(0.153489)+106000/5080=170.259N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.2 梁模板计算（最大梁200mm*1750mm）9.2.1参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.20; 梁截面高度 D(m):1.75 混凝土板厚度(mm):0.10; 梁支撑架搭设高度H(m):3.65m;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30;脚手架步距(m):1.50; 立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):1.00,梁下为0.500;立杆横向间距或排距Lb(m):1.00; 采用的钢管类型为483.60;扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力折减系数:2.0; 承重架支设:木方支撑平行梁截面A; 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35; 混凝土钢筋自重:25.0 N/m; 施工均布荷载标准值(kN/):4.53.材料参数 木材弹性模量E(N/mm2):9000.0; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.3; 面板弹性模量E(N/mm2):6000.0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15.0; 钢管强度折减系数：1.00钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0; 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.001.75+0.35)+1.402.00=55.720kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.001.75+0.71.402.00=61.022kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。9.2.2模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0001.7500.200+0.3500.200=8.820kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.200=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.358.820+0.980.900)0.3000.300=0.115kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11510001000/10800=10.658N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.358.820+1.00.900)0.300=2.302kN截面抗剪强度计算值 T=32302.0/(2200.00018.000)=0.959N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.8203004/(100600097200)=0.829mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!9.2.3梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.7500.300=13.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.750+0.200)/0.200=1.943kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.300=0.270kN均布荷载 q = 1.3513.125+1.351.943=20.341kN/m集中荷载 P = 0.980.270=0.265kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.166kN N2=2.166kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.439kN.m经过计算得到最大支座 F= 2.166kN经过计算得到最大变形 V= 0.191mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.439106/83333.3=5.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.166/(250100)=0.650N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.191mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!9.2.4梁底支撑钢管计算(一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.719kN.m最大变形 vmax=1.403mm最大支座力 Qmax=7.976kN抗弯计算强度 f = M/W =0.719106/5080.0=141.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。9.2.5扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.98kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!9.2.6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.98kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.507=0.685kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.250=0.338kN 非顶部立杆段 N = 7.976+0.685=8.661kN 顶部立杆段 N = 7.976+0.338=8.314kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；=3454/15.8=218.617, =0.153 =8314/(0.153489)=110.880N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；=3583/15.8=226.797, =0.143 =8314/(0.143489)=119.170N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=113.643N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m；=3453/15.8=218.536, =0.153 =8661/(0.153489)=115.507N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3750.5001.5001.500/10=0.053kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=7.976+1.3500.250+0.90.9800.053/1.000=8.361kN 非顶部立杆Nw=7.976+1.3500.507+0.90.9800.053/1.000=8.708kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；=3454/15.8=218.617, =0.153 =8361/(0.153489)+53000/5080=121.969N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；=3583/15.8=226.797, =0.143 =8361/(0.143489)+53000/5080=130.306N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=124.748N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m；=3453/15.8=218.536, =0.153 =8708/(0.153489)+53000/5080=126.597N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.3梁侧模板计算书（最大梁200mm*1750mm）9.3.1参数信息 计算断面宽度200mm，高度1750mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm3.6mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距250+500+500mm，断面跨度方向间距300mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 9.3.2梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取28.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.750m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.500。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=43.820kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.949.000=44.100kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。9.3.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值 q = 1.244.1000.300+1.403.6000.300=17.388kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.265kN N2=6.493kN N3=5.587kN N4=5.587kN N5=6.493kN N6=2.265kN最大弯矩 M = 0.199kN.m最大变形 V = 1.158mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.19910001000/16200=12.284N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2) 抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33473.0/(2300.00018.000)=0.965N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.158mm面板的最大挠度小于330.0/250,满足要求!9.3.4梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3344.10+1.40.333.60=19.127kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3344.10=14.553kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.738/0.300=19.127kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.119.1270.300.30=0.172kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30019.127=3.443kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30019.127=6.312kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.172106/83333.3=2.07N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33443/(250100)=1.033N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3) 挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.67714.553300.04/(1009000.004166667.0)=0.021mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!9.3.5梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.420kN.m最大变形 vmax=0.392mm最大支座力 Qmax=14.741kN抗弯计算强度 f = M/W =1.420106/10160.0=139.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!9.3.6对拉螺栓的计算计算公式: N N