汽车客运站培训中心脚手架施工方案

启东汽车客运站培训中心脚手架施工方案南通启益建设集团有限公司启东汽车客运站培训中心项目部2010年9月一、工程概况工程名称：启东汽车客运站培训中心建设单位：南通启益建设集团有限公司设计单位：苏州市建筑设计研究院有限公司建设地点：启东市江海路西侧、中央大道南侧建筑面积：20565.7m2建筑层数：地上17层，地下1层建筑高度：74m建筑等级：本工程耐火等级为一级，建筑物结构合理使用年限为50年建筑功能：公共建筑结构类型：钢筋混凝土框架剪力墙结构二、脚手架设计1、总体部署：本工程脚手架采用双排扣件式钢管脚手架杆。13层采用落地式脚手架。4层及4层以上采用16号工字钢5层一悬挑。本方案是为结构施工阶段提供脚手架服务，工程后期幕墙施工拟采用电动吊篮，吊篮专项施工方案待分项施工前单独报验。2、脚手架搭设参数：名称规格备注钢管483.5mm布距1.8m立杆纵距1.65 m立杆横距1.05m连墙件二步二跨采用硬拉接，呈梅花形布置脚手板竹芭层层铺满离墙距离0.30m与楼板连接16A3圆钢拉锁钢丝绳212.5619钢丝拉绳吊环16A3圆钢悬挑水平钢梁16号工字钢悬挑段长度1.45m，锚固段长度1.55m3、地基处理： 脚手架部位回填土必须分层夯实，上层用厚100mm的C20混凝土进行硬化，内配8200。 底端设置槽钢底座下铺设50mm2003000mm木垫板，垫板设置必须平稳，不得悬空。 四周挖设明排水沟200200，确保无积水。脚手架基底做法三、脚手架平面布置图（见附页）四、施工日期自2010年10月1日开始，至2011年11月1日结束。材料、人员根据搭设进度的需要，随时调节。五、施工准备1、人员： 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB50 36 )考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。向架设和使用人员进行技术交底。架子工配备20人，地下室施工阶段配合6人。启东汽车客运站培训中心 说明：地下室到三层为落地式脚手架，四层以上为悬挑脚手架。2、材料按规范规定的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。、扣件的坚固程度应在40 50N m，并不大于65N m,对接扣件的抗拉承载力维3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下以保证安全。、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、塑料混用。、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。材料按工程进度随时进场进行使用。3、脚手架的基础必须经过硬处理，满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能脚手架搭设施工。脚手架基础经验收合格后，应按施工方案的要求放线定位。4、搭拆脚手架时，地面应设围护栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。六、施工流程：1、脚手架搭设场地平整夯实并设排水措施安放垫板安放底座竖立杆并同时按扫地杆搭设水平杆(设置抛掌)搭设剪力撑、斜杆和连墙杆铺脚手板搭档脚杆和栏杆搭设安全防护措施验收。2、脚手架拆除拆除程序遵守由上而下，先搭后拆的原则。拆除顺序：安全网栏杆脚手板剪力撑小横杆大横杆立杆。七、施工方案：1.、脚手架搭设搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；a.立杆：全楼脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50；各接头中心距主节点的距离不大于60。b.大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50，各接头距立杆的距离不大于50。c.小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10；伸出里排大横杆距结构外边缘15，且长度不大于44。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。d.纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。e.剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560度之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10。f.脚手板：脚手板采用松木，厚5、宽3545、长度不少于3.5米的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8处用直径1.2的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2米时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。g.连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3米，水平间距为4米。连墙杆用483.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5米处预埋HRB335钢筋，用483.5的钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙杆。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。h.防护设施：脚手架要满挂全封闭式密目安全网。密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2米，作业层下步架处设一道水平兜网。示意图如下所示：室外平网示意图作业层脚手架立杆于0.6米及1.2米处设有两道防护栏杆，底部侧面设18高的挡脚板。防护栏杆如下图所示：临边防护示意图i. 脚手架出入口的构造：大小为45米（宽高）的防护棚，上铺50厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞15两侧分别增加两根。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，接长时用对接扣件连接。如下图所示：j. 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2米高的护身栏，侧边底部设18高的挡脚板。2、脚手架拆除（1）、查待拆脚手架，根据检查结果，拟出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。（2）、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏立警示标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（3）、拆立杆时，要先抱住立杆在拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后拖住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后在拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。（4）、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。（5）、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙件被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。（6）、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。（7）、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防堕落。（8）、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（9）、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。八、安全施工技术措施8.1.材质及其使用的安全技术措施8.1.1.扣件的紧固程度应在4050N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。8.1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。8.1.3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。8.1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。8.1.5.严禁将外径48与51的钢管混合使用。8.2.脚手架搭设的安全技术措施8.2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。8.2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。8.2.3.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。8.2.4.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。8.2.5.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。8.2.6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。8.2.7.外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。8.3.脚手架上施工作业的安全技术措施8.3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8.3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。8.3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。8.3.4.当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。8.3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。8.3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。九、落地式脚手架计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息： 1、脚手架参数 双排脚手架搭设高度为18m，18m以下采用双管立杆，18米以上采用单管立杆; 搭设尺寸为：横距LP为1.05m,纵距La为1.65m，大小横杆的布距为1.8m； 内排架距离墙长度为0.30m; 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆数为2根； 采用的钢管类型为483.2； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00； 连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3.3m，采用扣件连接； 2、活荷载参数 施工均布活荷载标准值：3.000Kn/m2;脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：2层； 3.风荷载参数 本工程地处江苏启东市，基本风压0.5kN/m2; 风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.206，计算立杆稳定性时取1.084，风荷载体型系数s为1.239； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值（Kn/m）：0.1292; 脚手板自重标准值（kN/m）:0.300;栏杆挡脚板自重标准值（Kn/m）：0.110:； 安全设施与安全网（Kn/m）：0.005； 脚手板类别：竹芭片脚手板;栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值（Kn/m）：0.035； 脚手板铺设总层数：10层 5.地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00; 立杆基础底面面积（m2）：0.20；地基承载力调整系数：1.00。 二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1681.652+0.101.4701.652 =0.437kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.652-0.1171.4701.652 =-0.514 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.437106,0.514106)/4730.0=108.668 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 108.668 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.141650.04/(1002.06105113600.0)+0.9901.050 1650.04/(1002.06105113600.0) = 3.593 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1650.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.65 = 0.058 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.31.0501.65/(2+1)=0.173kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.65/(2+1) =1.733 kN；荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.173)+1.4 1.733 = 2.703 kN； 小横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax =2.7031.050/3 = 0.946 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.952 kN.m； = M / W = 0.952106/4730.000=201.285 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0351050.04/(3842.060105113600.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.173+1.733 = 1.964 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1964.1610504(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105113600.0) = 3.449 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.449 = 3.473 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计取值16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.650=0.058 kN； 小横杆的自重标准值：P2=0.0351.050=0.019kN; 脚手板的荷载标准值: P3 = 0.301.0501.650/2=0.26 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.650 /2 = 2.599 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.058+0.019+0.26)+1.42.599=4.042 kN； R 16 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为0.1292 NGd1= 0.1292+(1.652/2) 0.035/1.80 (18.00-18.00) = 0kN； NGs1= 0.1292+0.035+(1.65 2/2) 0.035/1.80 18.00=3.547 kN; (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30(10-0)1.650(1.050+0.3)/2 = 3.341 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.110（10-0）1.65/2 = 0.908 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.6518.000 = 0.149 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.944kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.6502/2 =5.198 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.20+ 1.45.198= 7.277 kN； NS=1.27.944+1.45.198=16.809kN; 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.20+ 0.851.45.198= 6.815 kN；NS=1.2 7.944+0.851.45.198=15.718kN；六、立杆的稳定性计算: 考虑组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.277 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.118 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 6185.025/(0.188450.000)+332707.487/4730=143.449N/mm2； 立杆稳定性计算 = 143.449 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆稳定性计算 = 86.011小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 2.架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ/2=7.859KN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N= 1.2（NGD+NGS）+1.4Nq /2=8.405KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2001）表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2001）表5.3.3得：=1.5；计算长度由公式l0=kuh确定：l0=3.118m;长细比：l0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数=0.188立杆净截面面积：A=4.5cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.73cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2;考虑风荷载时 =7859.002/ (0.188450)+299050.511/4730=156.12N/mm2；立杆稳定性计算小于立杆的抗压强度设计值，满足要求！不考虑风荷载时 =8404.74/（0.188450）=99.347N/mm2；立杆稳定性计算小于立杆的抗压强度设计值，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N1=N1W+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z=1.206，s=1.239，0=Wk=0.7zWk=0.7zs0=0.71.2061.2390.5=0.523kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=11.88m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（Kn）,N0=5.000kN; 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算： N1W=1.4WkAw=8.698kN; 连墙件的轴向力设计值N1=N1WN0=13.698kN; 连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=A f 其中轴心受压立杆的稳定系数； 出长细比1/i=300/15.9的结果查表得到=0.949,1为内排架距离墙的长度；A=4.5cm2；f=205N/mm2; 连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.510-4205103=87.545Kn;N1=13.698Nf=87.545，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到N1=13.698小于双扣件的抗滑力16Kn,满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pfg地基承载力设计值：fg=fgkkc=120kPa;其中，地基承载力标准值:fgk=120kPa;脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力:p=N/A=78.59kPa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=1.2(NGD+Ngs)+0.851.4Nq=1.2(0+7.944)+0.851.45.198=15.718kN；基础底面面积：A=0.2m2. 。P=78.59kPafg=120 kPa 。地基承载力满足要求！十、普通悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.5m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为1.65m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆数为2根；才用的钢管类型为483.2；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00； 连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3.3m；2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值：3.000Kn/m2;脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：2层； 3.风荷载参数 本工程地处江苏启东市，基本风压0.5kN/m2; 风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.206，计算立杆稳定性时取1.084，风荷载体型系数s为1.239； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值（Kn/m）：0.1292; 脚手板自重标准值（kN/m）:0.300;栏杆挡脚板自重标准值（Kn/m）：0.110:； 安全设施与安全网（Kn/m）：0.005；脚手板铺设层数:10层； 脚手板类别：竹芭片脚手板;栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45m，建筑物内锚固段长度1.55m。锚固压点压环钢筋直径（mm）：16.00；楼板混凝土标号:C30; 6.拉绳与支杆参数 单位：mm；悬挑脚手架正立面图单位：悬挑脚手架侧面图 钢丝绳安全系数为：6.000:； 钢丝绳与墙距离为（m）:3.300;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。 二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1681.652+0.101.4701.652 =0.437kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.652-0.1171.4701.652 =-0.514 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.437106,0.514106)/4730.0=108.668 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 108.668 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.141650.04/(1002.06105113600.0)+0.9901.050 1650.04/(1002.06105113600.0) = 3.593 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1650.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.65 = 0.058 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.31.0501.65/(2+1)=0.173kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.65/(2+1) =1.733 kN；荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.173)+1.4 1.733 = 2.703 kN； 小横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax =2.7031.050/3 = 0.946 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.952 kN.m； = M / W = 0.952106/4730.000=201.285 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0351050.04/(3842.060105113600.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.173+1.733 = 1.964 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1964.1610504(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105113600.0) = 3.449 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.449 = 3.473 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计取值16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.650=0.058 kN； 小横杆的自重标准值：P2=0.0351.050=0.019kN; 脚手板的荷载标准值: P3 = 0.301.0501.650/2=0.26 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.650 /2 = 2.599 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.058+0.019+0.26)+1.42.599=4.042 kN； R 16 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为0.1292 NGd1= 0.1292+(1.652/2) 0.035/1.80 (18.00-18.00) = 0kN； NGs1= 0.1292+0.035+(1.65 2/2) 0.035/1.80 18.00=3.547 kN; (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30(10-0)1.650(1.050+0.3)/2 = 3.341 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.110（10-0）1.65/2 = 0.908 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.6518.000 = 0.149 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.944kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.6502/2 =5.198 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.20+ 1.45.198= 7.277 kN； NS=1.27.944+1.45.198=16.809kN; 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.20+ 0.851.45.198= 6.815 kN；NS=1.2 7.944+0.851.45.198=15.718kN；六、立杆的稳定性计算: 考虑组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.277 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.118 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 6185.025/(0.188450.000)+332707.487/4730=143.449N/mm2； 立杆稳定性计算 = 143.449 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆稳定性计算 = 86.011小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 2.架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ/2=7.859KN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N= 1.2（NGD+NGS）+1.4Nq /2=8.405KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2001）表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2001）表5.3.3得：=1.5；计算长度由公式l0=kuh确定：l0=3.118m;长细比：l0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数=0.188立杆净截面面积：A=4.5cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.73cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2;考虑风荷载时 =7859.002/ (0.188450)+299050.511/4730=156.12N/mm2；立杆稳定性计算小于立杆的抗压强度设计值，满足要求！不考虑风荷载时 =8404.74/（0.188450）=99.347N/mm2；立杆稳定性计算小于立杆的抗压强度设计值，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N1=N1W+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z=1.206，s=1.239，0=Wk=0.7zWk=0.7zs0=0.71.2061.2390.5=0.523kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=11.88m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（Kn）,N0=5.000kN; 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算： N1W=1.4WkAw=8.698kN; 连墙件的轴向力设计值N1=N1WN0=13.698kN; 连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=A f 其中轴心受压立杆的稳定系数； 出长细比1/i=300/15.9的结果查表得到=0.949,1为内排架距离墙的长度；A=4.5cm2；f=205N/mm2; 连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.510-4205103=87.545Kn;N1=13.698Nf=87.545，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到N1=13.698小于双扣件的抗滑力16Kn,满足要求！