高炉操作的基本制度课件

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,B,*,第三篇 高炉操作,1,B,第三篇 高炉操作1B,2,B,2B,第三篇 高炉操作,第十六章 高炉炉内操作,3,B,第三篇 高炉操作第十六章 高炉炉内操作3B,高炉生产工艺流程,4,B,高炉生产工艺流程4B,5,5,B,55B,第一节 高炉操作的基本制度,选择合理的操作制度是高炉操作者的基本任务。操作制度是根据高炉具体条件，如,炉型、设备水平、原料条件、生产计划及品种要求,制定的高炉操作准则。合理操作制度能保证煤气流的合理分布和良好的炉缸工作状态，促使高炉稳定顺行，从而获得高产、优质、低耗和长寿的冶炼效果。,高炉基本操作制度包括：,炉缸热制度、送风制度、造渣制度和装料制度,。高炉操作者应根据高炉强化程度、冶炼的生铁品种、原燃料质量、高炉炉型及设备状况来选择合理的操作制度，并灵活运用上下部调节与负荷调节手段，促使高炉稳定顺行。,6,B,第一节 高炉操作的基本制度选择合理的操作制度是高炉操作者的基,一 炉缸热制度,炉缸热制度,是指高炉炉缸所具有的,热量和温度水平,，它反映了高炉炉缸内热量收入与支出的平衡状态。炉缸热制度直接反映炉缸的工作状态，,稳定均匀而充沛的热制度是高炉稳定顺行的基础,。,炉温一般指高炉炉渣和铁水的温度，炉渣和铁水的温度随冶炼品种、炉渣碱度、高炉容积大小的不同而不同，炉缸温度可用铁水温度来表示，一般为13501500 ，又称为物理热；也可以用生铁含硅量来表示，这称为化学热。在平衡状态下，还原1kg硅所耗的热量是还原铁耗热的8倍。,一般情况下，当炉渣碱度变化不大时，二者基本是一致的，即化学热愈高，物理热愈高，炉温也愈高。,炉渣温度一般比铁水温度高50100。,7,B,一 炉缸热制度炉缸热制度是指高炉炉缸所具有的热量和温度水平，,1）热制度的选择,合理的热制度要根据高炉的具体特点及冶炼品种和高炉使用原燃料条件来决定。,根据铁种的需要，保证生铁含硅量、含硫量在所规定的范围内。,冶炼制钢铁时，Si含量应控制在0.20.5%之间,；冶炼铸造铁时应根据生铁牌号来确定生铁含硅量。,根据原燃料条件，原燃料强度差、粉末多、含硫高、稳定性较差时，应维持较高的炉温；在原燃料稳定的条件下，可维持偏低的生铁含硅量；在保证顺行的基础上，可维持稍高的炉渣碱度，适当降低生铁含硅量；冶炼含钒钛铁矿石时，用铁水的Si+Ti来表示炉温。,高炉炉缸侵蚀严重或冶炼过程出现严重故障时，要规定,较高的炉温,。,高炉操作者越来越重视铁水温度这个指标。例如,首钢规定， 2000m,3,以上的高炉顺行状态时铁水温度不应低于1470，中小高炉一般为1450。,8,B,1）热制度的选择8B,2）影响热制度的主要因素,炉料下降和煤气流上升的相向运动是冶炼过程最基本的规律，一切物理化学反应都在这一相对运动中发生、发展和完成。因此，,炉料与煤气流分布状态如何便成为影响高炉热制度的主要因素,。,例如发生,悬料、崩料和低料线,时，使炉料与煤气分布受到破坏，大量未经预热的炉料直接进入炉缸，导致了炉缸热量消耗的增加，使炉缸温度降低，造成炉温向凉甚至大凉。高炉生产中影响热制度波动的因素很多。,任何影响炉内,热量收支平衡,的因素都会引起热制度波动，影响因素主要有以下几个方面：,9,B,2）影响热制度的主要因素9B,原燃料性质对热制度的影响,矿石质量的影响,：矿石品位、粒度、还原性等的波动对炉况影响较大，一般矿石品位提高1%，焦比约降2%，产量提高3%。烧结矿中FeO含量增加1%，焦比升高1.5%。矿石粒度均匀有利于透气性改善和煤气利用率提高。上述因素都会带来热制度的变化。,焦炭质量的影响,：一般情况下，焦炭带入炉内的硫量约为总硫量的7080%。生产统计表明，焦炭含硫增加0.1%，焦比升高1.22.0%；灰分增加1%，焦比上升2%左右。因此，焦炭含硫量及灰分的波动，对高炉热制度都有很大的影响。,10,B,原燃料性质对热制度的影响10B,其他操作制度的影响,冶炼参数的变动：,主要包括冶炼强度、风温、湿度、富氧量、炉顶压力、炉顶煤气CO,2,含量等的变化。,风温,是高炉生产主要热能来源之一，调节风温可以较快改变炉缸热制度；,喷吹燃料,也是热源和还原剂的来源。喷吹燃料会使炉缸煤气流分布改变。,风量,的增减使料速发生变化,从而影响热制度。 风量增加，煤气停留时间缩短，直接还原增加，会造成炉温向凉；,装料制度,如料批和料线等对煤气分布、热交换和还原反应产生直接影响；,设备故障及其他方面的变化,冷却设备漏水、原燃料称量上的,误差,、装料,设备故障,等都能使炉缸热制度发生变化。因此，为了保证炉缸温度充足，当遇到,异常炉况,时，必须及时而准确地调节焦炭负荷，如长时间的休风、低料线、喷吹燃料设备事故、改变铁种及雨天等。,11,B,其他操作制度的影响11B,3）热制度的调整,在一定冶炼条件下，,焦炭负荷要相对稳定,。特殊炉况恢复焦炭负荷要分步进行，当焦炭负荷恢复至接近正常水平时，要延长增加负荷的时间，至少一个冶炼周期后再加负荷。,高炉操作不轻易加焦,，只有出现对炉温有持续影响的因素时才用（如高炉大凉、崩料和悬料、重大设备事故等）。,而净焦只有在下达炉缸时才会起作用,。调整焦炭负荷比较稳妥，不会造成炉温较大的波动。,加焦的作用,：有效提高炉温，疏松料柱，改善炉料透气性，改变煤气流分布。,12,B,3）热制度的调整12B,不管什么原因，料线低于正常料线一定深度必须补焦炭，补焦炭的量要根据当时的炉温和料线深度决定。,赶料线半小时摸不着料线应减风控制，严禁1小时以上摸不着料线。,不允许长时间的低料线作业。,喷煤量要保持相对稳定，,严禁大加大减,，一次调整量控制在1t/h。每喷吹100kg/t煤，煤气体积增加4.6%，理论燃烧温度降低200250（烟煤降低温度多）。风温低于1000，风量低于正常风量的80%，不宜大喷吹量操作。,下雨,天必须退焦炭负荷0.10.2。高炉休风要减轻焦炭负荷。高炉,洗炉,要降低焦炭负荷。,调剂炉缸热状态顺序手段为,：富氧喷煤风温风量装料制度焦炭负荷加焦。,13,B,不管什么原因，料线低于正常料线一定深度必须补焦炭，补,对炉缸热制度影响由快到慢的顺序为,：风量风温喷煤焦炭负荷。,高炉正常操作时，,不允许,开混风操作。下列情况可开混风操作：,A 高炉开炉，炉缸温度过高将影响高炉顺形时，可开混风操作，但风温不低于700；,B 高炉热洗炉，炉缸温度过高将影响高炉顺形时，可开混风操作，但风温不低于850；,C 因炉凉或炉况严重难行，集中大量加焦下达炉温高将影响高炉顺形时，可开混风操作，但风温不低于850。,14,B,对炉缸热制度影响由快到慢的顺序为：风量风温喷煤,风温调节,A,降风温,一次降到所需要的水平。,提风温,要缓慢谨慎。每次不超过,2030,，1小时不能超过,50,。,B 提高风温的效果：每提高风温100，理论燃烧温度提高6080，炉内压差升高5kPa，焦比降低。,15,B,风温调节15B,二 送风制度,送风制度是指在一定的冶炼条件下，确定合适的,鼓风参数,和,风口进风,状态，达到初始煤气流的合理分布，使炉缸工作均匀活跃，炉况稳定顺行。归根结底是确定,合理的鼓风动能和风口前的理论燃烧温度,。,通过选择合适的,风口面积、风量、风温、湿分、喷吹量、富氧量,等参数，并根据炉况变化对这些参数进行调节，达到炉况稳定顺行和煤气利用改善的目的。这些调节通常称为下部调节。,因此，送风制度的稳定是煤气流稳定的前提，是炉温稳定和顺行的必要条件。,16,B,二 送风制度 送风制度是指在一定的冶炼条件下，确定合适的,1）风量,风量对高炉冶炼的,下料速度、煤气流分布、造渣制度和热制度,都将产生影响。一般情况下，增加风量，综合冶炼强度提高。另外，风量与下料速度和生铁产量成正比关系，但它只有在燃料比降低或维持,燃料比不变的条件下,，上述关系才成立，否则适得其反。,风量的调节作用：,控制料速、实现计划的冶炼强度，以保持料速不变；稳定气流，在炉况不顺的初期，减少风量是降低压差、消除管道、防止难行、崩料和悬料的有效手段；炉凉减风控制下料速度，可以迅速稳定炉温，当炉热而料速减慢时，可酌情加风。,17,B,1）风量17B,在,炉况顺行情况,下，为获得高产应使用高炉顺行允许的最大风量，即,全风作业,保持稳定。高炉生产实践证明，使用风量过小时，由于燃烧的焦炭量和产生的煤气量过少，这对提高炉温是不利的。,风量必须与料柱透气性相适应，所以改善料柱透气性是增加风量的基础。,风量变化直接影响炉缸煤气体积，因此正常生产时加风一次不能过猛，否则将破坏顺行。,一般中型高炉每次加风控制在3050m,3,/min，间隔时间2030min。,必须减风时，一次可减到需要水平。在未出渣铁前，减风应密切注意风口状况，避免灌渣。,18,B,在炉况顺行情况下，为获得高产应使用高炉顺行允许的最大风,2）风温,提高风温可大幅度地,降低焦比,，是强化高炉冶炼的主要措施。提高风温能,增加鼓风动能,，提高炉缸温度,活跃炉缸,工作，促进煤气流,初始分布合理,，改善喷吹燃料的效果。 因此要采用高风温操作，充分发挥热风炉的能力及高风温对炉况的有利作用。,风温水平不同，提高风温的节焦效果亦不同，风温愈低，提高风温时降低焦比的效果愈显著。风温逐渐提高，降低焦比的效果逐步减小。风温在1000左右时，,增减风温100，影响焦比为17kg/t。,19,B,2）风温19B,在,喷吹燃料情况,下，一般不使用风温调节炉况，而是将风温固定在较高水平上，用,煤粉来调节炉温,。这样可最大限度发挥高风温的作用，维持合理的风口前理论燃烧温度。,若当炉温向热需要,撤风温时，幅度要大,些，一次可撤到高炉需要的水平；炉温向凉时，,提风温幅度要小,，可分几次将风温提高到需要的水平，,以防,造成煤气体积迅速膨胀而破坏顺行。,20,B,在喷吹燃料情况下，一般不使用风温调节炉况，而是将风温固,3）风压,风压直接反映炉内煤气量与料柱透气性的适应情况，它的波动是冶炼过程的综合反映。目前高炉普遍装备有,透气性指数仪表,，对炉况变化反应灵敏，有利于操作者判断炉况。,21,B,3）风压21B,4）喷吹燃料,喷吹燃料在,热能和化学能,方面可以取代焦炭的作用。但是，不同燃料在不同情况下，代替焦炭的数量是不一样的。通常把单位燃料（kg）能替焦炭的数量称为置换比。经验表明，,随着喷吹量的增加，置换比不断降低,。这是由于喷吹的燃料进行加热分解和气化时要消耗一定的热量，使炉缸温度降低。喷吹燃料越多，炉缸温度降低也越多。这就降低了燃料的燃烧率。因此，要在不断增加喷吹量的同时，充分考虑由于置换比降低所带来的影响和采取提高置换比的相应,措施,，如提高风温给予热补偿；提高燃烧率；改善原料条件以及选用合适的操作制度。,22,B,4）喷吹燃料22B,喷吹燃料进入风口后，其组分分解需要吸收热量，其燃烧反应和分解反应的产物参加对矿石的加热和还原后才放出热量，因此炉温的变化要经过一段时间才能反映出来，这种炉温变化滞后于喷吹量变化的特性称为“,热滞后性,”。,热滞后性随炉容、冶炼强度、喷吹量等不同而异。用喷吹量调节炉温时，要注意炉温的趋势，根据热滞后时间，做到早调，调剂量准确。喷吹设备临时发生故障时，必须根据热滞后时间，准确地进行变料，以防炉温波动。,23,B,喷吹燃料进入风口后，其组分分解需要吸收热量，其燃烧反应,5）富氧鼓风,富氧鼓风有很多,优点,：首先，富氧后能够,提高冶炼强度,，增加产量。理论上每提高鼓风含氧1%，可增产4.76%。,其次，由于减少煤气含氮量，使得单位生铁煤气生成量减少，因此可以,提高风口前理论燃烧温度,，有利于提高炉缸温度，补偿喷煤引起的理论燃烧温度的下降。,再次，增加鼓风含氧量，有利于,改善喷吹燃料的燃烧,。,此外，煤气含N,2,量减少后使炉腹CO浓度相对增加，,有利于间接反应进行,，同时提高了炉顶煤气热值，有利于提高风温。,24,B,5）富氧鼓风24B,应注意，富氧鼓风只有在炉况顺行的情况下才宜进行，一般情况下，在炉况顺行不好，如发生悬料、塌料等情况及炉内压差高，不接受风量时，不宜使用富氧。在大喷吹情况下，高炉停止喷煤或大幅度减少煤量时，应及时减氧或停氧,6）选择适宜的鼓风动能和适宜的理论燃烧温度,在一定风量下，风口面积和长度对风口的进风状态起决定性作用。通常根据合适的鼓风动能来选择风口进风面积，有时也用改变风口长度的办法调节边沿与中心气流。所以调节风口直径和长度便成为下部调节的重要手段。,25,B,应注意，富氧鼓风只有在炉况顺行的情况下才宜进行，一般情,应注意,，富氧鼓风只有在炉况顺行的情况下才宜进行；,一般情况下，在炉况顺行不好，如发生悬料、塌料等情况及炉内压差高，不接受风量时，不宜使用富氧。,在大喷吹情况下，高炉停止喷煤或大幅度减少煤量时，应及时减氧或停氧,26,B,应注意，富氧鼓风只有在炉况顺行的情况下才宜进行；26B,6）选择适宜的鼓风动能,高炉鼓风通过风口时所具有的速度称为风速，它有标准风速和实际风速两种表示方法；而高炉鼓风所具有的机械能叫鼓风动能。鼓风动能与冶炼条件相关，它,决定初始气流的分布,。因此，根据冶炼条件变化，选择适宜鼓风动能，是维持气流合理分布的关键。,在一定风量下，风口面积和长度对风口的进风状态起决定性作用。通常根据合适的鼓风动能来选择风口进风面积，有时也用改变风口长度的办法调节边沿与中心气流。所以调节,风口直径和长度,便成为下部调节的重要手段。,27,B,6）选择适宜的鼓风动能27B,鼓风动能与高炉有效,容积,的关系。在一定冶炼强度下，随着高炉,有效容积的增大,高炉所需的,鼓风动能增加,。,鼓风动能与,冶炼强度,的关系。生产经验表明，一定的冶炼强度必须与合适的鼓风动能相配合。在,高强度冶炼,时，由于风量、风温必须保持最高水平，鼓风动能增加，为了保持适宜的鼓风动能，应适当,增大风口面积,。相反，在,低强度冶炼,时，由于风量、风温必须保持较低水平，鼓风动能降低，为了保持适宜的鼓风动能，应适当,缩小风口面积,。,28,B,鼓风动能与高炉有效容积的关系。在一定冶炼强度下，随着,鼓风动能与,原料条件,的关系。原燃料,条件好,，能改善炉料透气性，利于高炉强化冶炼，允许使用,较高的鼓风动能,。原燃料,条件差,，透气性不好，不利于高炉强化冶炼，只能维持,较低的鼓风动能,。,鼓风动能与,燃料喷吹量,的关系。高炉喷吹煤粉，炉缸煤气体积增加，中心气流趋于发展，需适当扩大风口面积，降低鼓风动能，以维持合理的煤气分布。但随着冶炼条件的变化，喷吹煤粉量增加到一定量后，边缘气流增加。这时不但不能扩大风口面积，反而应缩小风口面积。因此，煤比变动量大时，鼓风动能的变化方向应根据具体实际情况而定。,29,B,鼓风动能与原料条件的关系。原燃料条件好，能改善,选择适宜的风口面积和长度。在一定风量条件下，风口面积和长度对风口的进风状态起决定性作用。冶炼强度必须与合适的鼓风动能相配合。风口面积一定，增加风量，冶强提高，鼓风动能加大，促使中心气流发展。,炉容相近，矮胖高炉鼓风动能相应增加。,高炉失常时造成炉缸中心堆积，为尽快消除炉况失常，发展中心气流，活跃炉缸工作，应采取缩小风口面积或堵死部分风口的措施。但堵风口时间不宜过长，以免产生炉缸局部堆积和炉墙局部积厚。,为保持合理的初始煤气分布，应尽量采用等径的风口，大小风口混用时，力求均匀分布。但为了纠正炉型或煤气流分布失常除外。,30,B,选择适宜的风口面积和长度。在一定风量条件下，风,使用长风口送风易使循环区向炉缸中心移动，有利于吹透中心和保护炉墙。如高炉炉墙侵蚀严重或长期低冶炼强度生产时，可采用长风口操作。大型高炉风口长度一般为380450mm，中小型高炉风口长度多在240260mm。,为提高炉缸温度，风口角度可控制在35，小高炉风口角度可以更斜一些，715。,31,B,使用长风口送风易使循环区向炉缸中心移动，有利于吹透中心,7）选择合理的理论燃烧温度,合理的理论燃烧温度,高炉的热量几乎全部来自风口前,燃料燃烧,和,鼓风,带入的,物理热,。,风口前焦炭和喷吹燃料燃烧所能达到的最高绝热温度，即假定风口前燃料燃烧放出的热量全部用来加热燃烧产物时所能达到的最高温度，叫,风口前理论燃烧温度,。,理论燃烧温度的高低不仅决定了炉缸的热状态，而且决定炉缸煤气温度，对炉料加热和还原以及渣铁温度和成分、脱硫等产生重大影响。适宜的理论燃烧温度，应能满足高炉正常冶炼所需的炉缸温度和热量，保证渣铁的充分加热和还原反应的顺利进行。理论燃烧温度提高，渣铁温度相应提高。,32,B,7）选择合理的理论燃烧温度32B,大高炉,炉缸直径大，炉缸中心温度低，为维持其透气性和透液性，应采用,较高的理论燃烧温度,。理论燃烧温度,过高,，高炉压差升高，炉况不顺。理论燃烧温度,过低,，渣铁温度不足，炉况不顺，严重时会导致风口灌渣，甚至炉冷事故。,影响理论燃烧温度的因素,A,鼓风温度,。鼓风温度升高，则带入炉缸的物理热增加，从而使 升高。一般每100风温可影响理论燃烧温度80。,B,鼓风湿分,。由于水分分解吸热，鼓风湿分增加， 降低。鼓风中1g/m,3,湿分，风温9。,33,B,大高炉炉缸直径大，炉缸中心温度低，为维持其透气性和透液,C,鼓风富氧率,。鼓风富氧率提高，,N,2,含量降低，从而使 升高。鼓风含氧量1%，理论燃烧温度3545,D,喷吹燃料,。高炉喷吹燃料后，喷吹物的加热、分解和裂化使 降低。,各种燃料的分解热不同，对 的影响也不同。每喷吹10kg煤粉 降低2030，无烟煤为下限，烟煤为上限。,34,B,C 鼓风富氧率。鼓风富氧率提高，N2含量降低，从而使,三 造渣制度,造渣制度应适合于高炉冶炼要求，有利于稳定顺行，有利于冶炼优质生铁。根据原燃料条件，选择最佳的,炉渣成分和碱度,。,35,B,三 造渣制度造渣制度应适合于高炉冶炼要求，有利于稳定顺行，有,1）造渣制度的要求,造渣有如下要求：,要求炉渣有良好的流动性和稳定性，熔化温度在13001400，在1400左右黏度小于1Pas，可操作的温度范围大于150。,有足够的脱硫能力，在炉温和碱度适宜的条件下，应能炼出优质生铁。,有利于形成渣皮，对高炉砖衬侵蚀能力较弱。,保证炉渣具有良好的热稳定性和化学稳定性。,有利于炉况顺行。,36,B,1）造渣制度的要求36B,2）高炉造渣对原燃料的基本要求,为满足造渣制度要求，对原燃料必须有如下基本要求：,原燃料含硫低，硫负荷不大于5kg/t。,原料难熔和易熔组分低，如氟化钙越低越好。,易挥发的钾、钠成分越低越好。,原料含有少量的氧化锰、氧化镁对造渣有利。,37,B,2）高炉造渣对原燃料的基本要求37B,碱度高的炉渣熔点高而且流动性差，稳定性不好，不利于顺行。但为了获得低硅生铁，在原燃料粉末少、波动小、料柱透气性好的条件下，可以适当提高碱度。但要有充足的物理热，如宝钢生产低硅铁时，铁水温度要在1500以上。,不同原燃料条件，应选择不同的造渣制度。在Al,2,O,3,一定时，渣中适宜MgO含量与碱度有关。CaO/SiO,2,含量愈高，适宜的MgO应愈低。若Al,2,O,3,含量在17%以上。CaO/SiO,2,含量过高时，将过度增加炉渣的黏度，导致炉况顺行破坏。因此，适当增加MgO含量，降低CaO/SiO,2,，便可获得稳定性好的炉渣。,38,B,碱度高的炉渣熔点高而且流动性差，稳定性不好，不利于顺行,3）造渣制度的调整,由于原燃料成分的波动，必然涉及炉渣碱度的变化。因此，应经常检查炉渣碱度，进行及时调整。通常利用改变炉渣的成分来满足生产中的需要。,因炉渣碱度过高而产生炉缸堆积时，可用比正常碱度低的酸性渣去清洗。若高炉下部有黏结物或炉缸堆积严重时，可以加入萤石（CaF,2,），以降低炉渣黏度和熔化温度，清洗下部黏结物，加入量应严格控制，防止造成炉缸烧穿事故。后期操作的高炉要慎用萤石（CaF,2,）洗炉。,根据不同铁种的需要利用炉渣成分促进或抑制硅、锰还原。,39,B,3）造渣制度的调整39B,当冶炼硅铁、铸造铁时，需要促进硅的还原，应选择较低的炉渣碱度。冶炼炼钢生铁时，既要控制硅的还原，又要保持较高的铁水温度，应选择较高的炉渣碱度。如提高炉渣碱度，CaO含量增加，有利于反应的进行，对锰的还原有利，还可降低热量消耗。因此冶炼锰铁时需要较高的碱度。,利用炉渣成分脱除有害杂质。当矿石含碱金属（钾、钠）较高时，为了减少碱金属在炉内循环富集的危害，需要选用熔化温度较低的酸性炉渣。,若炉料含硫较高时，需提高炉渣碱度，以利脱硫。,40,B,当冶炼硅铁、铸造铁时，需要促进硅的还原，应选择较低的,如果单纯提高炉渣二元碱度，虽然CaO与硫的结合力提高，但是炉渣黏度增加、铁中硫的扩散速度降低，不仅不能很好地脱硫，还会影响高炉顺行；特别是当渣中MgO含量低时，增加CaO含量对黏度等炉渣性能影响更大。因此，应适当增加渣中MgO含量，提高三元碱度，以增加脱硫能力。虽然从热力学的观点看，MgO的脱硫能力比CaO弱，但在一定范围内MgO能改善脱硫的动力学条件，脱硫效果很好。,4）高炉排碱的主要措施,防止碱金属危害除了减少入炉料的碱金属含量，降低碱负荷以外，提高炉渣排碱能力是主要措施。,41,B,如果单纯提高炉渣二元碱度，虽然CaO与硫的结合力提高，,降低炉渣碱度。在一定的炉温下，随炉渣碱度降低，排碱率相应提高。自由碱度0.1，影响渣中碱金属氧化物0.3%。,降低炉渣碱度或炉渣碱度不变，生铁含硅量降低，排碱能力提高。Si0.1%，影响渣中碱金属氧化物0.045%。,提高渣中MgO含量，可以降低K,2,O、Na,2,O活度，渣中MgO提高，排碱率提高。渣中MgO1%，影响渣中碱金属氧化物0.21%。,渣中含氟1%，影响渣中碱金属氧化物0.16%。,提高（MnO/Mn）比，可提高渣中碱金属氧化物。,42,B,降低炉渣碱度。在一定的炉温下，随炉渣碱度降低，排碱率,5）炉渣中的MgO对炉渣的影响,MgO可改善原料的高温特性。 主要改善烧结矿的还原粉化性和软熔特性。高炉内煤气通过软熔带时所受的阻力最大，所以软熔带的形状和位置对高炉操作的影响较大，软熔带位置的下移和减薄，将改善透气性，促进炉况顺行，MgO为高熔点化合物，增加MgO使矿石熔点升高，促使软熔带的下移。,MgO渣的脱硫。从热力学观点出发，MgO的脱硫能力低CaO。但从动力学观点和实验结果来看，渣中含适量MgO时，炉渣流动性改善，有利于脱硫。但当MgO超过1520%，炉渣黏度激增，这种渣不但脱硫能力极低，甚至不能正常冶炼。,43,B,5）炉渣中的MgO对炉渣的影响43B,MgO对炉内Si还原的抑制。提高渣中MgO，生铁含Si降低。其主要原因是：MgO提高初渣熔点，使软熔带下移，滴落带高度降低；MgO增加，三元碱度提高，抑制了硅的还原。,44,B,MgO对炉内Si还原的抑制。提高渣中MgO，生铁,四 装料制度,装料制度,是对炉料装入炉内的方式方法的有关规定，包括,装入顺序,、,装入方法,、,旋转溜槽倾角,、,料线,和,批重,等。,高炉上部,气流分布调节,是通过,变更装料制度,，调节炉料在炉喉的分布状态，从而使气流分布更合理，充分利用煤气的热能和化学能，以达到高炉稳定顺行的目的。,45,B,四 装料制度装料制度是对炉料装入炉内的方式方法的有关规定，包,1）无料钟布料特征,焦炭平台。钟式高炉大钟布料堆尖靠近炉墙，不易形成一个布料平台，漏斗很深，料面不稳定。,无料钟,高炉通过旋转溜槽进行多环布料，易形成一个,焦炭平台,，即料面由平台和漏斗组成，通过,平台形式调整中心焦炭和矿石量,。平台小，漏斗深，料面不稳定。平台大，漏斗浅，中心气流受抑制。适宜的平台宽度由实践决定。一旦形成，就保持相对稳定，不作为调整对象。,46,B,1）无料钟布料特征46B,2）无钟布料方式,无料钟旋转溜槽一般设置,11个环位,，每个环位对应一个倾角，由里向外，倾角逐渐加大。不同炉喉直径的高炉，环位对应的倾角不同。布料时由外环开始，逐渐向里环进行，可实现多种布料方式。,A 单环布料。单环布料的控制较为简单，溜槽只在一个预定角度做旋转运动。其作用与钟式布料无大的区别。但调节手段相当灵活，大钟布料是固定的角度，旋转溜槽倾角可任意选定，溜槽倾角越大炉料越布向边缘。当,c,o,时边缘焦炭增多，发展边缘。当,o,c,时边缘矿石增多，加重边缘。,47,B,2）无钟布料方式47B,B 环形布料,环形布料因为能自由选择溜槽倾角，所以可在炉喉任一部位做双、多环形布料。随着溜槽倾角的改变，可将焦炭和矿石布在距离中心不同的部位上，借以调整边缘或中心的煤气分布。当作环形布料时，多数高炉采用固定布料器转数、调节节流阀来实现规定的料层数目。也有资料报道说，为了达到同样的料层数目，可以根据料种的不同调节布料器的转速,C 螺旋布料。螺旋布料自动进行，它是无料钟最基本的布料方式。,48,B,B 环形布料48B,D 扇形布料。这种布料方式为手动操作。,E 定点布料。这种布料方式手动进行。,3）无钟炉顶的运用,根据无钟布料方式和特点，炉喉料面应由一个适当的平台和由滚动为主的漏斗组成。为此，应考虑以下问题：,焦炭平台是根本性的，一般情况下不作调节对象；,高炉中间和中心的矿石在焦炭平台边缘附近落下为好；,漏斗内用少量的焦炭来稳定中心气流。,49,B,D 扇形布料。这种布料方式为手动操作。 49B,为满足上述要求必须正确地选择布料的环位和每个环位上的布料份数。环位和份数变更对气流的影响如表3所示，从16对布料的影响程度逐渐减小，1、2变动幅度太大，一般不宜采用。3、4、5、6变动幅度较小，可作为日常调节使用。,50,B,为满足上述要求必须正确地选择布料的环位和每个环位上的布,环位和份数对气流分布影响,序 号,变 动 类 型,影 响,备 注,1,矿焦环位同时向相反方向变动,最 大,不轻易采用，处理炉况失常选用,2,矿或焦环位单独变动,大,用于原燃料或炉况有较大波动,3,矿焦环位同时向同一方向变动,较 大,用于日常调节炉况,4,矿焦环位不动时，同时反向变动份数,小,用于日常调节炉况,5,矿焦环位不动，单独变动矿或焦份数,较 小,用于日常调节炉况,6,矿焦环位不动，向同方向变动矿焦份数,最 小,用于日常调节炉况,51,B,环位和份数对气流分布影响 序 号变 动 类 型影 响备 注1,4）批重,对于无料钟炉顶高炉，调整煤气流分布主要靠采用调整布料角度。,扩大矿批有利于矿石均匀分布，软熔带透气性改善,，从而可以促进顺行，焦比降低。但矿石批重过大会造成料柱透气性变坏，不利于顺行。故在一定冶炼条件下，有个,合适的矿石批重,。,批重决定炉内料层的厚度。批重越大，料层越厚，软熔带焦层厚度越大；此外料柱的层数减少，界面效应减小，利于改善透气性。但批重扩大不仅增大中心气流阻力，也增大边缘气流的阻力，所以,一般随批重扩大压差有所升高,。,52,B,4）批重52B,影响批重的因素,合适的矿石批重与下列因素有关。,A 矿石批重与冶炼强度的关系,矿石批重与原料有着密切的关系。随着,冶炼强度的提高，矿石批重也相应扩大,。提高冶炼强度后，风量增加，中心气流发展，必须,扩大矿石批重，以抑制中心气流,。此外，随冶炼强度的提高，炉料下降速度及其均匀性也有所提高，从而改善了炉料透气性，为扩大矿石批重，增加矿层厚度创造了条件。实践证明，以矿石批重调节煤气流能收到很好的效果。,53,B,影响批重的因素53B,B 批重与喷吹燃料的关系,当冶炼强度不变，高炉喷吹燃料时，由于喷吹物在风口内燃烧，,炉缸煤气体积和炉腹煤气速度增加，促使中心气流发展，需适当扩大批重，抑制中心气流,。但是随着冶炼条件的变化，近几年来在大喷煤量的高炉上出现了相反的情况。,随着喷吹量增加，中心气流不易发展，边缘气流反而发展。这时则不能加大批重,。有的厂喷吹燃料量增加，矿石批重随之扩大。认为喷吹的燃料在风口前燃烧分解，使鼓风动能大大提高，影响煤气流分布。,54,B,B 批重与喷吹燃料的关系54B,喷吹量愈大，焦比下降愈多，装入炉内焦炭量相对减少，料柱透气性变差，因此要求适当发展边沿以利顺行；喷吹量适宜时，改善了炉缸温度分布，使径向温度梯度减少，炉缸中心温度提高，允许进一步加重中心负荷。因此，上部调节必须适应上述客观规律，及时扩大批重、加重中心、疏松边沿、维持煤气流的合理分布。以利降低焦比。,C 批重与炉容的关系,矿石,批重随炉容的增加，必须相应的扩大,。因为炉容的增加，炉喉面积相应加大，为保证煤气合理分布，所以相应扩大矿石批重。,55,B,喷吹量愈大，焦比下降愈多，装入炉内焦炭量相对减少，料柱,D 批重与原燃料的关系。批重与原燃料性能有关，,品位越高，粉末越少，则炉料透气性越好，批重可适当扩大,。,5）料线,调节料线的高度，就是调节炉料的落下高度，来改变炉料堆尖的位置。提高料线，炉料堆尖向中心移动，有疏松边沿的作用。反之，当料线降低时，有加重边沿的作用。料线在炉喉碰撞点位置时，边缘最重。生产经验表明，料线过高或过低均对炉顶设备不利，尤其低料线操作时对炉况和炉温影响很大。故每座高炉根据其具体条件都有自己的合适料线，并且一定要按规定的料线上料。,56,B,D 批重与原燃料的关系。批重与原燃料性能有关，品位越高,料线深度,无料钟高炉料线零位在炉喉钢砖上沿。零位到料面间距离为料线深度。一般高炉正常料线深度为1.52m，特殊情况需要临时开大钟或转动旋转溜槽时，应根据批重核对料层厚度及料线高度，严禁装料过满而损坏大钟拉杆和旋转溜槽。正常生产时两个探尺深度相差小于0.5m，个别情况单探尺上料应以浅尺为准，不许长期使用单探尺上料。,为减少低料线对布料的影响，无料钟按料线小于2m，24m，46m个区间，以料流轨迹落点相同，求出对应的溜槽角。,57,B,料线深度57B,溜槽倾角与位置,58,B,溜槽倾角与位置 58B,6）控制合理的气流分布和装料制度的调节,高炉合理气流分布规律，,首先,要保持炉况稳定顺行，控制边缘与中心两股气流；,其次,是最大限度地改善煤气利用，降低焦炭消耗。它没有一个固定模式，随着原燃料条件改善和冶炼技术的发展而发生变化。,原料粉末多,，无筛分整粒设备，为保持顺行必须控制边缘与中心CO,2,相近的“,双峰,”式煤气分布。,当原燃料改善,，高压、高风温和喷吹技术的应用，煤气利用改善，炉喉煤气曲线上移，形成了边缘CO,2,略高于中心的,“平峰”式曲线,，综合煤气CO,2,达到1618%。,59,B,6）控制合理的气流分布和装料制度的调节59B,随着烧结矿整粒技术和炉料品位的提高及炉料结构的改善，出现了边缘煤气CO,2,高于中心，而且差距较大的“展翅”形煤气曲线，综合CO,2,达到1920%，最高达2122%。但不管怎样变化，都必须保持边缘与中心两股气流，过分地加重边缘会导致炉况失常。,高炉日常生产中，生产条件总是有波动的，有时甚至变化很大，从而影响炉况波动和气流分布失常。要及时调整装料制度，改善炉料和软熔带透气性，保持边缘与中心两股气流，以减少炉况波动和失常。,60,B,随着烧结矿整粒技术和炉料品位的提高及炉料结构的改善，出,原燃料条件变化。原燃料条件变差，特别是粉末增多，出现气流分布和温度失常时，应及早改用边缘与中心均较发展的装料制度。但要避免过分的发展边缘，也不要不顾条件片面追求发展中心气流。原料条件改善，顺行状况好时，为提高煤气利用，可适当扩大批重和加重边缘。,冶炼强度变化。由于某种原因被迫降低冶炼强度时，除适当地缩小风口面积外，上部要采取较为发展边缘的装料制度，同时要相应缩小批重。,装料制度与送风制度相适宜。装料制度与送风制度应保持适宜。当风速低、回旋区较小，炉缸初始气流分布边缘较多时，,61,B,原燃料条件变化。原燃料条件变差，特别是粉末增多，出现,不宜采用过分加重边缘的装料制度，应在适当加重边缘的同时强调疏导中心气流，防止边缘突然加重而破坏顺行。可缩小批重，维持两股气流分布。若下部风速高回旋区大，炉缸初始气流边缘较少时，也不宜采用过分加重中心的装料制度，应先适当疏导边缘，然后再扩大批重相应增加负荷。,临时改变装料制度调节炉况。炉子难行、休风后送风、低料线下达时，可临时改若干批强烈发展边缘的装料制度，以防崩料和悬料。,A 改若干批双装、扇形布料和定点布料时，可消除煤气管道行程。,62,B,不宜采用过分加重边缘的装料制度，应在适当加重边缘的同时,B 连续崩料或大凉时，可集中加若干批净焦，可提高炉温，改善透气性，减少事故，加速恢复。,C 炉墙结厚时，可采取强烈发展边缘的装料制度，提高边缘气流温度，消除结厚。,为保持炉温稳定，改倒装或强烈发展边缘装料制度时，要相应减轻焦炭负荷。全倒装时应减轻负荷2025%。,63,B,B 连续崩料或大凉时，可集中加若干批净焦，可提高炉温，,