焊接原理-第五章课件

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,.,*,第五章 焊接热影响区,的组织和性能,.,焊接热影响区,熔焊时在集中热源的作用下，焊缝两侧的母材上发生组织和性能变化的区域。叫,焊接热影响区,，或,近缝区,。,焊接接头,(,joint,),焊缝区,(,WM,),热影响区,(,HAZ,),低碳钢的WM和HAZ一般不出现问题，但是，随着高强钢、高合金钢以及特种钢的应用，在某些情况下，HAZ易脆化，可能成为焊接接头的薄弱地带，对其研究非常必要。,本章主要根据,低合金高强钢,焊接过程中，由于快速不均匀加热和冷却引起热影响区组织和性能的变化而进行讨论。,.,第一节 焊接热循环,一、焊接热循环,1,.定义：,在焊接热源作用下，焊件上,某一点,的温度随时间的变化规律。,图5-1,2.规律：, 焊件上任意点的温度经历由低到高、又由高到低的加热和冷却过程；, 距离热源移动轴线位置不同的各点，所经历的热循环是不同的。,焊接方法不同，热循环曲线的形状也不同。,如图5-2,3.特点：,加热速度快；,加热温度高；,高温停留时间短；,冷却速度快；,局部加热。,焊接是一个不均匀加热和冷却过程,结果导致：, 焊接热影响区的组织和性能不均匀, 接头中产生复杂的应力和应变,.,图5-1,.,.,.,图5-2,.,4. 表征焊接热循环的主要参数:,（1）加热速度,H,加热速度,H,快，奥氏体化温度升高，奥氏体中的碳化物溶解不充分，,奥氏体均质化程度低，稳定性差.,（2）峰值温度,T,m,焊缝两侧各点的,T,m,不同，冷却过程中发生的相变不同，组织性能不同.,（3）高温停留时间,t,H,在相变温度,Ac,3,以上停留的时间。,一般指1100,1200以上的停留时间。,t,H,越长，越有利于奥氏体的均质化，同时带来严重的晶粒长大.,把高温停留时间,t,H,分为加热过程的停留时间t和冷却过程的停留时间t.,即,：t,H,= t+ t,奥氏体不仅在加热过程中长大，而且冷却过程中也在长大,奥氏体长大的热惯性.,.,加热速度,H,最高加热温度,m,相变温度以上,停留时间,t,H,冷却速度,c,(或冷却时间,t,8,/ 5,),相变组织,晶粒大小,.,（4）冷却速度 ,c,冷却速度是决定焊接HAZ组织和性能的主要参数。,i. 某一温度下的冷却速度,（,瞬时冷速,）,c,低碳、低合金钢,熔合线,附近在冷却过程中，冷到,540,左右的瞬时冷速。,因焊接冷速快，瞬时冷速测定困难，常用如下冷速：,ii. 一定温度范围内的平均冷速,为,便于研究，常采用,“某一温度范围内”的冷却时间”,来表示平均冷速。,即在某温度范围内，冷却所持续的时间。 如,t,8/5,，,t,8/3, t,100,等。,t,8/5,熔合线附近的金属从,800,冷却到,500,所持续的时间。,t,8/3,熔合线附近的金属从,800,冷却到,300,所持续的时间。,t,100,熔合线附近的金属从,T,m,冷却到,100,所持续的时间。,注：,冷裂倾向较大的钢种用,t,8/3,和,t,100,表示冷速；,冷裂倾向较小的钢种，如低碳钢、低合金钢用,t,8/5,表示冷速。,.,5. 热循环参数的计算,点热源（厚板）,线热源（薄板）,峰值温度,m,高温停留,时间,t,H,冷却速度,冷却时间,.,上述热循环参数的计算公式繁琐。为方便起见，应用上述公式可以建立不同条件下的图解法,线算图,。,用此，可方便地求得不同焊接方法下的,t,8/5,，,t,8/3,和,t,100,。,线算图,应用演示,.,6.影响焊接热循环的因素, 焊件尺寸形状,在,E,一定的条件下：,a.,薄板，随板宽增大，冷速增大；,b.,厚板，随随板厚增大，冷速增大。, 接头形式,不同接头形式的导热有差异，冷速不同。,相同板厚的丁字接头冷速要比V字接头大约1.5倍。, 焊道长度,接头形式、焊接参数一定时，焊道越短，冷速越大。,当焊道长度40mm时，冷速明显增大。,弧坑处冷速约为焊缝冷速的2倍；甚至 比引弧断大20。, 焊接线能量,随,E,增大，,T,m,、,t,H,增大,，,c,增大。,a.,焊接方法不同，冷速不同：在E一定时，,埋弧焊,气电焊,手弧焊,b.,同一焊法 ，,c,也可能不同：,直流反接,1m）。,在焊接后一层时，前一焊层已冷至较低的温度（100200或,M,S,点以下）图5-4 。,长段多层焊适于淬硬倾向小的钢种的焊接。,淬硬倾向较大的钢种，不适于长段多层焊。,淬硬倾向大钢种焊接时，层间温度较低，熔合线附近易出现淬硬,组织而产生裂纹。必须采用相应的工艺措施，如焊前预热，控制层间温度，缓慢冷却等。,（1）长段多层焊焊接热循环,动画演示,.,图5-4,.,（2）短段多层焊焊接热循环,短段多层焊，指每道焊缝较短（约50400mm）。,未等前层焊缝冷却到较低温度就进行下道焊接。,近缝区1点和4点所经历的焊接热循环是比较理想的：,1点在,Ac,3,以上停留时间较短，避免了晶粒长大；,减缓了,Ac,3,以下的冷速，防止淬硬组织。,4点是在预热的基础上开始焊接的，如焊缝的长度控制合适，Ac3以上,停留的时间仍可很短，使晶粒不易长大。,为预防表面层产生淬硬组织，可增,退火焊道,，以增长奥氏体分解,时间。,短段多层焊对焊缝和热影响区组织都具有一定的改善作用，适于,焊接晶粒易长而又易于淬硬的钢种。,.,图5-5,动画演示,.,第二节 焊接热循环条件下的金属组织转变特点,一、焊接过程金属组织转变的特点,焊接条件下的组织转变语热处理条件下的组织转变基本原理是一致的。氮焊,接本身的特殊性，决定了焊接过程组织转变的特殊性。,1.焊接过程的特点,（1）加热温度高,：,热处理,Tmax,Ac3+100,200,；低碳钢焊缝边界,1350,。,（2）加热速度快,：,是热处理的几十到几百倍。,（3）高温停留时间短,：,Ac3以上停留时间：手弧焊约420秒；埋弧焊约30100秒。,（4）自然条件下连续冷却,：,个别需焊后保温或热处理。,（5）局部加热,：,加热区随热源移动；组织转变在应力作用下进行；转变过程不均匀。,根据焊接热循环特点，建立焊接条件下金属学理论，研究金属的相变机理和组织,性能变化规律非常必要。,.,2. 焊接加热过程金属组织转变特点,焊接加热速度很快，各种金属的相变温度与等温转变相比发生很大变化：, 加热速度越快，被焊金属的相变点,Ac1,和,Ac3,越高，而且,Ac1,与,Ac3,温,度差越大；, 钢中含有较多的碳化物形成元素时，更明显；, 加热速度快，高温停留时间短，奥氏体均质化程度差。,原因:,焊接加热速度很快, 来不及完成由珠光体和铁素体向奥氏体转变（扩散性重结晶过程）所,需的孕育期，引起相变温度提高。, 含有碳化物形成元素（,Cr、W、Mo、V、Ti、Nb,）的钢，奥氏体的转变,过程更加缓慢。,a). 碳化物形成元素扩散速度小，b).其本身还阻碍碳的扩散。, 加热速度对已形成的奥氏体进行均质化过程也具有重要的影响。由于,奥氏体的均质化过程是属于扩散过程，因此加热速度快和相变以上停,留时间短，都不利于扩散过程的进行，从而均质化的程度很差。,.,图5-6,3.焊接,冷却过程,组织转变的特点,由于焊接热影响区所经历的热过程与热处理条件下有明显不同，因此冷却过程的组织转变会有很大差异，其冷却过程中组织的转变也有特点。焊接和热处理时，加热及冷却过程。,熔合线附近是焊接接头的薄弱地带，主要研究该区的冷却组织转变。,.,（1）碳素钢,例如,45,钢,：,45,钢在焊接条件下比热处理条件下的,CCT,曲线稍向,右移,。说明在相同冷却速度条件下，焊接时比热处理时的,淬硬倾向大。,原因：,45钢接头中熔合线附近粗晶区的组织粗化，奥氏体稳定性升高，淬硬倾向比热处理条件下要大。,图5-7示,.,图 5-7 45钢连续冷却的CCT图,F-铁素体 P-珠光体 Z-中间组织(包括贝氏体) A-奥氏体 M-马氏体,实线-焊接(Tm=1350,t=4.5s) 虚线-热处理（Tm=1050,TB=3min),.,（2）合金钢,例如,40Cr,钢,：,40Cr,钢在焊接条件下的,CCT,曲线比热处理条件下的,CCT,曲线向,左移,，即，在同样冷却速度条件下焊接时比热处理时的,淬硬倾向小,。,原因：,40Cr 在热处理条件下，可以有充分的时间使碳化物合金元素向奥氏体内部溶解。而在焊接条件下，由于加热速度快，高温停留时间短，所以这些合金元素不能充分地溶解在奥氏体中，奥氏体稳定性降低，钢的淬硬倾向降低。,图5-8示,.,图5-8,.,二、焊接条件下CCT图的建立及应用,焊接,CCT,图,的应用,焊接,CCT,图（,continuous cooling transformation diagram),在新钢种投产之前就测定出其,CCT,图，查出在一定焊接 工,艺条件下,HAZ,的组织和性能，作为选择焊接,E,、,T,0,和制定焊,接工艺的依据；,根据,CCT,图，只要知道熔合线附近的,t,8/5,就可方便地查出,其相应的组织和硬度。即预先判断出钢种在焊接条件下的,接头性能，由此预测钢的淬硬倾向及产生冷裂纹的可能性。,举例：,（,1,）,16Mn,钢的,CCT,图及组织和硬度的变化。,（,2,）,调质高强钢（,14MnMoNbB,）的,CCT,图。,图,5-9,示。,动画演示,动画演示2,动画演示1,.,图5-9,.,2. 焊接CCT图的建立,过去应用对热处理TTT曲线的数据进行计算和加工处理的方法来制定焊接用CCT曲线。,目前测定CCT曲线的方法有两种：,焊接热模拟法,（多用）,和就地实测法,。,（1）焊接热模拟法,利用焊接热模拟试验装置与各种相变测定仪配合测定CCT曲线。,加热方式：,电阻加热；高频感应加热,模拟方法：,将待测钢材制作成具有一定尺寸要求的试件，放入热模拟,装置中加热，当达到,T,m,时，将试样置于不同冷却条件的介,质中冷却，如喷氮气、氦气等。与此同时，用温度测定、,记录装置测出T-t 曲线，并用相变测定仪测出相变点。,相变测定方法：,a.,热膨胀法：利用试件相变时比容发生变化来测定相变点。,b.,热分析法：利用金属相变时的热效应（相变潜热）测定相变点。,c.,磁分析法：根据相变时金属磁性的改变测定相变点。,（2）就地实测法：,在实际焊缝熔合线附近直接测定相变信息的方法。常用,插销法,。,该法的热循环与实际焊件完全相同；考虑了HAZ存在的温度梯,度；考虑了由温度梯度引起的应力影响。,.,3. 影响CCT图的因素,（1）母材化学成分的影响,焊接条件下的CCT曲线的形状，从根本上来说取决于母材的成分。,除钴之外，所有固溶于奥氏体的合金元素都使CCT曲线向右移，即增加,淬硬倾向，并降低,Ms,点，其中以,碳,的影响为最大。,（2）冷却速度的影响,a. 冷速增大，Fe-C相图,向左下方,移动，0.40.8C成分范围可形成,伪共析组织；,b. 当钢中含有碳化物或氮化物形成元素时，因其在焊接条件下并未溶,于奥氏体中，而使得奥氏体的稳定性降低，CCT曲线,左移,；,c. 冷却速度增加：,Ms有所上升,；,马氏体形态会有所改变：,M,条,M,片,原因,：,冷却速度增大，马氏体滑移抗力增大，不均匀切变以孪晶,方式进行。,.,（3）峰值温度的影响,峰值温度升高：,a. 使过冷奥氏体的稳定性加大;,b. 促使奥氏体晶粒粗化。,两方面共同作用的结果使奥氏体稳定性增高，CCT曲线右移。,例如， 16Mn钢CCT图的影响,如图5-10,所示。,图5-10,.,（4）晶粒粗化的影响,在焊接条件下，奥氏体晶粒不但在加热过程中长大，而且在冷却过程,中也长大，即所谓晶粒长大的“热惯性”。,晶粒粗化对奥氏体的分解转变及转变产物的形态有很大影响。晶粒越,粗大，晶界的总面积越小，也就减小了形核的机会，不利于奥氏体的转变。,CCT曲线,右移,。,（5）应力应变的影响,焊接过程不可避免地产生应力。,a.,拉伸应力作用明显地降低奥氏体的稳定性，CCT曲线,左移,。,应力和应变都会增加奥氏体的内能，从而加速扩散过程，有利扩散,型相变的进行。,b.,应力应变影响由奥氏体向马氏体的转变：拉应力、切应力可促进马,氏体转变（体积增大），Ms升高和马氏体转变量增加；压应力则会,阻碍马氏体转变。,.,第三节 焊接热影响区的组织和性能,HAZ各点经历不同的热循环，出现不同的组织和性能。整个焊接HAZ的组织和性能是不均匀的。,为了分析焊接过程中钢的组织转变，把钢划分为易淬钢和不易淬钢。,附：,钢种脆硬倾向的判据,碳当量,：,C,E,0.42%,、,P,cm, 0.23,：,不易淬钢,如,20,钢、,A3,钢、,12Mn,、,15MnTi,、,09Mn,2,Si,、,15MnV,等。,C,E,0.42%,、,P,cm, 0.23,：,易淬钢,如,14MnMoNbB,、,18MnMoNb,、,14MnMoV,、,30CrMnSi,、,40Cr,、,HY80,美,、,HY120,、,wel-ten80,日,、,wel-ten60,等。,.,低碳钢碳当量计算式：,适于C 0.18的低合金钢。,适于C0.18的低合金钢。,不易淬钢：,低碳钢、一些低合金钢；,易淬钢：,热轧钢（正火态，F+P）；,调质钢（回火态，S）,.,一、焊接热影响区的组织分布,焊接HAZ组织和性能的分析依据,Fe-C,相图。,1. 不易淬火钢焊接HAZ可分为：,（1）熔合区 T,S,T1100 T,S,奥氏体晶粒发生严重的长大现象，常温组织为,粗大的铁素体和珠光体,。,此区的韧性很低，通常要降低20%30%。拘束大件易产生脆化或裂纹。,过热区的大小与焊接方法、焊接线能量和母材的板厚等有关：,气焊和电渣焊时比较宽；,手弧焊和埋弧自动焊时较窄；,真空电子束、激光焊接时几乎不存在。,母材中含有V、Nb、Ti、Mo等碳化物形成元素时，晶粒粗化程度降低。,.,（3）相变重结晶区,（正火区）,T= A,3,1100,焊接母材被加热到Ac,3,以上，将发生重结晶（即铁素体和珠光体,全部转变为奥氏体），然后在空气中冷却就会得到,均匀细小的珠光体,和铁素体,，相当于热处理时的正火组织。,（4）不完全重结晶区,（不完全正火区）T=,Ac,1,Ac3,处于Ac,1,Ac,3,范围内只有一部分组织发生了相变重结晶过程，另一,部分是始终未能溶于奥氏体的铁素体，成为粗大的铁素体。所以此区,由,粗大的铁素体和细小的珠光体,组成的不均匀组织。,（5）亚热影响区,T,Ac,1,300,组织无变化，但性能可能发生变化的区域。,焊前加工变形或具有应变的钢种，在T,Ac,3,T1100， 粗大 M (B),T= A,3,1100 细小 M (B),（2）不完全淬火区,T= Ac,1,Ac,3,F,快,M (B、S、P),B. 母材为调质态,除了,A,中的,（1）、（2）,区之外，还存在：,（3） 回火区（软化区） TT,回,AC,1,回火组织中的铁索体基体上存在着Fe,3,C型碳化物，,若TT,回,时，组织无变化；,但当TT,回,AC,1,时 ，合金元素和碳原子发生扩散，使碳化物颗粒增大，铁素,体基体因贫合金元素和碳而变软。,.,几点说明：,a.,不易淬钢的HAZ一般为AF+P，但若母材成分和施工条件有异，将,发生不同转变：, 钢中存在S、C偏析，HAZ会出现不应有的脆硬组织，甚至裂纹；, 低碳钢在不完全重结晶区也会出现脆硬组织。,因快速加热至Ac,1,Ac,3,时 ， P A（0.8C），,快速冷却时C来不及扩散，AM,T,最终组织为,F,快,M 或M-A组元。,b.,易淬钢一般发生AM转变，但若冷速慢，碳和合金元素含量低时，,也会出现F、P组织。,.,二、焊接热影响区的性能,焊接热影响区的组织分布是不均匀的，其性能分布也不均匀。,一般焊接结构主要考虑HAZ的硬化、脆化、韧化、软化及综合力学性能 问题，抗疲劳性和抗腐蚀性等。应根据具体使用要求决定。,以上性能在一般试验条件下，只是反映焊缝和HAZ的平均性能，难以反映热影响区某个部位（区域）的实际性能。,.,1、焊接热影响区的硬度,母材的淬硬倾向,（内因）,HAZ的冷却速度,（外因）,HAZ的硬度 高低取决于,化学成分,焊接规范,焊接热影响区的,最高硬度,H,max,：,H,max,（HV10）= 140 + 1089,P,cm,- 8.2,t,8,/ 5,.,材料淬硬倾向的评价指标 碳当量,钢中含碳量显著影响奥氏体的稳定性，对淬硬倾向影响最大。,含碳量越高，越容易得到马氏体组织，且马氏体的硬度随含碳量的增高而增大。,合金元素的影响与其所处的形态有关。,溶于奥氏体时提高淬硬性(和淬透性)；而形成不溶碳化物、氮化物时，则可成为非马氏体相变形核的核心，促进细化晶粒，使淬硬性下降。,碳当量是反映钢中化学成分对硬化程度的影响,，它是把钢中合金元素（包括碳）按其对淬硬（包括冷裂、脆化等）的影响程度折合成碳的相当含量。,.,常用HAZ的H,max,来间接判断HAZ的性能：,a. C,E,、t,8/5,与H,max,的关系：,H,max,1274P,cm,45,H,max,559 C,E,+100,H,max,140+1089P,cm,- 8.2 t,8/5,随P,cm,、C,E,的增大或t,8/5,的减小，H,max,升高。,可见：, H,max,是反映钢种焊接性能的重要指标之一， 比碳当量更为准确。, 强度级别越高的钢种，相应的最大硬度允许值越大。,见P195表4-15,.,图5-12,.,b. 焊接HAZ中Hmax的计算：,国产低合金高强钢Hmax计算式：,当t8/5M100时，Hmax52.0147.0Pcm-81 lg t8/5,注：,M100指HAZ组织全部转变为M时的t8/5，此时冷速已达,饱和值，只与含碳量有关，而与冷速无关。,.,c. HAZ硬度分布：, 低碳低合金钢HAZ硬度分布,低碳低合金钢HAZ硬度分布如,图5-13,示。,焊接HAZ的熔合区附近硬度最高，距熔合区越远，硬度逐渐接近,母材。,H,max,没有在熔合线上，而是在偏向HAZ约0.05mm处。,原因：,HAZ中，,T,m,1100,区，晶粒粗大，快速冷却时硬度升高；,熔合区中，C由固态母材向液态熔池扩散，结果使焊缝因含C量升,高而硬度增大，母材则因含C量减小而硬度降低。,焊接接头HAZ硬度测定方法,硬度测定方法图,.,图5-13,., 调质钢HAZ的硬度分布,调质钢HAZ硬度分布与 基本相同，但在 T,m,600700有一硬度下降区软化区。,图5-14,.,经过调质处理的高强钢和具有沉淀强化及弥散强化的合金，经焊接之后在HAZ会产生不同程度的软化或失强，这将影响焊接结构的力学性能和承载能力。,i. 调质钢HAZ的软化程度与母材焊前的热处理状态有关。,母材焊前回火温度越低(即强化程度越大)，则焊后的软化程度越严重，,如,图5-15,所示。,ii. HAZ中软化最明显的部位大都在A,1,A,3,之间，一般在,T=Ac,l,附近失强最大。,这与此温度内不完全淬火过程密切相关。,焊接加热过程中，A未达平衡，Fe,3,C、K未能充分溶解；冷却时A发生分,解，使强度、硬度降低。,iii. 不同的焊接方法和焊接线能量主要影响软化区的宽度。,E增大、软化区宽度增大，强度和硬度降低。,有人认为，接头中的软化区为以狭层，并处于强体之间，其塑性变形受到相邻两强体的拘束，受力时将会产生应变强化的效应。因此对接头性能不构成影响。,.,图5-15,.,图5-16,.,2. 热影响区的强度和塑性,（1）焊接HAZ强度,低碳钢：,低合金高强钢：,HAZ强度分布与硬度分布曲线相似，只是坐标不同而已。,（2）HAZ塑性,塑性分布曲线与强度分布曲线相似，但走向恰恰相反。,.,3. 热影响区的韧性,韧性是材料在塑性应变和断裂过程中吸收能量的能力，它是强度和塑性的综合体现。,以碳锰钢为例，说明HAZ不同部位的韧性分布如,图5-17,示。,由图可见：,HAZ韧性降低（脆化）有2个部位：,过热区（粗晶区）和400600的时效脆化区；,900左右细晶区韧性最高,。,HAZ脆化有多种类型，如粗晶脆化、 析出脆化、组织脆化、,热应变时效脆化、氢脆和石墨脆化等。,.,图5-17,.,(1) 粗晶脆化,焊接过程中由于受热的影响程度不同，在HAZ靠近熔合线附近和过热,区将发生严重的晶粒粗化。,晶粒直径d与脆性转变温度VTrs关系如,图5-18,所示。,晶粒越粗大，则脆性转变温度越高，脆性增加。,HAZ的粗晶脆化与一般单纯晶粒长大所造成的脆化不同，它是在化学,成分、组织状态不均匀的非平衡态条件下形成的，故而脆化的程度更为严重。,VTrs,-40,0,40,80,4,5,6,7,8,9,图5-18 晶粒直径d对VT,rs,的影响,.,a. 高强钢的粗晶区可能有两种元素引起的脆化：,i. 晶粒粗大导致的脆化,(不易淬钢),晶粒长大是晶粒相互吞并和晶界迁移的过程。,若钢中含有C、N化合物形成元素 (Ti、Nb、Mo、V、W、Cr)，,可阻碍晶粒长大。,例如：18Cr,2,WV在1400时晶粒才明显长大；,45钢和23Mn钢在1000时就显著长大。,粗晶致使韧性降低的程度：,手弧焊约,5,，埋弧焊约,30,。,ii. 脆硬组织导致的脆化,(易淬钢）,M,T,、,B,G,、组织遗传等。,.,b. 预防粗晶脆化的措施,i. 选择晶粒不易长大的钢种作为母材,多元微合金元素强化母材，希望得到B,L,和,M,D,组织,；,微量合金元素获得弥散强化的细晶粒钢。,采用合理的焊接工艺,焊前,T,0,=150300,预热，适当降低焊接线能量，用以增大冷却速度。,焊后热处理：,正火处理，细化组织；,调质处理，改变组织形态。,.,（2）组织脆化,钢种和冷却条件不同，可能出现不同的脆硬组织，常用低合金高强钢HAZ脆化主要是由于M-A组元 B,G,脆化、B,U,、W、组织遗传等。,a. M-A组元脆化,某些低合金高强钢的焊接HAZ和WM中，在一定冷却速度条件下，处于中温B,U,转变区间，先析出含碳量很低的铁素体，并且逐渐长大，而使得C大部分富集到被铁素体包围的岛状残余奥氏体中，当连续冷却到400350时，残余奥氏体中的含碳量达到0.50.8，随后，此高碳的奥氏体转变为M,T,和A的混合物，即M-A组元。随M-A组元的增多，脆性转变温度显著升高，即使焊接HAZ脆化。,M-A组元的形成取决于两个因素：,i. 冷却速率,见,图5-19,冷速小时，AF+Fe,3,C,冷速大时，AM,中等冷速条件下，AB,G,(M-A组元),ii. A的合金化程度,A的合金化程度越高，稳定性越强，越容易形成M-A组元。,实际高强钢的焊接接头中，在Ac,1,Ac,3,区也可能出现M-A组元。,.,图5-19,.,b. 析出脆化,某些金属或合金焊接区因处于非平衡状态，其性质不均匀，在后续的回火和时效过程中，从非稳态固溶体中,沿晶界,析出碳化物和氮化物，金属间化合物及其他亚稳定的中间相等，而使金属或合金的强度、硬度和脆性提高，韧性降低。这种现象称为,析出脆化,。,熔合区和粗晶区的组织不均匀比接头其它部位更易脆化。,析出脆化产生原因：,不均匀析出的C、N原子聚集于位错周围，形成conttroll气团，阻碍位错运动，使金属强度、硬度升高，韧性下降，发生脆化。,晶内析出不引起脆化。,c. 遗传脆化,厚板结构多层焊时，上层焊道的HAZ粗晶区位于该焊道的相变重结晶区（正火区），一般可使上层焊道的粗晶区得到细化。但是，某些钢种则事实上仍保留粗晶组织和结晶学位向关系，造成脆化。称为“,遗传脆化,”。,遗传脆化主要发生于有脆硬倾向的调质钢，并在快速加热和快速冷却时产生。,.,氢 脆,见第二章，氢对焊接质量的影响。,（3）HAZ的热应变时效脆化,在焊接热循环作用下，焊接局部由于热应变而产生塑性变形，尤,其在200 400产生更明显的脆化。,应变时效脆化可分为两大类：,(1) 静应变时效脆化(SSAE)：,在室温或低温下受到预应变后产生的时效脆化现象。强度和硬度,增高， 而塑性、 韧性下降。,钢中只有存在C、N原子时才产生SSAE。,(2) 动应变时效脆化(DSAE)：,在较高温度下，特别是200400温度范围的预应变所产生的时,效脆化 现象称为动应时效脆化。即HAZ的“蓝脆现象”。,.,脆化机理：,应力,应变,位错运动（增殖）,C,、,N,原子聚集在位错周围形成,Cottrell,气团，钉扎位错，引起脆化。,i. 单道焊产生于200400亚热影响区,TArl,，,组织无明显变化,。,多发生于低碳钢和碳锰低合金钢。,原因：,T400,时，原子溶解度大，不会析出；,T,200,400,时，原子过饱和溶于铁素体中，不稳定，原子容,易析出，并向位错中心聚集。,ii. 多道焊产生于前焊道的熔合区。,原因：,熔合区存在截面突变缺口效应，应力集中。,缺口和应力集中处位错密度高，,C,、,N,浓度高，易脆化。,预防,HSE,措施：,i.,选用含,N,量低的镇静钢；,ii.,在钢中加入,Al,、,Ti,、,V,等强氮化物形成元素；,iii.,焊后正火处理，使,N,来不及析出。,.,4、焊接热影响区的性能控制,控制焊接工艺过程,改善母材的焊接性,.,针对不同母材焊接热影响区的性能变化分析，合理制定焊接工艺，包括：,选择焊接线能量,预热与缓冷,焊后热处理,（正火、调质、去应力退火）,控制焊接,热循环,控制HAZ,组织,.,采用,低碳微合金化钢：,利用微量元素弥散强化、固溶强化，提高,材料的热稳定性,（控制析出相的尺寸及母材晶粒尺寸）。,采用,控轧工艺,得到,细晶粒钢,:,近年来在国际上大力发展了冶金精炼技术，使钢中的杂质含量极低,( O、N 、H、S、P 等杂质元素总和小于50PPM ) ，得到,高纯净钢,，使钢材的韧性大为提高，也提高了焊接热影响区的韧性。,.,返回目录,4 焊接HAZ韧化措施：,（1）降低焊接缺陷（欠)；,（2）提高粗晶区韧性,a.,选用低碳多种微量合金元素母材（弥散强化）；,b.,工艺：,选用合理焊接工艺参数，低E、低T,0,，获得理想焊接热循环。,.,