高大模板论证方案讲解

高大模板专项施工方案工程名称：*编制人：职务：初审人：职务：审核人：职务：批准人：职务：监理：职务：*1编制依据2工程概况3施工布署4施工准备5扣件式钢管脚手架搭设 6扣件式钢管脚手架拆除 7质量保证措施8. 安全保证措施9. 文明施工保证措施10模板支架计算书1 编制依据1.1*工程施工组织设计。1.2*工程施工图1.3主要规程、规范规范一览表类另y名称编号国家混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号冷弯溥壁型钢结构技术规范GB50018-20022.工程概况本工程为* 工程，位于*，建筑面积 41478.86川，其中地上建筑面积 31474.4川，地下建筑面积10004.46川，建筑底面积2984.71川，建筑设计使用50年, 屋面防水等级U级，地下防水等级U级，建筑物地下2层，地上局部6层，建筑物高度64米，防火设计为一类高层建筑物，耐火等级一级。地下一层层高为4.65m，地下二层层咼为4.2m，至四层层咼为 4.8m，五至十六层层咼为 3.7m。墙厚：200mm 250mm 300mm板厚：450mm 360mm 250mm 200mm 180mm 110mm 100mm 最大为 450mm梁截面尺寸：200*300、200*450、200*500、250*500、300*600、300*650、300*750、300*1000、300*650、350*650、350*750、350*800400*480、400*600、400*800、500*650、500*850、500*900550*950最大尺寸梁为550*950*工程1至4层的-/ (B-(G为扶梯井，架体长宽为14*8.4米，架体高度20米，顶板板厚0.1米，梁300*650o该部位模板支撑采用扣件式钢管脚手架模板支撑 体系。建设单位：*设计单位：*监理单位：*施工单位：*3施工布署3.1 项目经理部成立以项目经理为组长的施工领导小组，其机构组成、人员编制及 责任分工如下：组 长： （专职安全员）* （专职安全员）劳务分包队经理、技术、质量、安全人员负责对施工班组的管理3.2. 支撑系统设计及制作安装：根据现场供料情况，楼板模板采用S =15mm木胶合板作面板；主龙骨采用 48.3*3.0双钢 管，次龙骨均采用50X100mn木方，主龙骨间距取 =1000mrtt龙骨间距为300mm立杆 纵距为1000mm立杆横距为1000mm水平拉杆间距不大于1.5米，100mn板:第一步至 第十三步步距为 1.5米，顶端立杆伸出水平杆长度为 0.137米，距地 0.2米设一道扫地 杆。支撑系统采用扣件式钢管满堂脚手支架，可调底座底板和可调底托宜采用Q235钢板制作，厚度不小于5mm允许偏差土 0.2mm承力面钢板长度和宽度均不小于 150mm承 力面钢板与丝杠应采用环焊，并设置加劲片或者加劲拱度；可调座托应设置开口挡板， 挡板高度不小于40mm可调底座及可调托撑丝杠与调节螺母旋合长度不得少于5扣，螺 （项目经理）现场总负责 副组长： * （工长） 现场施工总协调 组 员 ： * （技项目术负责人）*（质检员）*（材料员）*（资料员）*（见证取样员）母厚度不得小于30mm插入立杆内的长度不得小于 150mm斜杆和剪刀撑的设置：支架 架体四周外立面向内的第一跨均应设置竖向斜杆， 架体整体底层及顶层均设置竖向斜杆， 并在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵横设置竖向扣件钢管剪刀撑，顶层设置水平剪刀 撑。柱子处架体进行抱柱处理，上下各抱柱一道。梁模板采用S =15m木胶合板作面板；主龙骨采用48*3.0双钢管，次龙骨采用50 X 100m木方，主龙骨间距取=1000m次龙骨间距为300mm立杆纵距为1000mm立杆横距 为500mm水平拉杆间距不超过1.50米。立杆伸出水平杆长度0.278米，（如650*300梁： 第一步至第十二步步距为1.5米，第十三步0.9米，立杆伸出水平杆长度为0.287米），距 地0.2米设一道扫地杆。柱子处架体进行抱柱处理，上下各抱柱一道。100板米0.137300*650 梁0.2 米1.0米1.5 米 *13AllIULI L0.5 米 I 0.5 米0.287 米0.9米1.5 米 *120.2米4.施工准备4.1编制模板支架专项施工方案，并经专家论证后实施。4.2施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。4.3搭设操作人员必须经过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗。模板支架及 脚手架搭设前，施工管理人员应按专项施工方案的要求对操作人员进行技术和安全作业 交底。4.4对胶合板、木方、钢管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使用4.5 经验收合格的构配件应按品种、 规格分类码放， 并应标挂数量规格铭牌备用。 构 配件堆放场地应排水顺畅、无积水。4.6脚手板采用宽不小于200mm厚度为50mm勺松木脚手板。脚手架基础必须平整， 立杆底座下铺垫板，垫板厚度不小于 50mm。4.7 清理组架范围内勺杂物 .4.8 模板支架及脚手架搭设场地必须平整、坚实、有排水设施。5扣件式钢管脚手架搭设51 搭设顺序：弹线定位，安放垫板一一安纵横立杆一一安扫地杆一一设置抛撑一一安横杆一一铺 临时脚手板一-安上层横杆一-安纵横立杆一一安装横杆一一逐层支设到楼板底，搭设 顶部水平拉杆一一搭设剪刀撑和斜杆一一安立杆顶U形托一-安纵横木龙骨，铺胶合板，5.2 脚手架搭设：5.2.1 在基础筏板上弹线定位，按弹线位置放置底座、垫板，垫板厚不得小于50mm，其上交错安装长立杆。立杆底部设置底座，将底座插入立杆底端，并将立杆底托调至水 平。纵横向扫地杆固定在距离底座上皮 20cm 勺立杆上。5.2.2 在脚手架搭设高度满足剪刀撑安装高度后， 随即同步进行剪刀撑搭设， 中间纵横向每隔四排设一道通长剪刀撑，斜杆与地面成45 60夹角，斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，二根钢管搭接，搭接长度不小于1m用旋转扣件三个，中距400mm 二端头外露 150mm。5.2.3 脚手架立杆采用一字扣件对接，顶层杆可采用搭接。扣件规格必须与钢管的外径一致，拧紧扭力矩适当（控制在 4060Nm,重点 部位不小于60N- m，对接扣件的开口应朝内或朝上，在操作层纵向杆与立杆连接的扣 件下面采用双扣件。5.2.5 搭设高度每不大于 10设置一道兜网，操作层设置一道兜网。5.2.6 支架架体四周外立面向内的第一跨均应设置竖向斜杆， 架体整体底层及顶层均 设置竖向斜杆，并在架体内部区域每隔 5跨由底至顶纵横设置扣件钢管剪刀撑，顶层设 置水平剪刀撑。5.2.7 检查立杆与横杆是否垂直。5.2.8 脚手架搭设以 3 人为一小组为宜， 其中 1人递料，另外两人共同配合搭设， 每 人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。5.2.9 搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U 托，使 U 托顶板处于同一水平面内。 再支设主次龙骨，铺胶合板。5.2.10 模板支撑架搭设，严格按专项施工方案，在专人指挥下，统一进行。5.2.11 混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专 项施工方案要求后浇筑混凝土。5.2.12 在浇筑混凝土过程中至混凝土终凝架体进行变形监测和内应力报警监视。6扣件式钢管脚手架拆除6.1 模板支撑架拆除，严格按专项施工方案，在专人指挥下，统一进行。6.2 跨度小于 8米的楼板、梁混凝土强度达到 75%以上（8 米及以上跨度， 梁混凝土强 度需达到 100%）；且与施工楼层间隔不少于两层时， 可以拆模。 拆除前应对脚手架作一次 全面检查，清除所有多余物件，并设立警戒区，禁止无关人员进入，设专人看守。6.3 拆除作业应按先搭后拆， 后搭先拆的原则， 拆除顺序自上而下逐层拆除， 不容许 上、下两层同时拆除。6.4 拆除的构件应用绳索吊下，或人工递下，严禁抛掷。6.5 拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。6.6 每班拆架下班时，不应留下松动扣件；架体上不得堆放钢管、扣件等隐患。6.7 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。6.8 在拆除过程中， 凡松开连接的杆、 配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱 的杆件。7质量保证措施7.1 检验、验收管理扣件式脚手架用钢管应当符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793低 压流体疏松用焊接钢管GB/T3091中的Q230A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现 行国家标准碳素机构钢GB/T700的规定。扣件式脚手架要求没有裂纹、凹陷、锈蚀等缺陷。7.1.2U 形托螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。7.1.3 搭设完，应进行检验，检验主要内容：1) 垫板放置稳固。2) 立杆不允许有松动现象。3) 立杆垂直度应偏差 60mm。4) 对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于 L200。5) 水平杆水平度偏差 5。6) 所有扣件必须拧紧。检验合格后，报监理进行验收，验收合格后，方可使用。7.2 使用管理：7.2.1 脚手架的施工和使用应设专人负责， 并设安全监督检查人员， 确保脚手架的搭 设和使用符合设计和有关规定要求。7.2.2 在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改。8. 安全保证措施8.1 建立安全保证体系 根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工单位安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管 理工作。8.2 工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。架子安装、 拆除必须由专业队伍 施工，架子工必须持证上岗。8.3 施工操作人员戴安全帽，穿防滑鞋，栓安全带。作业层满铺脚手板，脚手板质量 合格，搭设时两端用与钢管用 8#铁丝固定牢，不得有探头板。8.4 所有构件都必须合格，并按有关规定进行检查、验收、报验8.5 严禁上下同时交叉作业，严防高空落物伤人。8.6 传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。8.7 夜间施工要有足够照明。8.8 在搭设过程中，应注意调整架体的垂直度。8.9 在搭设、拆除时，设置警戒区，禁止其它人员进入危险区域。8.10 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m。8.11 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。8.12 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固 稳定，确保施工安全。8.13 脚手架料、木方、模板在塔吊吊运时，必须分开单独吊运，不得与其它物件混 装。捆绑绳必须在被起吊物上缠绕一圈，并绑扎牢固。采用两点起吊，且保证两端平衡， 防止杆件滑落伤人。 扣件等小物件用吊篮盛装吊运。8.14 施工人员上下架子，必须搭设爬梯，不准踩扣件、架杆上下。8.15 脚手架搭设完毕，施工队自检，合格后报项目部验收，项目部收通过后，报监 理验收。不通过验收合格的脚手架严禁使用。9. 文明施工保证措施9.1 项目部建立文明施工领导小组，施工队主要负责人参加，共同管理现场9.2 加强对工人的宣传教育。9.3 传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。9.4 架子拆除后，钢管、扣件、木方、模板按位置集中堆放，码放整齐。9.5 每天下班前，清扫现场，做到工完场清。10. 模板支架计算书100厚顶板计算：工程参数楼板模板支架参数砼楼板厚度0.1m支架高度20m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆取大步距1.5m顶步步距1.5m立杆顶伸出长度a0.14m扫地杆咼度0.2m结构重要性系数1钢管类型 48X 3.0 mm面板木胶合板 厚度：15mm次楞方木 50mrX 100mm 间距 0.3m主楞双钢管剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,米用有剪刀撑框架式支撑结 构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨何载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自 重0.3kN/m2支架自重0.133kN/m可变何载施工人员 及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水竖向永久荷载标准值平荷载的2%风何载不考虑风荷载作用！模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15m m,取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩 W=1000X 15X 15/6=37500mm3截面惯性矩 匸 1000X 15X 15X 15/12=281250mm4（一）强度验算1面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距,L1 LIL 丄*T-2、荷载计算L=0.3m。c取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q仁1.2 X (24 X 0.1+1.1 X 0.1+0.3)+1.4 X 2.5 X 1=6.872kN/mq仁1.35 X (24 X 0.1+1.1 X 0.1+0.3)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1= 6.244kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.872kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1.2 X 1 X 0.3=0.360 kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.4X 2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 X 6.872 X 0.32=0.062kN m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl= 0.08 X 0.360 X 0.32 + 0.213 X 3.500 X 0.3=0.226kN m 取Mmax=0.226KN m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;Mmax0.226 X 106(T =6.03N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求！(二) 挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取1.0q = 1 X( 24 X 0.1 + 1.1 X 0.1 + 0.3+2.5 ) =5.310kN/m；面板最大容许挠度值：300/400=0.8mm ;面板弹性模量：E = 4500N/mm2 ;0.677ql4100EI0.677 X 5.310 X 3004100X 4500X 281250=0.23mm 0.8mm满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm高度100mm间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别 为：截面抵抗矩 W =50X 100X 100/6=83333mm3截面惯性矩 I =50 X 100X 100X 100/12=4166667mm4(一) 抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1mQ2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q仁1.2 X (24 X 0.1+1.1 X 0.1+0.3)+1.4 X 2.5 X 0.3=2.062kN/mq1=1.35 X (24 X 0.1+1.1 X 0.1+0.3)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 0.3= 1.873kN/m 根据以上两者比较应取q1= 2.062kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2 X 0.3 X 0.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.4X 2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.1 X 2.062 X 12=0.206kN m施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213PI=0.08 X 0.108 X 12+0.213 X 3.500 X 1=0.754kN m取Mmax=0.754kN m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2=9.05N/mm2 f=17N/mm2Mmax0.754 X 106(T =W83333次楞抗弯强度满足要求！(二) 抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时:V1=0.6q1l=0.6 X 2.062 X 1=1.237kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6 X 0.108 X 1+0.65 X 3.500=2.340kN 取V=2.340kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;3X 2.340 X 1032X 50X 100抗剪强度按下式计算：=0.702N/mm2 fv=1.6N/mm23VT =2bh次楞抗剪强度满足要求（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取1.0q = 0.3 X（ 24 X 0.1 + 1.1 X 0.1 + 0.3+2.5 ） =1.593kN/m 次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm 次楞弹性模量：E = 10000N/mm2 ;0.677ql4V =100EI=0.26mm 4mm0.677 X 1.593 X 10004100 X 10000 X 4166667满足要求!主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩 W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q11= 1.2 X (24 X 0.1+1.1 X 0.1+0.3)+1.4 X 2.5 X 0.3=2.062kN/mq12= 1.35 X (24 X 0.1+1.1 X 0.1+0.3)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 0.3= 1.873kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.062kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 X 2.062 X 1=2.268kN。次楞作用集中荷载P=2.268kN,进行最不利荷载布置如下图：2.272.272.272.272.272.272.272.272.272.27100010001000七/计算简图（kN）0.7520.752最大弯矩 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2Mmax0.752 x 106（T = 83.742N/mm2 205N/mm2W8.98 x 103主楞抗弯强度满足要求！（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3 x（ 24x 0.1 + 1.1 x 0.1 + 0.3+2.5 ） =1.593kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 x 1.593 x 1=1.752kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值 V=0.934mm主梁的最大容许挠度值：1000/150=6.7mm.最大变形 Vmax =0.934mm 6.7mm满足要求!扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=8.350kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计立杆稳定性验算(一) 立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计 算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。不组合风荷 载时，按下式计算取较大值：1.2 X 0.133 X 20+(24 X 0.1 + 1.1 X 0.1 + 0.3) X 1 X 1+1.4 X 2.5 X 1X 仁10.064kN;1.35 X 0.133 X 20+(24 X 0.1 + 1.1 X 0.1 + 0.3) X 1X 1+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1 X 1 =9.835kN;立杆轴向力取上述较大值，N=10.064KN(二) 立杆计算长度L0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=B HB a卩h卩一立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连 续取值。表中主要参数取值如下：K有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比El lyhk 6h其中E-弹性模量，取206000 ( N/mm2I 钢管的截面惯性矩，取107800 (mm4h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kN m/rad ly 立杆的y向间距，取1000mmK=206000X107800+1500X 35X 106ax单元框架x向跨距与步距1000=0.53 6X 1500h 之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向根据以上参数查表，立杆计算长度系数卩=1.86a=1.00B a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，B其中a1扫地杆高度与步距 h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距 h之比，a2=0.14/1.5=0.09aal与a2中的较大值，a=0.13B H高度修正系数，架体高度 20m, B H=1.16立杆计算长度 L0=B HB a h =1.16 x 1.00 x 1.86 x 1.5=3.24m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取10.064kN ; -轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入=Lo/i查规范附录A取值;入一计算长细比，入=Lo/i=3240/15.90=204，查表 =0.174 ;L0 立杆计算长度，取3240mm i 杆件截面回转半径,取15.90mm10.064 x 1030.174 x 424A杆件截面积，取424mm2f 钢材抗压强度设计值,取205N/mm2=136.413N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性满足要求 立杆底地基承载力验算1、 上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=10.064kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m,垫木宽度0.3m,垫木面积A=1x 0.3=0.3m23、地基土为9,其承载力设计值fak= 200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数 mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力N10.064P= =33.55kN/m2 mffak=200 x 1=200kN/m2A0.3满足要求！。650*300梁计算工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.3m梁截面咼度0.65m支架高度20m楼板厚度0.1m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1m梁立杆纵距1m梁立杆横距梁两侧立杆横 距1m,梁下增加 1根立杆结构重要性系数1钢管类型 48X 3.0 mm水平杆取大步彳口距亦顶步步距0.9m立杆伸出顶层水平杆长0.29m度a面板15mm厚木胶合板梁底次楞50x 100mm方木，3 根梁底横向水平杆间距1m梁侧次楞50x 100mn方木，间距 200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm间距：500mrX 500mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,米用有剪刀撑框架式支撑结 构，剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨何载标准值参数永久荷 载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.119kN/m可变荷 载施工何载及设备何 载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载不考虑风荷载作用！新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-201，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180m时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算屮=24X 0.65=15.6 kN/m2其中丫 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.65m；梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm面板的截面抵抗矩 W=1000X 15X 15/6=37500mm3截面惯性矩 匸 1000X 15X 15X 15/12=281250mm4(一) 强度验算1、 面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20mo2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=15.6kN/m2砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m。均布线荷载设计值为：q1= (1.2 X 15.6+1.4 X 2) X 1= 21.52KN/mq2=(1.35 X 15.6+1.4 X 0.7 X 2) X 1=23.02KN/m取较大值q=23.02KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1 X 23.02 X 0.202=0.09kN m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;MmaxCT =0.09 X 10637500=2.4N/mm2 f=12.5N/mm2面板强度满足要求(二) 挠度验算q = 1 X 15.6=15.6kN/m ;面板最大容许挠度值：200/400=0.5mm ;0.677 X 15.600 X 2004100X 4500X 281250=0.13mm 0.5mm面板弹性模量：E = 4500N/mm2 ;0.677ql4V = 一 100EI满足要求！梁侧模板次楞验算次楞采用50X 100mm宽度X高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别 为：截面抵抗矩 W =50X 100X 100/6=83333 mm3截面惯性矩 I =50 X 100X 100X 100/12=4166667mm4(一) 强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=15.6kN/m2砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m。均布线荷载设计值为：q1= (1.2 X 15.6+1.4 X 2) X 0.2=4.304KN/mq2=(1.35 X 15.6+1.4 X 0.7 X 2) X 0.2=4.604KN/m取较大值q=4.604KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.1 X 4.604 X 0.52=0.115kN m最大支座力：1.1ql=1.1 X 4.604 X 0.5=2.53kN次楞抗弯强度设计值f = 17N/mm2CT =Mmax =0.115 X 106=1.380N/mm2 17N/mm283333满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值 V仁0.6q1l=0.6 X 4.604 X 0.5=1.381kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算3V2bh=0.414N/mm2 fv=1.6N/mm23X 1.381 X 1032X 50X 100次楞抗剪强度满足要求（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 15.6 X 0.2=3.12kN/m ;次楞最大容许挠度值=500/250=2mm次楞弹性模量：E = 10000N/mm2 ;0.677ql40.677 X 3.12 X 5004v = 0.032mm 2mm100EI100X 10000X 4166667满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩V和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W =8980mm3截面惯性矩I =215600mm4;（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载 P=2.53kN,按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。2.532.532.532.532.532.532.532.535005005007f-7主楞计算简图（kN）-4.44 -4.442、强度验算最大弯矩 Mmax=0.323kN m主楞抗弯强度设计值f = 205N/mm2Mmax 0.323 x 106 （T = 35.969N/mm2 205N/mm2W8980满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.716kN,主楞弹性模量：E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm经计算主楞最大挠度 Vmax=0.085mm 3.3mm满足要求！（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm次楞间距200mm弯矩M=2.53 x 0.15=0.38kN m主楞抗弯强度设计值f = 205N/mm2M0.38 X 106a = = = 42.316N/mm2 205N/mm2W8980满足要求！(四) 悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.716kN,主楞弹性模量：E = 206000N/mm2。容许挠度值：150X 2/400=0.8mnm经计算主楞最大挠度 Vmax=0.064mm N=5.11kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求！梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm 取梁底横向水平杆间距1卅乍为计算单元。面板的截面抵抗矩 W= 100X 1.5 X 1.5/6=37.5 cm3截面惯性矩匸 100X 1.5 X 1.5 X 1.5/12=28.125 cm4;(一)强度验算1、 梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.15mo2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q仁1.2 X (24 X 0.65+1.5 X 0.65+0.3)+1.4 X 2.5 X 仁23.75kN/mq2=1.35 X (24 X 0.65+1.5 X 0.65+0.3)+1.4 X 0.7 X 2.5 X 1= 25.23kN/m根据以上两者比较应取q= 25.23kN/m作为设计依据1 .叫q=25.23kN/mc罗) 0计算简图(kN)0.071-0.035-0.035弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.419kN;N2=4.731kN;N3=1.419kN;最大弯矩 Mmax = 梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm20.071 X 10637.5 X 103=1.893N/mm2 12.5N/mm2梁底模板的弯曲应力按下式计算：Mmax (T =W满足要求！(二)挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取1.0 0q = 1 X( 24X 0.65 + 1.5 X 0.65 + 0.3+2.5 ) =19.38kN/m；|q=19.38kN/m，山1心步Mt心山业心(5DD150150ArA面板弹性模量：E = 4500N/mm2 ;经计算，最大变形 Vmax = 0.040mm梁底模板的最大容许挠度值：150/400 =0.4 mm ;最大变形 Vmax = 0.040mm 0.4mm满足要求！梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm高度100mm次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W=X 10X 10/6= 83.333cm3 ;I=5 X 10X 10X 10/12= 416.667cm4 ;(一) 强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的 次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1mq=4.731KN/m次楞计算简图荷载设计值 q = 4.731/1= 4.731kN/m;最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1 X 4.731 X 12= 0.473 kN.m ; 次楞抗弯强度设计值f=17N/mm2 ;CT =Mmax =0.473 X 10683.333 X 103=5.676N/mm2 17N/mm2次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6 X 4.731 X 仁2.839kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算：3V T =2bh次楞抗剪强度满足要求3X 2.839 X 1032X 50X 100=0.85N/mm2 fv=1.6N/mm2（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4 mm ;挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载 +施工均布荷载，分项系数均取1.0q =3.634/1= 3.634N/mm ;次楞弹性模量：E = 10000N/mm2 ;0.677ql4 V =100EI0.677 X 3.634 X 10004100X 10000X 416.667 X 104=0.590mm 4mm次楞挠度满足要求梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。1.424.731.42500500计算简图（kN）弯矩图（kN.m）1.251.250.170.17 |-0.17-0.17-1.25-1.25剪力图（kN）经计算，从左到右各支座力分别为：N仁 0.172kN;N2=7.224kN;N3=0.172kN;最大弯矩 最大变形Vmax=0.044mm（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f （N/mm2） = 205N/mm2 ;支撑钢管的弯曲应力按下式计算：Mmax0.127 X 106（T =28.285N/mm2 205N/mm2W4.49 X 103满足要求！（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值：l/150 =500/150 = 3.3mm 或10mm最大变形 Vmax = 0.044mm 3.3mm满足要求！梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=7.224kN。7.227.227.227.220QO0100010001000/I7计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=7.224kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。立杆稳定性验算(一) 立杆轴力设计值1、 梁底立杆承受梁荷载设计值：7.224kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.35 X 20X 0.119=3.213kN梁底立杆轴向力设计值：10.437kN;2、 梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.172kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.35 X 20X 0.119=3.213kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.2 X ( (24+1.5) X 0.1+0.3 ) X 1X 0.85+1.4 X 2.5 X 1 X 0.85=5.882kN梁侧立杆轴向力设计值：9.267kN;立杆最大轴向力设计值N=10.437kN;(二) 立杆计算长度L0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=B HB a卩h卩一立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连 续取值。表中主要参数取值如下:k EI |y有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比hk 6h，其中E-弹性模量，取206000 （ N/mm2II 钢管的截面惯性矩，取107800 （mm4h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kN m/rad ly 立杆的y向间距，取1000mmK=206000X1078001500X 35X 10610006X 1500ax单元框架x向跨距与步距 h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数卩=1.86B a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，B a=1.00其中a1扫地杆高度与步距 h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距 h之比，a2=0.29/1.5=0.19aa1与a2中的较大值，a=0.19B H高度修正系数，架体高度 20m, B H=1.16立杆计算长度 L0=B HB a h =1.16 X 1.00 X 1.86 X 1.5=3.24m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算:N-立杆轴力设计值，取10.437kN ; -轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入=Lo/i查规范附录A取值; 入一计算长细比，入=Lo/i=3240/15.90=204，查表 =0.174 ;L0 立杆计算长度，取3240mm i 杆件截面回转半径,取15.90mm A杆件截面积，取424mm2f 钢材抗压强度设计值,取205N/mm2N10.437 X 103 A=0.174 X 424立杆稳定性满足要求！=141.469N/mm2 f=205 N/mm2立杆底地基承载力验算1、 上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=10.437kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m 垫木宽度0.3m,垫木面积A=1X 0.3=0.3m23、地基土为9,其承载力设计值fak= 200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数 mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力N10.437P=34.79kN/m2 mffak=200 X 1=200kN/m2A0.3满足要求！。