混凝土结构课程设计—单跨21

单层工业厂房课程设计一、 工程名称二、设计资料某单层单跨钢筋混凝土装配车间跨度 21 米，长72米，柱距 6 米； 建筑地点：杭州市境内 车间所在场地，地坪下 0.7 米内为杂填土，填土下层 3 米内为亚粘土，地基容许承载力标准值f = 200kN /m2,地下水位-1.5米，该地区历年最大冻深为0.5米，地下水及土质无腐蚀性。基本风压W = 0. 45kN / m2,基0本雪压S二0. 45kN / m2 o屋面活荷载为0.5kN/m2。0三、结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度为21m,在1536m之间，且柱顶标高大于8m,故采用钢筋混凝土排架 结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线屋架及预应力混凝土屋面板 选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表：主要承重构件选型表构件名称标准图集选用型号重力荷载标准 值屋面板G410（）1.5mx6m预应力混凝土屋面板YWB - 2 II1.4 KN/m2天沟板G410（三）1.5mx6m预应力混凝土屋面板（卷材防水天沟板）TGB6811.91 KN/m2屋架G415（三）预应力混凝土折线形屋架（跨度21m）YWJA212Ad92.9KN/榀0.05 KN/m2吊车梁G323（二）钢筋混凝土吊车梁（吊车工作级别为A1A5）DL-940.8KN/根轨道连接G325（二）吊车轨道联结详图0.80 KN/m基础梁G320钢筋混凝土基础梁JL-1813.1 KN/根oslLgrssl? - Q8IL 二8|扃10.0000.900i J.000 zz-OJOD210Ma厂房剖面图(高程：m?长度:四、排架的荷载计算i. 排架计算简图的确定(1)确定柱高。牛腿标高=7.2m柱顶标高=10.5m吊车梁顶标高二吊车梁高+牛腿标高=1.2+7.2=8.4m轨顶标高二吊车梁顶标高+轨道构造高度=8.4+0.2=8.6m上柱高叫二柱顶标高-牛腿标高=10.5-7.2=3.3m全柱高H二柱顶标高一基顶标高=10.5- (-0.5)=11m下柱高Hi=H-Hu=11-3.3=7.7m,入=Hu/H=3.3/11=0.3(2) 初步拟订柱尺寸U根据表一的参考尺寸，取上柱bXh=400mmX400mm,下柱bXhXhf=900mmX400mmX200mm,截面尺寸如图所示。5雌芈Qaoa（3）参数计算上柱：400 x 4003 = 2.133 x 109 mm 4u 12下柱：1 1112I 二x400x9003 -x400x6503 + x 100x6503 -4x253 x 150/36l 1212=2.532 x 1010 mm 4比值:n 二 iu 二 0.0842i排架计算简图如图（6）2. 荷载计算 恒载计算。0.4KN/m220 X0.02=0.4 KN/m24X0.06=0.24 KN/m220 X0.02=0.4 KN/ m21.4 KN/ m20.07 KN/ m21）屋盖结构自重标准值： 三毡四油绿豆沙防水层 20mm厚水泥砂浆找平层； 60mm水泥珍珠岩保温层； 20mm厚水泥砂浆找平层； 预应力混凝土屋面板 屋盖钢支撑gk=2.91 KN/m 2 天沟板1.91X6=11.46 KN屋架自重92.9KN则作用在一榀横向平面排架一端柱顶的屋盖自重标准值为21 92.9G 二 2.91 x 6 x 一 + 11.46 + 二 241. 24kN 1k22h400e = -u 150 = 150 = 50mm1 222) 柱自重标准值：上柱G2k=25 X0.4X0.4X3.3=13.2kN9hh900400e = l u = 250mm2 222 2下 柱G3k=25 X 7.7 X 0.2 X 0.4 X 2+0.4 X 0.1+2 X-X(0. 4 + 0. 1) X 0. 025 X 1. 1 二 45kN2注（ 1.1 为考虑下柱仍有部分矩形截面而乘的增大系数） e =033)吊车梁及轨道自重标准值：G =40.8+0.8 X6=45.6kN4ke4 =750 一 1000m2=250mm（ 2 ）屋面活荷载标准值 由荷载规范可知，不上人屋面均不活荷载为 0.50 KN/m2 不大于基本雪压，屋面活荷载在每侧柱顶产生的压力为Q1k=0.5 X6X21F2=31.5 KN3）吊车荷载标准值吊车规格表吊车跨度L二19.5mk额定起重吊车宽度轮距吊车总量小车重最大轮压量 Q(kN)B (m)K (m)G (kN)g (kN)P (kN)max1005.554.420836100最小轮压P (kN)min根据B与K及支座反力影响线图，可求得D =沖P 工ymax , kmax 1, k二 1.4 x 0. 9100 x (1 + 0. 808 + 0. 267 + 0. 075) 二 270. 9kND = yB P 工 ymin,kmin 1,k二 1.4 x 0.9 x 20 x 2. 15 二 54. 18kNT =a(Q + g)k4k4x 0.1 x (100 + 36)二 3抄Tmax,k=yB T 工 yk二 1.4 x0. 9 x 3. 4 x 2.15 = 9. 21kN其作用点到柱顶的距离H - h = 3.3 - 1. 2 = 2. 1m, uey= 2.1y /H = 一 = 0. 64u 3.3（4）风荷载标准值。计算 q q 时风压高度变化系数按柱顶至室外天然地坪的高1、 2度10.5+0.3=10.8m取值，计算w时风压高度变化系数按檐口标高k10.8+1.65=12.45m 取值1 14 - 1 00卩=1.0 + . (10. 8 - 10) = 1.02z15 - 10. 0q =卩卩 w B = 0. 8 x 1.02 x 0.45 x 6 = 2. 2kN / m(T)1ks z 0q = y y w B = 0. 5 x 1. 02 x 0. 45 x 6 = 1.38kN / m(T)2ks z 0y = 1. 0 + 1. 14 - 1.00 (12. 45 - 10) = 1. 07z15 - 10. 0W = (0.8 + 0. 5)h + (0. 5 - 0. 6)h y w Bk12 z 0=1. 3 x 1.65 - 0. 1 x 1. 65 x 1.07 x 0. 45 x 0. 6=5. 72kN / m(T)傀说A3 .内力计算(1)恒载作用下。由于单层厂房多属于装配式结构，柱、吊车梁及轨道的自重，是在预 制柱吊装就位完毕而屋架尚未安装时施加在柱子上的，此时尚未构成排架 结构。但在设计中，为了与其他荷载项计算方法一致，并考虑到使用过程 的实际受力情况，在柱、吊车梁及轨道的自重作用下，仍按排架结构进行 内力计算。在屋盖自重G1k、上柱自重G2k、吊车轨道及连接G4k作用下，由于结构对称、 荷载对称，故可简化为如图(10 )的计算简图1)在G1k作用下M = G e = -241. 24 X 0.05 = -12.06(kN m )11k1k 1M = G e = -241.24 X 0.25 = -60.31 (kN m )12k1k 22)在G2k作用下M = G e = -13.2 X 0.25 = -3.3(kN m )22k2k 23) 在G4k作用下M = G e = 45.6 X 0.25 = 11.4( kN m)42k4k 4叠加以上弯矩M1k= M11k=-12.06( kN - m )M =12.06kNmM2k= Mi2k +M22k +M42k=-60.31-3.3+11.4=-52.21 (kN - m)Muk=1|2.06kNmf；M=60.31kNm12kGik作用下G2kM =3.3kNm- 22k作用下G4k厂叫作用下= 11.4kNm2k厂弋2k=5221kNm恒载作用下已知n二0.081,九图（10）恒荷载作用下计算简图 二0.242,由规范公式：1 - 0.2422(1 )皿=0.431 + 0.2423( 1-1)0.081C 31-沁（1-n3C = x= x1 2 1 -九3（ -1）2n在M1k作用下R = ch = 0.43 x 12.06 = 0.47kN (t) 11 H11由规范公式1 一九211 + 九3(_ - 1)n1 - 0.24221 + 0.2423(10.081二 1.22-1)在M2k作用下R = C H = 1.22 x 52 = 5. 79kN （t） 22 H11在G1k G2k G3k G4k共同作用下的弯矩图和轴力图如图（11） 在G1k G2k G3k G4k共同作用下的弯矩图和轴力图如图-|C1. II-251. I II .23 I II .NIIIJ I ).0 II J（2）活荷载作用。1）屋面活荷载作用下： 由于Q1k作用位置与G“相同MQnkM =Q12kQ e1k 1Q e1k 21k 1=-31.5 x 0. 05 = -1. 58(kN m)=31.5 x 0.25 = -7. 87(kN m)RQ1kM门 “1.58廿=0.43 x1T=0. 06kN(T)图（11）恒荷载作用下弯矩图和轴力图RQ2k0.87kN (t)M7.87=C 萨=1. 22 x 112在Q1k作用下的M图和N如图（12）所示3.61kNm&31.5kN2）吊车竖向荷载作用下当Dmax,k作用在A柱时A柱M = De = 270. 9 x 0. 25 = 67. 73kN mmax,kmax,k 413. 55kN mM=De = 54. 18 x 0. 25min,kmin,k 4与恒载计算万法相同，可得C2=122A柱M67.73R = Cmax,k = 1. 22 x= 7. 51kN ( j),V = 7. 51kN (j)A 2 H11A1B柱M13.55R = Cmin,k = 1.22 x= 1. 50kN (t),V= 1. 50kN (t)B 2 H11B 1A柱与B柱相同，剪力分配系数耳二耳二0.5ABV = V = n (R + R ) = 0. 5(7. 51 + 1. 50) = 3. 00kN (t)B 2A2A A BV = V + V=7.51 + 3 = 4.51kN(j),V = 4. 51kN (t)内力图如图2(13)B270.9 kN54.18kN图（13）吊车竖向荷载作用下内力图3）吊车水平荷载作用下:当Tmax向左作用时yun 二 0. 081,九二 0. 2423 3 1 2-二 0 . 64 3. 3由规范公式可得-0)=0. 675当 y = 0. 64H 时，Cu50 292 - 2九+ (四n21 + 兀(丄-1)nR 二 R 二 CT 二 0.675x 9.21 二 6. 22kN,V 二 V 二 622kN(_)AB5 maxkA1B1考虑空间作用分配系数，可以查表得0&V 二 V 二n u(R + R ) = 0.5 x 0.85 x (6. 22 + 6. 22)二5. 29kN (j)A2B2A ABV = V + V = 6. 22 5. 29 = 0.93kN (t)AA1A2V = V + V = 0. 93kN (t)B Tma：向左作用的M图如图(14)所示。Tmax向右作用的M图与上述情况相反。0.9?kN110 42kN-m图（14 ）吊车水平荷载作用下内力图4)风荷载作用下：风从左向右作用，在q1和q2作用下，由规范公式:31 + 九 4(丄-1)3 1 + 0.2424( 1 -1)C = -n = - x0.081= 0.3468 1 + 九 3(1-1)8 1 + 0.2423( 1 1)0.081=-0. 34 x 2. 2 x 11 = -8. 23kN(j),VA1=0.34 x 1. 38 x 11 = -5. 16kN(j),V-R1R1R2VA2VAVB=-8. 23kN (j) =-5. 16kN (j)B1-R ) = 0. 5(5. 72 + 8. 23 + 5. 16) = 9. 56kN (t) =1. 33(t)=-5. 16 + 9.56 = 4. 4(t)-C qH6 1-C q H6 2=v = n (WB2A k12=V + V = 8.23 + 9.56A1A2=V + VB1B2风荷载作用下的M、N图如图（15）当风从右向左吹时，其M、N图与上述情况相反。图（15）风荷载作用下内力图四、最不利内力组合由于排架单元为对称结构，可仅考虑A柱截面，荷载内力汇总表见表一，内力组合见表二C 表一A柱内力汇总表柱 号截 面荷载项恒荷载屋面活荷 载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载内力G1kG2kG3kG4kQ1kDmax,k在A柱Dmin,k在A柱Tmax,k左风右风12345671-1M4.390.66-5.70-1.14-3.073.0714.63-14.52AN254.4431.5270.954.1800002-2M-47.827.2158.0312.41-3.073.0714.49-4.36柱N299.447.87270.954.1800003-3M23.913.6116.15-82.61110.42-110.4293.67-83.49N345.0431.5270.954.180000V5.790.87-6.01-6.01-9.219.2127.5-15.18表 2.5A 柱内力组合表截面+M及相应max的N, V-M及相应min的N, VN 及相应M、NmaxN及相应M、NminI IM + 0.9 + +14.362 + 0.9 + +-16.571+0.94.9844.39N331.552498.25282.79254.44II IIM + 0.9 + +21.174 + 0.9 + +-43.338 + 0.9 + +26.7 + 0.9 + +-37.812N550.333348.202550.333348.202IIIIIIM + 0.9 + +225.375 + 0.9 + +-26.202+0.9 + + +26.619 + 0.9 + +-224.958N617.2393.802617.2393.802V17.625-21.5734.203-4.992MK + 0.9 0.7 + +0.6156.5052 + 0.9 0.7 + 0.6 -3.6543+0.90.7+0.17.376 + 0.9 0.7 +0.6 -142.784NK535.552379.1734535.552379.1734VK11.5995-11.995823.2041-0.3912注：M （单位为kN-m ）, N （单位为kN ）, V （单位为kN ）。五、排架柱的设计1柱在排架平面内的配筋计算（1）截面尺寸。材料等级。混凝土： C30 f二14.3N /mm2 c=300N / mm 2钢筋：受力筋为HRB335,f二fyyy（3）截面最不利内力。由于截面33的弯矩和轴向力均比截面22箍筋为:HPB235,f = 210N / mm2的大，故下柱配筋由截面33的最不利内力确定。经比较，用于上下柱截面配筋的最不利内力及柱在排架方向的初始偏心距e、计算长度 l偏心距增大系数耳列于表三中i0表三柱在排架平面内的计算参数截面内力组e0h0eiE1l0hE 21-1M( kN -m)14.36243358630.67866004000.9890.678N(kN )331.552M4.98418358380.48466004000.9891.75N282.793-3M225.3753659423851.3041155010000.9201.27N617.2M26.61943942630.3817700100011.22N617.2e表中:e = M/N;e = e + e ;e 取20mm和h/30的较大值雋=0.2+2.7f,g 1.0时,g = 1.0;0 i 0 a a 1 h 1 10g = 1.15-0.01佇,lo 15时,取g = 1.0,考虑吊车荷载=2.0H (上柱),不考虑吊车荷载=1.0H22h h20u0l,排架结构属于有侧移结构C = 1.0, K = 0.85.m柱在排架平面内的配筋计算过程在此略去，计算结果见表四表四柱在排架平面内的配筋计算见 表 2.6 ；he =n e +- ai2a = 35 . x : 上 柱 sba f = 400 x 1x 14.357201c下柱，N b h a f 时，x =f f 1 cA , A:上柱x Q h , A = A= b0ssNe -b xh - -f f A 0 231ch -ay 0 s( x s N - bx h0 - 2 和h -ay 0 s二；下柱，当2a x x h 日寸 ，0f截面内力组eiexg hb 0偏心 情况A = A (mm)ss计算实配1-1M(kN -m)14.362630.678207.71458196.9大偏 压215.564B14(A =s603mm)N(kN )331.552M4.984381.75231.549196.9大偏 压110.90N282.7933M225.3753851.27953.9543518.1大偏 压873.294B18(A =1s017.36mm)N617.2M26.619631.22541.8643518.1大偏 压142.90N617.22，)(h必 h -f-上 柱 或下柱， 当x Nu c c y smax下柱Nmax=6172,当考虑吊车荷载时，按规范有l0二1.0H二7700mm，在排架平面外I = I = 2. 532 x 1010mm4lA = 400 x 1000 - 2 x (550 + 600) x 300 = 227500mm22=333. 6mmq(f A + 2f A )c c y s0. 54 x (14. 3 x 2275000 + 2 x 300 x 1017. 36) = 5283. 4kN Nmax故承载力满足要求。非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求上、下柱均采用A8200箍筋六、牛腿设计根据吊车梁支承位置，吊车梁尺寸及构造要求，确定牛腿尺寸如图。初选牛腿高度h=700mm；外边缘高度 h1=400mmh/3, a=45。； c=300mmaA (B )柱牛腿1.牛腿截面宽度b=400mm,截面高度h=700mm,截面有效高度h=660mm。(1)按裂缝控制要求验算牛腿截面高度作用在牛腿顶面的竖向力标准值F = F + D=456+270.9=416.2kN36kNvk4,kmax,k牛腿顶面没有水平荷载，即F = 0 (T 作用在上柱轨顶标高处)。hkmax设裂缝控制系数0= 0.65 , f = 2.01N/mm2,a = 50 + 20 = 70mmtkF0 (1 0.5 hk) Fvkf bhtk0 0.5 + a / h0=0.65 x (10.5 x 晶)x2.01 x 400 x 6600.5 + 70/660=569.11kN F = 239.36kNvk满足要求。牛腿配筋F = 45.6X1.2+270.9Xx4=433.98kNvFa“F326.50x103 x70 仆 0v +1.2 h =+1.2x= 113mm20.85f h f0.85x 360 x 660360y 0y=(433.98X103X70) /(0.85X300X660)+1.2X0/300=180.5mm2A A= =805删毎2 0 p bhh =.000247000056560mm2，所以采用构造配筋。采用4机6, A = 603mm2，牛腿处水平箍筋为啊100。s七、柱下独立基础设计基础采用 C25 混凝土，f = 11.9 N/mm2, f = 1.27 Nmm2 ；钢筋采用 HRB335,ctf = 300Nmm2 ；垫层采用C10混凝土，厚100mm；基础高度H=1100mm,（采用锥形杯y口基础）杯底厚a =250mm,柱伸入基础h =800mm,杯壁厚t=325mm,杯壁高h =400mm。1 1 2杯口顶部尺寸：宽度为400 + 2 x 75 = 550mm ；长度为700 + 2 x 75 = 850mm。基础总高 为 400 + 300 + 300 = 1000mm杯口顶面标咼-1.150,故基础底面标咼为2.250m。因此，粘土层为地基持力层，容许承 载力 180kPa。基础模型图1、作用在基础底面的内力基础梁和围护墙的重力荷载查图集04G320,基础梁选用JL-3（中间跨）和JL-17（边跨）JL-3截面尺寸为450X240mm,自重为16.1kN,基础梁上砌筑有240厚清水砖墙，墙高12.150+0.5=12.65m （含女儿墙）。墙上有上、下钢框玻璃窗，窗宽4.8m,上、下窗高分别为3.6m、0.6m，钢窗自重0.45kN/m2,墙自重19.0kN/m3。基础梁下有混凝土支墩，尺寸为1050X400X290mm,自重为24 kN/m3。故由墙体和基础梁传来的重力荷载标准值基础梁自重墙体自重：钢窗自重：混凝土支墩自重：16.10kN 19x0.24x6x12.65-(3.6+0.6)x4.8=250.07 kN 0.45x(0.6+3.6)x4.8=9.07kN1.05x0.4x0.29x24=2.92kN重力荷载标准值设计值Nwk=278.16kNNW=1.2x278.16=333.79kN此荷载对基础中心线的偏心距11e = x 700 + x 240 = 470mm 1 2 2对基础底面的偏心弯矩MM =278.16SX0.47=130.74kNN mmWWkM = 303.79X0.47=156.88椒 “ mW柱传来的内力值(设计值)荷载位置组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合M(kNm)N(kN)V(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)基础顶面最大负弯矩组合-156.88278.16-25.88-130.74333.79-21.57最小轴力组合187.812642.6613.92156.51535.5511.60对基础底面 产生的内力最大负弯矩组合-156.88278.16-25.88-130.74333.79-21.57最小轴力组合187.812642.6613.92156.51535.5511.602、初步确定基础尺寸(1) 基础高度和杯口尺寸已知柱插入杯口深度为800mm,故杯口深度为800+50=850mm。杯口顶部尺寸：宽为 400+2X75=550m m,长为 700+2 X75=850m m；杯口底部尺寸：宽为400+2X 50=500m m；长 为 700+2 X50=800mm。取杯壁厚度t=325mm,杯底厚度a】=250mm。 据此,初步确定基础高度为 800+50+250=1100mm。(2) 确定基础地面尺寸基础埋深为d=2.25-0.3=1.95m,取基础地面以上土的平均重度为Ym=20kN/m3，则深度 修正后的地基承载力特征值fk为由内力组合可知，控制截面III-III的最大轴向力标准组合值为N = 642.66kN.79 +131.64) + 1 x 274.87 + 0.7 x 75.60 = 556.16kN k 1.21.41.4按轴心受压估算基础地面尺寸A = Nk + Nwk =(65266+27396)/=215m0X1.95)=5.232m2 f -y d215 -20x 2.25am考虑到偏心等影响，将基础再放大40%左右，取b=2.4m, l=3.6m。基础底面积A = lxb=2.4x3.6 = 8.64m2基础地面弹性抵抗矩W 二1XbX12 = X 2.4X 3.62 二 5.18m36 63、地基承载力验算基础及基础上方土的重力标准值：GG=y y dd=20 x：225xX.64=386896NNkk k m m 、组分别作用在基底面的相应荷载效应标准组合的内力值为 第 1 组：N 二 278. 16 + 333. 79 二 611. 95kN kM 二156. 88 - 130. 74 二 287. 62kN k287.62e =611.95=0. 47(1 = 0.66第 2 组：N 二 642.66 + 535. 55 二 1178. 21kN kM 二 187. 812 + 156.51 二 344.32kN k344. 321178.21二 .29( 6= 6在、组荷载作用下，基础地面均为全截面受压。 基础底面压力验算：第1组：pk,maxpk,minPN丄 =k 士. p Ak,minW-沁吨啣/m2第2组：pk,maxpk,minpN= kkwa翳籍第S3513921呼曲m2,min均满足要求4、基础受冲切承载力验算只考虑杯口顶面由排架柱传来到基础地面的内力设计值，显然这是第组内力最不利。(J N三 1178kN1kNi22495kN:Nm. mpmax322.0221224395. 38864J45.18. 180.70202/84kN / m2故仅需冲切破因为由柱边做出的45斜线与杯壁相交，这说明不可能从柱边发生冲切破坏, 对台阶以下进行受冲减承载力验算。这时冲切锥体的有效高度h0=5OO-4O=46Omm, 坏锥体最不利位置及尺寸如下图g3(100基础受冲切承载力验算 考虑冲切荷载时取用的基础底面多边形面积A = 625 x 2400 -1752 = 1.47 x 106mm21F = p A = 20274X!447=298.d3kNlmax lB = 1(h = 500mm F = 298.67kNhp t p 0l故此基础高度满足受冲切承载力要求。5、基础底板配筋计算：按地基净反力设计值进行配筋计算，各个截面处内力计算。N 二 642. 66 + 333. 79 二 976. 45kNM 二 187. 812 + 130. 74 二 318. 55kN m偏心距=0. 33=60.6318.55e =976. 45pk,maxpk,minPN丄 =k_k 士. p Ak,minmSSSm f/mk / m柱边截面处的地基净反力6210510j,1* 323600325.m2733kN / m2pp =1j,2j,1676343.6.56451=01k9N7. .97/83mkN / m23235630205地基净反力设计图 沿基础长边方向，对柱边截面I-I处的弯矩p + pp - pM= j ,maxj ,min(l - l)2bj4848174 詁6豐 t；0 x(36 -0.7)2 x(2x 2.4 + 0.4)+163.64 -聖二(3冷-喫)2I74 52 + 548 52 x(3. 6 -0. 7)2 x(2 x 2. 4 + 0. 4) $型.勿 =486.80kN - m235.50kN - m48x 2.4x (3.6 0. 7)x 2.4M【2-【2MpALi.W106= 613b792mm20. 9 & 3300 x060 =-+ pp - p=jmx(l l)2(2b + b) + j-max4(l l)2b4848=163.64 + 0 x(3.6-1.35) x(2x2.4 +1.05)+163.64-112.50 x(3.6-1.35) x2.4 4848=113.91kN - m174. 52 + 51. 52174. 52 - 119. 98=x (3.6 - 1.35) x (2 x 2. 4 + 1. 05) +x (3. 6 - 1.35) x 2. 44848=283.61kN - mMAl = i2h 曹2 2 Of yy 00WWW6 =9171522)I同009x300x4400)=66181737.0.77559m2mmm22 2故按A = 997.95mm配筋，采用 12Q12（如2200）, A = 1357mm2I2 _12S沿基础短边方向，对柱边截面II I处的弯矩P + PM=j,maxj,mi (b b)2(2l +1)y48=163.64 + 0 x(2.4 0.4)2 x(2x3.6 + 0.7) 48=107.73kN - m174. 52 + 51. 52=x (2.4 - 0. 4)2 x (2 x 3. 6 + 0. 7)48=147. 49kN - mII1IIMI厂0.9 f hy0107：73羊06(0.9x30Jbx10060=376mm5mm 2p + p=j ,max/ ,min -(b b )2(21 +1)II2 II248=163.64 + 0 x(2.4 1.05) x(2x 3.6 +1.55) 48=53.37kN - m174. 52 + 51. 52=x (2.4 - 1.05) x (2 x 3. 6 + 1. 55)48=75. 10kN - ma a =叫血-h 羽333710=3mm0mm2A a = 376mmmmmm 21I2-112I2 -II 0.90.9/ 硕.9 0W0W560 沁.40mm 11厂1屮已 y0y0根据构造配筋，采用18Q8(加200), A = 905mm2，满足要求。s杯壁厚度为t=250mm,杯壁高度为h2=600mm, t/ h2=0.420.75，故需在杯壁配置构造 钢筋，采用2加(加150)。