管廊主体结构支架法施工方案

目录1. 编制依据、范围 - 1 -1.1 编制依据 -11.2 编制范围 -1-2. 工程概况 - 1 -3. 施工准备 - 2 -3.1 技术准备 -2-3.2、材料准备 -2-3.3、模板选型 -2-4、支撑体系设计 - 3 -5、施工工艺 - 3 -5.1 模板体系 -35.2 模板支设要求 -35.3 剪力墙 -45.4 板模板 -8-6、计算书 - 9 -6.1顶板模板计算书 -9-6.2墙体模板计算书 -16-综合管廊主体结构支架法施工方案1. 编制依据、范围1.1编制依据(1) 城市综合管廊工程技术规范(GB 50838-2012)；(2) 通港大路道路、管廊及地下空间工程施工组织设计；(3) 混凝土结构工程施工规范(GB 50666-2011)；(4) 综合管廊工程施工图；(5) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；(6) 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008；(7) 建筑结构荷载规范GB50009-2012；(8) 钢结构设计规范GB50017-2003；(9) 混凝土结构设计规范GB50010-2010；(10) 建筑地基基础设计规范GB50007-2011；(11) 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008；1.2编制范围本施工方案适用于通港大路综合管廊工程范围内主体结构支架法的现场 施工。2. 工程概况通港大路管廊(滨河东路-新城大街)为干线管廊，全长4.3公里，沿通 港大路敷设，沿途与滨河东街支线管廊、松花江胡同缆线管廊、兴港大街干 线管廊、建兰街支线管廊以及新城大街支线管廊相接。与城市地铁空港线在 通港大路段平行敷设，途径民俗馆站，中央广场站及建兰街站。基坑均采用明挖法施工，即开挖至坑底后浇筑结构底板、外侧墙和顶板。综合管廊平面位置布置在绿化带下，综合管廊顶面距路面平均髙度3.5 米，综合管廊为钢筋混凝土结构，采用现浇施工，混凝土为C40防水混凝土， 抗渗等级P8。3. 施工准备3. 1技术准备施工前项目管理人员认真查阅图纸（包括与建筑图对应的情况）、方案、 相关安全质量规范，遇到图纸上的问题提前与设计联系解决。并对班组进行 书面的技术交底，交底要有针对性和可操作性。交底要根据施工部位的不同 施工侧重点的转换进行，交底时应注意可操作性。劳务队管理人员带领班组长熟悉图纸，熟读方案，明确注意事项，质量 目标等，增强每一位操作人员质量责任感。3.2、材料准备（1）分项工程开始前劳务队应对模板木方等用量进行仔细计划，并提前 进场，按项目部相关要求规范堆码整齐，模板厚度为15mm，钢管规格为348 X 3.5mm。（2）管廊墙体根据其规格必须使用对拉螺杆进行加固，均使用止水对拉 螺杆。要求劳务队伍认真组织加固所用材料如螺杆、蝴蝶卡、钢管、模板等（3）其他材料设备如安全通道铺设用的竹跳板、封闭用密目网以及铁丝 钢丝等准备到位并根据操作面需求合理调配。3.3、模板选型本工程模板均选用模板厚15mm,主龙骨为双钢管规格为348X3.5mm，次 龙骨为50mmX100mm木方，支撑体系为扣件式钢管脚手架，钢管规格为348 X2.7mm，为保证工期要求，对拉螺杆均采用防水对拉螺杆一次性使用。4、支撑体系设计此方案涉及板厚最厚为400mm，墙厚最厚为400mm。各构件搭设参数见下 表：表一：板支撑体系部位计算书板厚（单位mm）模板及背楞支撑面板mm次楞mm主楞mm支撑形 式立杆 纵距mm立杆横距mm立杆 步距mm综合舱顶板计算书（一）40015厚竹 胶板50X100 木方，间距20048X3.5 双钢管， 间距500扣件式 钢管支 撑10008001700电力舱顶板计算书（一）40015厚竹 胶板50X100 木方，间距20048X3.5 双钢管， 间距500扣件式 钢管支 撑500900400表二：墙模板支撑体系部位计算书墙厚（单位mm）侧模其他模板mm次楞mm主楞 mm侧墙及 内墙计算书（二）40015厚竹 胶板50X100 双 木方，间距200mm。48X3.5双钢管，第一道距下部结构200，最上面一 道为200，其余间距均为500mm。沿墙方向 3米一道 斜撑5、施工工艺5.1模板体系剪力墙和板的模板采用15mm厚竹胶板、50X100木方和3 48X3.5mm钢 管配制成型模板。5.2模板支设要求（1）钢管支架的搭设，立杆的布置间距必须均匀，避免局部间距过大或 过小的现象，以免造成浇筑混凝土后局部挠度过大，混凝土表面局部不平整； 水平杆、剪刀撑和板底立杆必须在上木方之前全部做完，严禁在支架没有做 完就上木方和模板，坚决杜绝在浇混凝土之前二次加固支架的做法。(2) 模板拼装接缝处粘贴双面胶，防止混凝土在浇筑过程中漏浆。(3) 板底大龙骨，拉通线调整顶托髙度，将大龙骨钢管规格为348X3.5mm找平，此工作必须拉通线，严禁凭感觉找平。(4) 跨度大于或等于4m的板必须起拱，起拱髙度为全跨髙度的3/1000， 跨度小于4m的板不必起拱。(5) 板底和剪力墙次龙骨(50X100)的布置间距为150mm-200mm，且间 距必须布置均匀，避免局部过大或过小的现象，以免局部挠度过大，造成板 面不平整。(6) 立杆的布置尽量靠近墙边，以免此部位大龙骨悬臂过长，造成浇混 凝土后此部位挠度过大。5.3剪力墙5.3.1内墙与外墙支设剪力墙外墙模板采用50X100规格双木方做次龙骨，。主龙骨采用348X3.5mm双钢管，d48X3.5mm钢管成对放置并用14螺杆拉结固定。第一道距 结构面200mm，以上间距均为500mm。采用双螺帽、双卡扣，设置对拉螺杆水 平间距450mm。竖龙骨采用双钢管固定，竖向次龙骨的间距均为200mm 一道， 每隔3m墙体两侧设置斜撑。见下图：7、蝴蝶卡扣48X3.5墙体主龙骨m胶合板I 48X3.5钢管斜撑，间距3m 一道50X100m m木方次龙骨对拉螺栓斜撑钢筋侧墙体模板支设立面图管廊结构外墙采用14工具式止水螺杆，配套胶杯，模板拆除时仅拆除 胶杯和工具式螺杆即可，固定模板用螺栓留在墙体内。中间止水环为50X50 X3mm。胶杯拆除后，在凹槽填充耐候硅酮密封胶，然后待胶体凝固后在采用 聚合物水泥砂浆将凹槽填充至墙面平。1-止水环；2-15mm厚胶合板；3-工具式螺杆；4-固定模板用螺栓；5-密封材料；6-聚合物水泥砂浆6541拆模后剪力墙止水螺杆加工示意图剪力墙内墙模板采用50X100规格双木方做次龙骨。主龙骨采用348X3.5mm双钢管，d48X3.5mm钢管成对放置并用314工具式止水螺杆拉结固定。 第一道距结构面200mm，以上间距均为450mm。采用双螺帽、双卡扣，设置对 拉螺杆水平间距450mm。竖向次龙骨采用50mmX 100mm木方加固，竖向次龙骨 的间距均为200mm 一道。每隔3m墙体两侧设置斜撑。100m m木方次龙骨对拉螺栓蝴蝶卡蝴蝶卡扣拟浇 筑剪 力墙8X3.5墙体主龙骨50X15mm 胶合板内剪力墙模板支设立面图5.3.2墙体模板支设施工顺序墙筋绑扎及板支撑架、操作架搭设f定位放线一墙根部水泥砂浆找平一 一侧墙模板安装及调整f穿对拉螺杆f墙另一侧模板安装f调整验收（1）墙体合模之前，墙体区域内的杂质应彻底清理干净。（2）墙体的外（主）背楞采用d48X3.5mm双钢管，螺杆加双螺母，内 （次）背楞采用（50X100）木方，且必须均匀放置，间距200mm。模板拼缝 处单独添加木方，用铁钉进行加固，防止拼缝处漏浆。（5）墙体模板必须边安装边检查垂直度和平整度，模板的拼缝应严密， 要求拼缝小于2mm，平整度（错台）小于1.5mm。（6）模板安装就位后，必须吊线调整垂直度，要求垂直偏差不大于2mm。（7）支顶板模板时，为防止浇筑顶板混凝土阴角处漏浆，在龙骨侧面靠 墙处，或顶板模板靠墙处贴海绵条，海绵条粘贴在模板或龙骨上。模板与墙 体的转角处采用50X100木方压角。15mm胶合板50X100木方压角15mm胶合板阴角处防漏浆处理示意图5mm厚海绵条 粘贴在模版上5.3.3吊模支设结构底板浇筑时，为保证吊模处结构尺寸准确。在结构导墙处放置同墙强度及宽度的支撑条，水平间距500mm设置，支撑条髙度为结构面往下第二 根水平钢筋处设置，第二根支撑条与第一根內撑条间距300mm。竖向木方下部 设置竖向混凝土支撑条，支撑条同板厚，强度同板的混凝土强度。斜撑钢管 下部设置内撑钢筋，确保模板净空尺寸。内撑钢筋采用14的钢筋制作，内撑 钢筋髙出板面5cm，木放下内撑钢筋与底板齐平，板内内撑筋横向间距500mm, 纵向间距500mm 一道。内撑钢筋伸出模板并抵住斜向木方支撑。内撑钢筋与 结构钢筋点焊牢固，并在内撑钢筋下部单独设置垫块。5.4板模板板支模顺序：满堂架搭设一铺板底木方一铺板底模板一与墙模连接一绑 板筋f加固。综合舱板底立杆间距1000mm（横向）X 500mm（纵向），水平杆步距1200mm, 步距平均分布，根据净空确定。自由端长度W500mm，顶托伸出长度W300mm, 扫地杆距地面长度W200mm。竖向剪刀撑5米设置一道连续的竖向剪刀撑。电力舱板底立杆间距900mm （横向）X500mm （纵向），水平杆步距1200mm, 步距平均分布，根据净空确定。自由端长度W500mm，顶托伸出长度W300mm, 扫地杆距地面长度W200mm。竖向剪刀撑5米设置一道连续的竖向剪刀撑。6、计算书6.1顶板模板计算书本工程结构中，综合舱与电力舱高度一致，顶板模板验算以综合舱顶板 为例。综合舱髙度为4m，立杆间距取1.0X0.8m。A图 4-2 支架安装纵断面图1、参数信息(1) 模板支架参数横向间距或排距(m)：0.80；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.30;模板支架搭设高度(m)：4； 采用的钢管(mm)：48X3.5 ;板底支撑连接方式：方木支撑； 立杆承重连接方式：可调托座；(2) 荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.000；(3) 材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm ；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；木方弹性模量E(N/mm2)：9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：200.000； 木方的截面宽度(mm)：50.00；木方的截面高度(mm)：100.00；托梁材料为：钢管(双钢管)：48X3.5；2、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50X1.52/6 = 18.75 cm3；I = 50X1.53/12 = 14.062 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。200200ZOO面板计算简图(1) 荷载计算1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5X0.35X0.5+0.5X0.5 = 4.712 kN/m；2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 1X0.5= 0.5 kN/m；(2) 强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.2X4.712+1.4X0.5二 6.355kN/m最大弯矩 M=0.1X6.355X2002二 25420 N mm；面板最大应力计算值 o =M/W= 25420/18750 = 1.356 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.356 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足 要求。(3) 挠度计算挠度计算公式为：v=0.677ql4/(100EI)Wv=l/250其中 q 二q1二 4.712kN/m面板最大挠度计算值 v二 0.677X4712X2004/(100X9500X14062X104)=0038 mm；面板最大允许挠度v=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值0.038 mm小于面板的最大允许挠度0.8 mm,满足要求。3、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W二bXh2/6=5X10X10/6 = 83.33 cm3；I二bXh3/12=5X10X10X10/12 = 416.67 cm4；qpipipirir、r:5=?Q=&500,500L5001严方木楞计算简图(mm)(1) 荷载的计算1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1= 25.5X0.2X0.35+0.5X0.2 = 1.885 kN/m ；2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 1X0.2 = 0.2 kN/m；(2) 强度验算计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载 q 二 1.2 X q1+ 1.4 Xq2 = 1.2X1.885+1.4X0.2 = 2.542 kN/m；最大弯矩 M 二 0.1ql2 = 0.1X2.542X0.52 = 0.064 kNm；方木最大应力计算值 。二 M /W = 0.064X106/83333.33 = 0.763 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为0.763 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足 要求。(3) 抗剪验算截面抗剪强度必须满足：t = 3V/2bhn t其中最大剪力：V = 0.6X2.542X0.5 = 0.763 kN；方木受剪应力计算值 t = 3 X0.763X103/(2 X50X100) = 0.229 N/mm2；方木抗剪强度设计值t = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.229 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足 要求。(4) 挠度验算计算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)Wv=l/250均布荷载q 二 q1 = 1.885 kN/m；最大挠度计算值v二 0.677X1.885X5004 /(100X9000X4166666.667)= 0.021mm；最大允许挠度 v=500/ 250=2 mm；方木的最大挠度计算值0.021 mm小于方木的最大允许挠度2 mm,满足要求。4、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管)：48X3.5；W=10.16 cm3；1=26.16 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.271kN；1000 1000 1000托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)1.9321.9320.6610.6E12.5422.5422713.1523.152Tb|1 1.881 祐I0.61,S11.88-0.611.8813.153.1515201.2712.542.5425421.27-3、0.661 _1.9321.932托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.61 kNm ；最大变形 Vmax = 0.791 mm ；最大支座力Qmax = 6.965 kN ；最大应力。二 610156.252/10160 = 60.055 N/mm2；托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ；托梁的最大应力计算值60.055 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2，满足 要求！托梁的最大挠度为0.791mm小于1000/150与10 mm,满足要求。5、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。(1) 静荷载标准值包括以下内容1) 脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.149X4 = 0.596 kN；2) 模板的自重(kN)：NG2 = 0.5X0.5X1 = 0.25 kN；3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.5X0.35X0.5X1 = 4.462 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.211 kN；(2) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) X1X0.5 = 1.5 kN；(3) 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.354 kN；6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式o 二N/(A)Wf其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 8.354 kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm；A立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89 cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)： W=5.08 cm3；o 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；L0 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0二h+2a,为安全计, 取二者间的大值，即 L0二max1.155X1.7X1.2,1.2+2X0.3=2.356；k 计算长度附加系数,取1.155； 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.356；L0 / i = 2356.2 / 15.8=149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值；0 =8353.578/(0.312X489) = 54.753 N/mm2； 立杆稳定性计算 o=54.753N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205N/mm2 满足要求。6.2 墙体模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内 龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体 两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；1、参数信息(1) 基本参数次楞间距(mm)：200；穿墙螺栓水平间距(mm)：400；主楞间距(mm)：500；穿墙螺栓竖向间距(mm)：500；对拉螺栓直径(mm)：M14；(2) 主楞信息主楞材料：圆钢管；主楞合并根数：2；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；(3) 次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根数：2；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(4) 面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量(N/mm2)：9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)：13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50；(5) 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2)：13.00；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)：1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)：205.00；单位:(rrirri)i=i墻嶷板正立蘭團4:I;.?勺匕 J : -.*.-: 芒; k-f _： 宀 -V 尹；-/ - r一SL n主慣卫里也:墙横版1-1剖而图墙模板设计简图2、墙模板荷载标准值计算按施工手册新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中 的较小值：F=0.22y tBlB2Vl/2F=yH其中Y 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000OC；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 模板计算高度，取3.000m；Bl-外加剂影响修正系数，取1.200；B2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算 荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2二2 kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考 虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计 算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。pqvPPQ200200200面板计算简图(1) 抗弯强度验算弯矩计算公式如下：M=0.1qll2+0.117q2l2其中，M-面板计算最大弯矩(Nmm)；l计算跨度(次楞间距)：l =200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1： l2X17031X0.500X0900=9197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： l4X200X0.50X090=l260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =01X9197X20002+0117X1.260X20002=427X104N mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：o = M/W f其中，o -面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯矩(Nmm)；W 面板的截面抵抗矩：W = bh2/6 = 500X15.0X15.0/6=1.88X104 mm3；f 面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：o二M/W = 4.27X104 / 1.88X104 = 2.3N/mm2； 面板截面的最大应力计算值o =2.3N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。(2) 抗剪强度验算计算公式如下：V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)；l计算跨度(次楞间距)：l =200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1： l2X17031X0.500X0900=9197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: l4X200X0.50X090=l260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6X9.197X200.0 + 0.617X1.260X200.0 = 1259.1N；截面抗剪强度必须满足：t二 3V/(2bhn)Wfv其中，t-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V面板计算最大剪力(N)： V = 1259.1N；b-构件的截面宽度(mm) : b = 500mm ；hn一面板厚度(mm): hn = 15.0mm ；fv一面板抗剪强度设计值(N/mm2)： fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值： t =3X1259.1/(2X500X15.0)=0.252N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 t=0.252N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2,满足要求。(3) 挠度验算 根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)Wv=l/250其中，q作用在模板上的侧压力线荷载：q二17.03X0.5 = 8.516N/mm；l-计算跨度(次楞间距)： l = 200mm；E-面板的弹性模量： E = 9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩： I = 50X1.5X1.5X1.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值：v二0.8mm；面板的最大挠度计算值： v= 0.677X8.52X2004/(100X9500X1.41X105) = 0.069 mm；面板的最大挠度计算值： v=0.069mm 小于等于面板的最大允许挠度值 v=0.8mm， 满足要求。4、墙模板主次楞的计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分中铁十七局集团长春空港开发区市政综合工程项目经理部 别为：W = 5X10X10/6X2二 166.666cm3；I = 5X10X10X10/12X2= 833.334cm4；qq0500500500次楞计算简图(1) 次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-次楞计算最大弯矩(Nmm)；l一计算跨度(主楞间距)：l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2X17.031X0.200X0.900=3.679kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4X2.00X0.20X0.90=0.504kN/m,其中,0.90 为折减系数。次楞的最大弯矩：M=01X3679X50002+0117X0.504X50002二 1.07X105Nmm； 次楞的抗弯强度应满足下式：o = M/W f其中，o 次楞承受的应力(N/mm2)；M -次楞计算最大弯矩(Nmm)；W 次楞的截面抵抗矩，W=1.67X105mm3；f 次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：o二1.07X105/1.67X105 = 0.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值o二0.6 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2, 满足要求。(2) 次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0.6q1l+0.617q2l其中，V 次楞承受的最大剪力；l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值ql： l2X17031X0.200X0900/2=l839kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4X2.00XO.20XO.90/2=0.252kN/m，其中，0. 90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.6X1.839X500.0+ 0.617X0.252X500.0 = 629.5N； 截面抗剪强度必须满足下式：T=3V/(2bh0)其中，t 次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);V次楞计算最大剪力(N)： V = 629.5N；b-次楞的截面宽度(mm) : b = 50.0mm ；hn一次楞的截面高度(mm): h0 = 100.0mm ；fv一次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： fv = 1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪应力计算值：t =3X629.5/(2X50.0X100.0X2)=0.094N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 t =0.094N/mm2 小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求。(3) 次楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)Wv=l/250其中，v -次楞的最大挠度(mm)；q作用在次楞上的线荷载(kN/m) : q = 17.03X0.20=3.41 kN/m；l-计算跨度(主楞间距)： l =500.0mm；E次楞弹性模量(N/mm2)： E = 9000.00 N/mm2 ；I次楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33X106mm4；次楞的最大挠度计算值： v= 0.677X6.81/2X5004/(100X9000X8.33X106) =0.019 mm；次楞的最大容许挠度值： v = 2mm；次楞的最大挠度计算值v=0.019mm小于 次楞的最大容许挠度值v=2mm，满足要求。主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为：W =5.078X2二 10.156cm3；I =12.187X2= 24.374cm4；E = 206000N/mm2；0.929kN0.929kN0.329kN0.929kN0.929kN0.329kN.400.400400AT/主楞计算简图1.138 1.1380.72 0.72-0.2090.929 0.9291.138 -1.138-0.929 -0.9290.209-0.72 72主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)(4) 主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P = 1.2X17.03X0.2X0.5 + 1.4X2X0.2X0.5 = 2.324kN； 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l = 400mm；强度验算公式：o = M/W f其中，。一 主楞的最大应力计算值(N/mm2)M 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 8.36X104 NmmW 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02X104 mm3；f 主楞的强度设计值(N/mm2), f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值：o二8.36X104/1.02X104 = 8.2 N/mm2；主楞的最大应力计算值o =8.2N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满 足要求。(5) 主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：T=2V/AWfv其中，t 主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V主楞计算最大剪力(N)： V = 1138.0N；A 钢管的截面面积(mm2): A = 978.606mm2 ；fv一主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值：t =2X1138.0/978.606=2.326N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值t =2.326N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求。(6) 主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：v二0.036mm；主楞的最大容许挠度值：v二1.6mm；主楞的最大挠度计算值v=0.036mm小于 主楞的最大容许挠度值v=1.6mm，满足 要求。5、穿墙螺栓的计算计算公式如下：NN二fXA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力；A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号： M14 ；穿墙螺栓有效直径： 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N = 1.70X105X1.05X10-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为：N = 2.07 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.067kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN， 满足要求。