第三章基坑支护结构设计计算

第三章基坑支护结构设计计算3.1 土压力计算为计算简便，土压力计算采用简化的兰肯主动土压力计算公式，即采用加权 平均之后的内摩擦角、粘聚力值进行计算。3.1.1加权平均值计算各层土的物理指标如下表所示：土层物理参数表土层序号及名称土层厚 度 L (m)天然含 水量 W(%)液限指 数IL塑性指 数Ip天然重 度粘聚力 C(kpa)内摩擦角炉 ()1填土2.050.7511.819.416.519.62黏土1.15360.6819.518.520.513.11黏土1.539.90.9818.717.815.3112淤泥质黏土9.1152.31.5519.41711.58.43淤泥质粉质黏 土1.5241.60.4514.617.913.510.21粉土夹粉砂3.2828.91.169.31911.6202粉质黏土夹粉 砂10.0431.81.1611.418.812.215.21淤泥质粉质黏 土5.338.21.2813.418.213.212.12黏土7.1836.80.9917.618.217.212.72粉质黏土6.2534.20.8414.418.620.714.54粉土2.0425.40.989.619.412.326.61粉质黏土2.93270.5613.619.631.218.3注:表中仅列出本车站有分布布的底层。基坑开挖的深度为16.3m，即到粉土夹粉砂层为止。(1) 土层加权平均重度为：工Y h0 乙hi_ 2.05 X19.4 +1.15 X18.5 +1.5 x17.8 + 9.11x17 +1.52x17.9 + 0.97 x 192.05 +1.15 +1.5 + 9.11 +1.52 + 0.97=17.68( KN / m 3)（2）土层加权平均内摩擦角为：o 乙hi_ 2.05xl9.6 +1.15xl3.1 +1.5xll + 9.11x8.4 +1.52xl0.2 + 0.97x20 2.05 +1.15 +1.5 + 9.11 +1.52 + 0.97_ 11.24（。）（3）土层加权平均内粘聚力为：y Y CC _0hi_ 2.05x 16.5 +1.15x20.5 +1.5x15.3 + 9.11x11.5 +1.52x 13.5 + 0.97xll.62.05 +1.15 +1.5 + 9.11 +1.52 + 0.97_ 13.31（kpa）1.1.1 土压力系数计算基坑底以上采用兰肯主动土压力计算土压力，而在计算被动土压力的 时候考虑到桩已经在基坑一下的砂土层中，所以采用库伦被动土压力计算理 论。主动土压力系数为：K _ tan2（45。 0）a2_ 0.822 _ 0.67基坑底以下的粉砂层的内摩擦角为：9 _20。2取：6 _ 9 _ 13.3。， _ P _ 0 3被动土压力系数为：1lsin（6 +9 ）sin（ 9 +卩）cos（ -6）cos（ - P）cos2（9 + ） K _ pCOS2 cos（ -6）cos2 30cos20!sin50 sin30 2Vcos20_ 6.11112 土压力计算朗肯土压力理论认为在垂直墙背上的土压力，是相当于达到极限平衡的半无 限体中任一垂直截面上的应力。当地面水平时，土体内任一竖直面都是对称面， 因此竖直和水平截面上的剪应力等于零。（1）主动土压力当墙后填土达到主动极限平衡状态时，作用于任一 z深度处土单元的竖直应 力O =y - z应是大主应力a，而作用于墙背的水平向土压力p应是小主应力Q 。 z1a3由土的强度理论可知，当土体中某点处于极限平衡状态时，大主应力O和小主 1 应力O间应满足以下关系式：3粘性土： o=o tan2（45。+#） + 2c tan（45。+?）1 3 2 2或者：a =a tan2 （45 ） 2c tan（45。 ）3 1 2 2以a = p ， a = y -z代入上式中，即得朗肯主动土压力计算公式为:3 a133=y h tan2（45 一一） 一 2c tan（45 一一）22或者:y zK 2ca上面各式中：K 主动土压力系数，K = tan2（45 -）；aa2y 一墙后填土的重度（kN/m3 ），地下水位以下取有效重度; c 填土的黏聚力（kPa ）;3 填土的内摩擦角；h 计算点距填土面的深度（m）。由此知：无黏性土的主动土压力强度与深度z成正比，沿墙高压力分布为三 角形，作用在墙背上的主动土压力的合力E即为p分布图型的面积，其作用点aa位置在分布图型的形心处，土压力方向为水平，即：13 亠1E =yH 2 tan2（45 ）或：E =yH 2 Ka 22a 2a（1）被动土压力当墙在外力作用下挤压土体时，填土中任一点的竖向应力a =y -z仍不变，z而水平向应力却由小到大逐渐增大，直至出现被动朗肯状态。此时，作用在墙面 上的水平向应力达到最大限值p，即大主应力a，而竖向应力为小主应力，即P1a。有前述公式可以推导出被动土压力的计算公式为：3粘性土： p =y zK + 2c pp巾 p式中K 一被动土压力系数，K = tan2(45 +)，其余符号同前。pp2由上式可知，黏性土的被动土压力随墙高呈上小下大的梯形分布。单位墙长 被动土压力合力为：黏性土： E =1 丫H2K + 2cHp 2p勺 p以上介绍的朗肯土压力理论计算公式简单，使用方便。但由于在推导过程中 的条件假定和简化，使该理论使用范围受限。此外，由于朗肯理论忽略了墙背和 填土之间的摩擦作用，从而使计算的主动土压力偏大，被动土压力偏小。根据上述计算理论计算各个土层的土压力 基坑顶层处的土压力为：e = K Y 且-2C1 a 0 丫0 a028 51=19.8 x 0.49 x- 2 x 14.1x04919.80 基坑底处的土压力为：e =Y x(纟 + h)K -2C2 0 丫a0、 a028 5,=19.8 x (+13.2) x 0.49 - 2 x 14.1x704919.8=123.1(KPa)1.2支护桩等值梁计算由于支护桩的嵌固深度较大，且下端为弹性嵌固，因此在计算的时候可以将 支护桩看做是一个超静定的梁，从而采用结构力学的方法来进行相关的计算。计 算简图如图所示：q = 28.5KPa图4.1支护桩计算简图1.2.1 土压力零点计算设土压力零点(主动土压力等于被动土压力的点)距离基坑底部的距离为y则由：丫 (h + y + q)K 2CjK = K yy + 2C0yaap 00y hK + qK 2C、K 2C y =0 aaa得出:Y (K K )0 pa19.8 x13.2x 0.49 + 28.5 x 0.49 2 x14.1x J0.49 2 x14.1x J6H19.8 x (6.11 0.49)=1.15(m)即在距离基坑底部1.15m处土压力为0。1.2.2等价连续梁各个节点的不平衡弯矩计算在土压力为零的地方将计算的连续梁断开，上段按照有三个支点的连续梁计 算。计算的简图如下图所示:RaRbRcE图4.2等价连续梁计算简图(1)等值梁AB段悬臂部分弯矩计算：5DDD图4.3 AB段悬臂部分计算简图M 二 0ABMba 二 2X 5.0X 46.6X1X 5 二 194.2(KN*)(2) 等值梁BC段弯矩计算：46.64500ppH-fppp-pmppfp.w图4.4 BC段梁部分计算简图B支点的荷载为：q = 46.6KNBC支点的荷载为：q = 88.6KNC根据建筑结构静力计算手册(第二版)中的相关公式得到:(7q + 8q )l2 MW = B C - BACB1202(7 x 46.6 + 8 x 88.6)194.2=x 4.52 -120 2二 77.6( KN 护(3) 等值梁CDE段弯矩计算：23C支点的荷载为：q = 88.6KNCE支点的荷载为：q = 123.1KNEM2123.1x1.152= 232.1 49.8 26.2=-308.1(KN*)11丿3 ( b 51.2.3等值梁弯矩分配计算EIEI令：=i 则上=0.93i4.54.85那么C点的分配系数为：= 壬 =0.52CB 3i + 3 x 0.93i卩=1屮=0.48CECB对C点进行弯矩分配计算如下表：表2.12 C点弯矩分配计算表点号BCE分配系数0.520.48194.2-194.277.6-308.10 119.86110.64 -0最后弯矩194.2-194.2197.46-197.460通过弯矩分配计算之后得到各个支点的弯矩为:M b = 194.20KNM =197.46KNmM = 0E1.2.4支点反力求解(1)对AB段梁进行研究，先求出RB1对A点取弯矩计算得到：194.20 + - x 52 x - x 46.6R -23B15-116.5( KN)(2)对BC段梁进行研究，先求出R以及RB 2C18-8.6-Rb2Rd图4.7 B点与C点反力计算图对C点取弯矩得到：46.6 x 4.52 x1 +(88.6 - 46.6)x -x 4.52 x - +194.20-197.46R =223B24.5=135( KN)对B点取弯矩得到：46.6 x 4.52 x1 +(88.6 -46.6)x1 x 4.52 x - -194.20 +197.46R =223C14.5=147.1( KN)B 点的支反力为：R = R + R = 135.6 +116.5 二 252.1(KN)BB1B 2(3.)对CE段梁进行研究，先求出R2以及RC 2E图4.8 E点与C点反力计算图对E点取弯矩得到:88.6 x 3.7 xR =C 237 +1.15 + 3.7 x - x 34.5 x 3.7 x - +1.15 x - xl23.lxl.15 x - +197.46 丿=271.0( KN)C 点的支反力为：R 二 R + R 二 147.1 + 271.1二 418.1(KN)CC1C 2由CE梁竖向力平衡可以得到：88.6x3.7 +1 X1.15X123.1 +1 x34.5x3.7 = R + R n R = 191.4(KN)22E C 2 E各个支点的反力为：R = 252.1KNBR = 418.1KNCR = 191.4 KNE1.3支护桩嵌固深度计算支护桩嵌固深度计算计算简图如下图所示：前面已经计算出y=1.15m现只需要计算出x即可。有力矩平静得到下面的等式:q=28.5KPa图4.9支护桩嵌固深度计算图REX = 2Y0(KP - Ka )X诗-X =解的：x =6 RY(K 士 K ) =X =0 P a:6 R”(K 士 K )10 P a6 x 191.4、=3.21( m)19.8 x(6.11 0.49 )即嵌固深度为：t = x + y = 15 + 3.21 = 436(m)支护桩的总长度为：L = h = x + y = 132 + 4.4 = 176(m)其中：嵌固深度满足t = 33力满足规范对于嵌固深度的要求。14支护桩配筋计算桩的直径取为：D = 800mm桩中心间距为：S = 1200mm，钻孔灌注桩采用C30混凝土浇筑，f = 14.3MPa ；选用二级钢筋，f = 300MPa ；桩身的保cy护层厚度取为 a = 50mm，则 r = 400 -50 = 350(mm)；ss单桩承受的弯矩值为：M = 1.2x 197.46 = 237.0(KN凹141计算理论混凝土灌注桩一般是按照正截面受弯构件计算配筋。对于沿周边纵向钢筋的 圆形截面混凝土受弯构件，当截面内纵向钢筋不少于6根的时候，其受弯承载能 力可以按照下式计算：M = 2 a fAr S + f Ar 血兀“血3 1 c 兀y s s式中:M -单桩抗弯承载能力（N屮m） f -混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2） cA-混凝土灌注桩横截面面积（mm 2） r -混凝土灌注桩横截圆半径（mm ） a -系数，混凝土等级小于C50时取为1.01f -钢筋抗拉强度设计值（N / mm2）yA -全部纵向钢筋的截面面积（mm2）sr -纵向钢筋所在圆的半径，r = r-asssa -钢筋保护层的厚度（mm）sa -受压区混凝土截面面积的圆心角（rad ）与2兀的比值 a-纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值t其中，a与a可根据K二仏 的值查表来确定。tf AcK、a、a三者之间的关系列于下表之中：t表2.13 K、a、a三者关系表tKaatKaatKaat0.010.1131.2040.080.2040.8420.150.2390.7720.020.1390.9720.090.2100.8300.160.2430.7640.030.1560.9380.100.2160.8180.170.2470.7560.040.1690.9120.110.2220.8060.180.2500.7500.050.1800.8900.120.2260.7980.190.2530.7440.060.1890.8720.130.2310.7880.200.2560.7380.070.1970.8560.140.2350.7800.2100.2590.7321.4.2配筋试算先假定钢筋的配置为：1420,则钢筋的面积为A二4399mm2SA = n r2 = 3.14x 4002 = 5.024x105 (mm2)则K 二 f 二 14.3 X 5105 二0.18c查找上述表格得到：a二0.25a二0.75t其抗弯承载能力为:2nA sin3 兀a“， sin 兀a+ sin 兀aM = a f Ar+ f Art031 c 兀y s s=2 x 14.3 x 4002 x 血325兀 + 300 x 4399 x 350 x 血止兀 + 血 75兀 3兀=2.08 x 108 +1.90 x 108=3.98 x 108 （Nm） = 398（册乍）显然，抗弯承载能力比设计最大的弯矩值大的很多，这样配筋显然是不经济 的，所以应该减少配筋的面积以求经济性。假定钢筋的配置为：1218，则钢筋的面积为A = 3054mm 2S280 x 305414.3 x 5.024 x105A = n r2 = 3.14x4002 = 5.024x 105（mm2）=0.12查找上述表格得到：a= 0.226a = 0.798 t其抗弯承载能力为：2 n , sin3 兀a“， sin 兀a + sin 兀a=a f Ar+ f Art3 1 c 兀y s s兀=2 x 14.3 x 4002 x 血 226兀 + 300 x 3054 x 350 x 血。226血。798兀 3=1.68 x 108 +1.190 x 108=2.82 x 108（ Nm） = 282（ KN屮）这个时候抗弯承载能力，与实际的设计弯矩最大值比较接近，固这样配筋是 较为理想的。并且这个时候的配筋率为：卩=彳=3054 x 100% = 0.6% p兀 r 2 3.14 x 4002min满足最小配筋率的要求。另外，支护桩的箍筋按照构造要求配置：采用 8的螺旋箍筋，其间距为200mm，且每隔2000mm设置一根12的加强筋15锚杆设计计算由上面等值梁的计算得出各个支点的反力情况为:R = 252.1KNBR = 418.1KNCR = 191.4 KNE其中支护桩所收的主动土压力为：E = -x123.1x13.1 = 806.3(KN)a 2R + R + R = 252.1 + 418.1 +191.4 二 861.6(KN)BCEE和各个支点的合力值大小相差不远，说明计算相对比较精确。a由支点的反力情况可以知道：第一排锚杆所需提供的水平锚拉力为：T二252.1KN1第一排锚杆所需提供的水平锚拉力为：T二418.1KN2根据建筑基坑支护技术规程(JGJ12099)的要求，锚杆的倾角选为15。 水平间距为1.5m。1.5.1第一层锚杆设计计算计算简图如图所示：图4.10第一排锚杆计算图第一层锚杆所受到的水平力为：T二1.5x 252.1二378.2(KN) b1锚杆的抗拔力为：T =丄一=竺2 = 386.7(KN)u1 cos0cos15。(1)非锚固段(自由段)长度AE计算 由上图的几何关系可以知：AD =(13.2 + 4,4 - 5.0 )tan (45-營=&8(m)在 AABC 中 ZADE 二 90。 35。二 55ZAED = 180。 15。 55。二 110。 依据正弦定理：AEAD. _ AD sin ZADE 8.8 x sin 55- _ .、=n AE = 7.7(m)sin ZADE sin ZAEDsin ZAEDsin110。即自由度的锚杆长度为7.7m。(2)计算锚固段长度EGu1 cos 0387.2cos15=386.7( KN)假定锚固段的长度为20m，O为锚固段得中点则:AO 二 AE + EO 二 17.7(m)h 二 AB + AO sin15。二 12.3(m)抗剪强度：t = K y h tan p + C0 0 0 0其中：锚杆埋在粘土中时，K =0.50由上式计算得到：t = 0.5 x 19.8 x 12.3 x tan 20.2 +14.1 = 58.9( KN / m 2)对于临时性的锚杆，重要性系数一般取为1.5,则: 所需要的锚固长度为：22.4(m)7 T x1.5386.7 x1.5Iu1兀 dT3.14 x 0.14 x 58.9上式中d为锚杆孔直径，这里取为140mm。显然原来假设的锚固段长度需 要修正。h 5.0 + (7.7 + 22.4 x1 sin15。 I 2丿t 0.5 x 19.8 x 9.9 x tan 20.2 +14.1 50.2( KN / m2)锚固段长度：L U 386.7x1.5 26.3(m)兀 dT3.14 x 0.14 x 50.2由此可知：设计锚固段长度应该为26.3m。每米计算的极限摩阻力为：q 50.2 x 0.14兀22.1(KN / m)(3)锚杆钢筋计算锚杆钢筋采用20MnSi热轧II级钢筋，屈服强度为：b 320MPa，抗拉强度为广500MPa，则所需的截面面积为：A = 32 = 12.0伽2),选用140的钢筋，A = 12.56cm2 12.08cm2。按照钢筋抗拉强度设计值计算安全系数为：n = 1.6满足规范的要求!386.7(4)锚杆支承槽钢计算锚杆断头布置如图所示：轴力为：T = 386.7KN，锚杆的间距为：b = 1.5mu1M = 4T b = 4 X1.5 X 386.7 = 145.0（KN屮）选用225C，背靠背布置，中间的间距为280mm。查钢结构设计原理中的表格数据得到：225C的抗弯截面系数为:W = 987cm3，G = = 145.0X106 = 147(MPa) 12.02cm2。按照钢筋抗拉强度设计值计算安全系数为：n = 1.6满足规范的要求！649.2(4)锚杆支承槽钢计算锚杆断头布置如图所示：轴力为：T二649.2KN，锚杆的间距为：b = 1.5mu 2M = 4T b = 4X 1.5 X 649.2 = 243.4(KN屮)选用232C，背靠背布置，中间的间距为280mm。查钢结构设计原理中的表格数据得到：232C的抗弯截面系数为：W = 1725cm3，c= = 243.4X106 = 141(MPa) 1.1口1.5Y b 乙 h sin a -0iii=1式中：Y -土体的重度；0b -每一土条的宽度（均分土体，并取b=01R）;申-土体的内摩擦角；0h -第i条土的平均高度；ia -第i条土中线处法线与铅直线的夹角；iC -土体的内粘聚力；0l -第i条滑弧的长度。通过理正深基坑软件找到最危险的滑裂面所对应的圆心以及相应的半径-dR = 21.662m。由CAD量出相应的长度和弧长，并有：sin a = i = 0.1i。计算如i R分条编号/ihisin aicos aih sin aiih cos aii12.6780.337-0.60.800-0.2020.27022.4812.215-0.50.866-1.1081.91832.353.266-0.40.917-1.3062.99342.2624.039-0.30.954-1.2123.85352.2054.563-0.20.980-0.9134.47162.9314.889-0.10.995-0.4894.86471.4154.9270.10.9950.4934.90282.1774.7940.20.9800.9594.69791.7714.4770.30.9541.3434.271102.73317.0990.40.9176.84015.671112.38416.1740.50.8668.08714.007122.53215.0250.60.8009.01512.020132.75613.5450.70.7149.4829.673143.11611.6010.80.6009.2816.961153.7878.9970.90.4368.0973.922167.7934.6350.90.4364.1722.020合计45.37152.53896.514表2.14瑞典条分法计算表于是得到：Y b tan 申瓦 h cos a + C l00 ii 0 iK = 商Y b乙 h sin a-0iii=1_ 19.8x 2.166x tan20.2x 96.514 + 14.1x45.37119.8 x 2.166 x 52.538_ 1.14 1.1满足整体稳定性的要求！1.6.2深部破裂面验算此处为设计两层锚杆的桩锚支护结构，深部破裂面在基坑支护桩的下端处， 一般采用郎克（Ranke）和达斯托梅耶（Dastermayer）在克郎兹理论基础之上提 出的两层锚杆深部破裂面稳定性的计算方法进行计算。并且按照第三种情况（上 层锚杆比下层锚杆稍长，而上层锚固体中心C在下层锚固体中心F的假想墙背 FV形成的主动破裂体FD之外，且滑动面BC的倾角比滑动面BF的倾角大）1 1来计算，计算简图如下图所示：4.13深部破裂面验算图1按照土层锚杆设计与施工规范中的要求，应分别计算下列稳定性系数,并满足相应的条件:RK = (BC) h 1.5 s (BC)T1hKs (BF)R(BF) hT2 h 1.5RR + RK (BFC) h (BF) h(FC) h 1.5s( bfc ) t + TT + T1h2 h1h2 h式中：K、K 、K分别为滑裂面BC、BF、BFC的稳定性系数；s (BC)s (BF)s (BFC)R、R、R分别为土体沿BC、BF、BF和FC滑动时的水平抗拔力;(BC) h(BF) h(BFC) hT、T分别为第一排与第二排锚杆设计拉力的水平分力。1h 2 h4.14深部破裂面验算图2水平抗力计算式由单排锚杆设计时的力多边形推导得出，推导简图如下:4.15水平抗力推导计算图于是得到:式中：R-最大水平抗力（KN）（锚杆提供）；h maxE -作用于支护结构上的主动土压力的反作用力的水平分力（KN）；ahE -作用于假象墙上的主动土压力的水平分力（KN）；1hG -深部滑动线及假想墙面范围内土体重量（KN ）；8-支护结构与土体之间的摩擦角（。）；-土的内摩擦角（。）；a-深部滑动面与水平面的夹角（。）。(1) 深部破裂面BC验算AB - CV=arctan1cos a MC13.2 + 4.4-(5.0 + 20.7 x sin15。) =arctan cos15x 20.7=arctan 0.36 = 20.0厂(AB + CV)CM cos15G =0土体重量为：22=16602.36( KN)=5.0 + 20.7 X sin15 +13.2 + 4.4 x cos15x 20.7 x 1.5 x19.8挡土桩上的主动土压力为:Eah(h q Y h + Y丿 0丿=1 x(13.2 + 4.4 )x2bH28.5 19.8 丿x 0.49 - 2 x 14.1x 0.69x 1.5=2181.5( KN)a0假想的代替墙上的主动土压力为:bh1h 2E = bh Y f h + q 1K - 2Cf28.5119.8 x10.2 +x 0.49 - 2 x14.1 x 0.69I19.8 丿0Y0丿=1 （13.4 + 4.4 - 20.85 x tan 20.0）x 2=715.0（ KN）于是锚杆可能承受的最大水平拉力（土体最大的水平抗力）为:_ 2181.5 - 715.0 + (16602.36 + 0- 0)x tan(20.2。- 20.0。)1 + tan15 x tan(20.2。 20.0。)_ 1466.5(KN)第一排的锚杆的设计水平拉力为378.2KN，因此稳定安全系数为:Ks ( BC )R(BC ) hT1h1466.5378.2_ 3.9 1.5满足要求。(2) 深部破裂面BF验算AB - FV=arctan12cos a NF13.2 + 4.4-(9.5 +15.0 x sin15。)_ arctan cos15x 15.0_ arctan0.27 _ 15.3土体重量为：小(AB + FV) FN cos15 b29.5 +15.0 x sin15 +13.2 + 4.42_ 6977.2( KN)_x cos15 x 15 x1.5 x19.8挡土桩上的主动土压力为:Eah28.5 19.8 丿(h q Y h + Y丿 0丿_ 2 x(132+44 )xx 0.49 - 2 x 14.1x 0.69x 1.5_ 2181.5( KN)假想的代替墙上的主动土压力为:E _ bh Y f h + 纟K - 2C 。Y0丿bh1h 2a0f28.5、19.8 x13.7 +x 0.49 - 2 xl4.1 x 0.69(19.8 丿_ - (13.4 + 4.4 -15.0 x tanl5.3 )x2_ 1305.0( KN)于是锚杆可能承受的最大水平拉力(土体最大的水平抗力)为:_ 2181.5 -1305.0 +(6977.2 + 0 -0)x tan(20.2。-15.3。)1 + tan15x tan(20.2。-15.3。)_ 1441.5(KN)第二排的锚杆的设计水平拉力为627.2KN，因此稳定安全系数为：” R 1441.5 小 K _ (BF)h _ 2.3 1.5s (BF)627.22 h满足要求。(3) 深部破裂面BFC验算RR+ R深部破裂面BFC验算的公式为：K 一 (BFC) h (BF) h(FC) h 1.5s ( bfc) T + T T + T1h2h1h2 h因此只需要计算出R即可。由上面的计算简图可以得知：(FC) hFV _ 9.5 +15.0xsin15。一 13.4(m)1CV _ 5.0 + 20.7 x sin15。一 10.4(m)贝V： CP _ FV - CV=3.0(m)1又：FP _ AV - AV _ cos15x (20.7 -15.0) _ 5.5(m)1cCP0 _ arctan -FP_ arctan30 _ 28.5。5.5厂 FP (CV + FV 沏G _10土体重量为:2_ 5.5 x10.4 +13.4 x 1.5 x 19.8 2_ 1943.9( KN)假想的墙FV上的土压力为:(28.5 A19.8 x13.7 +x 0.49 - 2 x 14.1x 0.69(19.8 丿_ - (13.4 + 4.4 -15.0 x tan15.3 )x2_ 1305.0( KN)假想的墙FV上的土压力为:E : bh(FV)h 2bh( q =y h + K Y丿10丿=-(13.4 + 4.4 - 20.85 x tan 20.0o)x 2=715.0( KN)于是有：(28.5 19.8 x10.2 +x 0.49 - 2 x14.1x 0.69(19.8 丿x 1.5R(FC) hE - E+ (G + Etan 8 - E tan 8=(F匕)h(FV) h(F匕)h,() h1 + tan a tan ( -0 )=1305.0 - 715.0 + (1943.9 + 0 - 0)x tan(20.2 - 28.5)tan ( -0)=318.8( KN)Ks (BFC)1 + tan15x tan(20.2- 28.5)R + R 1441.5 + 318.8(BF ) h( FC ) h = T + T 378.2 + 627.2 1h2 h=1.8 1.5综合可得到支护结构满足深部破裂面稳定性的要求!