后浇带及车道换撑方案

目录1. 后浇带应力的换撑21.1温度后浇带21.2负二层人防部分沉降后浇带21.3负二层非人防沉降后浇带21.4负一层沉降后浇带22. 车道应力的换撑23. 计算书103.1后浇带换撑验算103.1.1混凝土型钢梁受压计算103.1.2人防区后浇带计算I25a113.2车道换撑验算121.后浇带应力的换撑1.1 温度后浇带在两侧混凝土浇筑完 12 小时后封闭。如以后出现裂缝现象，裂缝处用环氧 树脂注浆封闭。1.2负二层人防部分沉降后浇带（Q-Q轴/-轴）布置间距1200mm的I25a （Q345）传力型钢，型钢腹板与楼板平行布置于楼 板内，埋入混凝土板500mm，端部设置250X 116X 10mm端板，见附图人防后 浇带布置传力型钢平面示意图。1.3负二层非人防沉降后浇带（Q- M轴/ 19- 20轴、M- Q轴/ 19- 20）轴布置I25a传力型钢于每道主次梁内，传力型钢埋入混凝土梁内500mm，端 部设置250X 116X 10mm端板；换撑处板钢筋预留，混凝土后浇，梁和该层结构 一起浇筑完成。见附图负二层非人防后浇带布置传力型钢平面示意图。1.4负一层沉降后浇带（Q- M轴/ 19- 20轴、M- Q轴/ Q- 20轴）布置I25a（Q345）传力型钢于主次梁内。传力型钢埋入混凝土梁500mm，端 部设置250X 116X 10mm端板；沉降后浇带换撑处板钢筋预留，混凝土后浇，梁 和该层结构一起浇筑完成。见附图负一层后浇带布置传力型钢平面示意图。2车道应力的换撑车道（27- 28轴/ Q-1/G轴）负二层处布置直径609mm、壁厚16mm，间距 4000mm的圆钢管，实现应力的换撑；车道（Q-轴/- 轴）负二层处 布置直径609mm，壁厚16mm圆钢管；圆钢管中心应与两侧混凝土楼板中心对齐, 墙体混凝土内预埋16mm厚、800X800mm端板，端板上焊接500mm长、9C25钢 筋锚入混凝土墙体内（见换撑平面布置图及车道换撑大样图）。rk4一 1Ll-i3 ii曾i閑负二层后浇带、车道ILI:;I:;二:=3口Eii负一层沉降后浇带、砼型钢梁大样图人防板后浇带内传力型钢布置图：卿：1、厩制翱传力删槪叽釉1金芍硝伽们驟便狒仅 梶亍人阿直瀚期勰入耐2.后歸黜传熠輛置-道靛字勰茄扳观腔期布置. I ?5u 匚字紬诫 253 （融）1116（戰）i6 （ ）.二冷戕为I z注；工字觸端均絶鮪韶甄棒非人防板后浇带内传力型钢布置图：丰人知訥就褲传力炊平励解蒯：1.戢制劈甑卿幻化孵宓工翔即加门孰霸艷化布豈亍王次谿,爻劉两制入梁肉 :雷烯隊点;t临信.-噹.和工字硼萨fit J谜話繼，上 I ?f：-（i?：）:（）i -5（.Bit）8（静），二*勉隱讯 I）.车道换撑大样图：9C 25钢筋(27-(228轴/ -1/G轴车道大样图对般9C 25钢筋直径609,麼尉6mm酬氤按换握平联翳桶9C 25钢筋0-轴/-轴车道换撑大样图.1609,就事Em mH空気 PJ?40OQmrr9C 25钢筋封板处详图3.计算书3.1 后浇带换撑验算 负二层人防沉降后浇带。根据基坑监测报告，第二道支撑内力最大为9576.25KN,按12米每跨计算。负二层人防沉降后浇带加强传力型钢布置间距 1200mm，则型钢根数(12000/1200) +1=11根，型钢取11根，每根受力按 9576.25/11=870.57KN；负二层非人防沉降后浇带。砼型钢梁换撑间距取2800mm，则根数 12000/2800+1=5.24 根，取 5 根，每根受力按 9576.25/5=1915.25KN。负一层沉降后浇带。第一道支撑内力最大为2678.74KN，按12米每跨计算, 负一层沉降后浇带加强传力型钢布置间距取最大2400mm,则型钢根数 (12000/2400+1=5.24，取 5 根，每根受力 2678.74/5=535.748KN。即只需验算负二层处型钢受力即可。3.1.1 混凝土型钢梁受压计算：取截面较小梁(次梁)计算： 次梁有效截面积：200X550-4850=105150mm2每根混凝土型钢梁容许受力为F2=105 1 50X 10-6X 14. 3X 103=15 03 . 645KNI25a：h=250mm t=13mmb=116mm R=10mmd=8mmx-x 轴：Ix=5020cm4Wx=402cm3ix=10.18cmIx/Sx=21.6cmSx=230.7cm3Y-Y轴Iy=280cm4Wy=48.3cm3Iy=2.4cm截面面积：48.5cm2单位重量：38.1kg/m抗压强度设计值f=215N/mm2长细比：入 x=1000/101.8=9.82入 y=500/24=20.8查表得：2x=0.995血 y=0.979整体稳定验算：N=1915.25KN-F2=1915.25-1503.645KN=411.605KNN/血A=411.605X 103/0.979X48.5X 102=86.687Vf=2153.1.2 人防区后浇带计算 I25a：h=250mmt=13mmb=116mmR=10mmd=8mmx-x 轴：Ix=5020cm4Wx=402cm3ix=10.18cmIx/Sx=21.6cmSx=230.7cm3Y-Y轴Iy=280cm4Wy=48.3cm3Iy=2.4cm截面面积：48.5cm2单位重量：38.1kg/m抗压强度设计值f=215N/mm2长细比：入 x=1000/101.8=9.82入 y=500/24=20.8查表得：2x=0.995血 y=0.979整体稳定验算：N=870.57KNN/ 血 A=8 7 0. 57X 103/0 . 9 79 X 48 . 5X 102=183 . 3Vf=2153.2 车道换撑验算第二道支撑内力最大为9576.25KN,按12米每跨计算。车道换撑处圆钢管布置间距4000mm，则圆钢管根数(12000/4000)+1=4根，型钢取4根，每根受力按 9576.25/4=2394.0625KN； 车道处钢管换撑计算一、构件受力类别：轴心受压构件强度，稳定性和剪力计算。二、计算公式：1，轴心受压构件的强度，可按下式计算：2，摩擦型高强螺栓连接处的强度，按下式计算：3，轴心受压构件的稳定性按下式计算：格构式构件剪力v应由承受该剪力的缀材面分担。式中 N轴心拉力或轴心压力，取N=2394062(N)；An净截面面积，取Ad=60388.48(mm2)；A构件的毛截面面积，取A=60388.48 (mm2)； f钢材的抗拉强度设计值，取f=215(N/mm2)；n一一在节点或拼接处，构件一端连接的高强螺栓数目，取n=0； n1所计算截面(最处列螺栓处)上高强螺栓数目；取山=0；l构件的计算长度，取l=7100(mm)；i构件的回转半径，取i=212.5(mm)；0轴心受压构件的稳定系数，几=i/i计算得到的构件柔度系数作为参数 查表得0=0.874；fy钢材的屈服强度，取fy=215(N/mm2)。三、计算结果：1,轴心受压构件强度 i=N/An=2394062/60388.48=39.64(N/mm2)；由于计算的最大强度Omax=39.64N/mm2,不大于承载力设计值:215N/mm2,故满足要求！_V2,轴心受压构件稳定性计算:N/ A= 2394062/(0.874 X 60388.48)=45.357(N/mm2)；其计算结果大于承载力设计值：215N/mm2，45.357N/mm2,不大于承载力设计值：215N/mm2，故满足要求！(注：文档可能无法思考全面，请浏览后下载，供参考。可复制、编制，期待 你的好评与关注)