高墩柱脚手架稳定性验算

高墩柱脚手架稳定性验算一、330国道改建工程莲都4合同段桥梁工程的立柱施工采用钢管脚手架，作为 立柱钢筋绑扎、钢模立模、混凝土振捣的施工平台。二、脚手架采用 48x 3.5mm扣件式钢管支架，脚手架搭设采用封闭双排式脚手 架（见附图），脚手架立杆间距1.5m,大横杆间距1.6m。三、立柱最大高度H11m三、脚手架力学稳定性验算1、作用于脚手架的水平风荷载标准值应按下式计算文献2Wk =0.7卩 sWo其中：风压高度变化系数卩z： 15m取 1.52，脚手架风荷载体型系数卩s取0.25 ,风荷载标准值wo取0.5KPa,则:Wki5=0.133KPa；2、支架最大迎风面 hx b=13mX 10m支架高度为13m, wk以15m取值做为计算参数 由风荷载引起的最大力矩：2(Mk)max=Wk h ) b/10=(0.133X) X1/10= 247KN m3、施工荷载脚手架仅承受人工荷载和小型施工器具(如振捣器)荷载，按N=8KN计算,4、脚手架自重: N=0.351 x 0.5 x 13/1.6=1.43KN/m ,5、作用于的轴向力设计值文献2N =1.2Ng h+0.85X1.4(NQ +2M k /b)= 1.2 X.43 X13+0.85 X.4 X(8+2 X24.7/11) = 37.17KN6、稳定承载力设计值N d A f 文献2表B.0-4门式脚手架用钢管截面几何特性(rarO(ran竝面积(or?)n |-:：ri-kr(art1)楓面抵抗矩(erf)截面啊转半径3)3.54.H912 J9&.081.58其中:表B.O.fl轴心受压构件的稳定系数爭(0235钢A012345678901,0000-9970.99S0砲0.989D.9870.9840.9U0.9790.976100.0740.&7L0.9680.9660.963D.96D0.9550.953函2009470.9440-9410-93&0-936D.9330*9300.9270-9240-921300.0180-9150.9120-9090,9060.9030-8990.8%0.8930-389400.8860.8S20.8790-8750.8720.8680.8640.801O.&580.S55500.8520.&490.8460.8430.839Q.8360.8320.8290.8250.822600.8130,8140.8100.806D.S020.7970,7930.789。朋4D.779700-7750-7700-7650J6&0.7550J500.7440.7380.7330.728800,7220,7160.71D0.7040.6980.6920.6860.6S00.6730.667立杆稳定系数按入二kh/(n i)=1.13 x11/(33 X1.58 x102)=0 查下表:得 =1 文献 2；立杆毛截面积 A=n 2A=33X 2X 4.89=322.74cm2;门架钢材的强度设计值f,对Q235钢取205N/mm则稳定承载力设计值 Nd=1X 322.74X 10-4X 205X 106=6616KN。7、稳定性安全系数 k 取 3,贝U: k N =3 X24.7 =74.1KN N d满足稳定性要求。8、地基承载力验算 文献 2: 搭设脚手架的场地必须平整坚实并作好排水回填土地面必须分层回填逐层夯实。落地式脚手架的基础根据土质及搭设高度可按表 6.8.2 的要求处理当土质 与表不符合时应按现行国家标准建筑地基基础设计规范(GBJ7的有关规定经计算确定。搭设高度(m)地I-.质l i t；缩性H压缩性 均匀冋填上高压缩性或压缩性十均匀25仔实原土*干*.麼要J- 15.5kN/irf,: 杆底朋进于面积不小于707詛的混凝土垫块 或垫木上1陕右或灰1：冋填* 实，立杆底座置寸md 不小：OAOnf混凝土 挹块成垫木上不小于205m忙通K槽钢或垢木2635混凝上垫块或垫木n 枳不小于O.lnf,其余 同上爭石回填夯实,#余同上夯实原卜舸聊不小于200皿砂塑異余同上3660泯凝上星块或垫木山 积不小o.iarf或铺 適氏槽钢或垫木.其余 同上砂夹右冋填夯鮎理 槪土蛰块或垫木而积* ! . 0.15rf, ：il. ：_艮權诩或木版方实原 .t ftli lBOttn 厚再铀通K 植钢或垫木*其余同十iti表屮混凝七垫块冯度不小I awbin.讯术厚度不小f Stain*S00imiD脚手架搭设场地的土层为原状图，未经扰动。在脚手架立杆下浇筑有15cm厚C25素混凝土。由此可不进行基础承载力验算。参考文献/文件：文献1:公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)；文献2:建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2000);文献3:材料力学(第三版)；文献4:板壳理论；